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1、鄭州市金水區冠軍路中學建安工程報告廳大跨度梁模板支撐專項方案編制人：審核人：審批人：鄭州市金水區冠軍路中學建安工程項目部34目 錄一、 編制依據3二、工程簡介3三、混凝土澆筑施工計劃4四、梁板模板高支撐架的構造和施工8五、施工安全保證措施及應急方案11六、工程參數17七、新澆砼對模板側壓力標準值計算19八、梁側模板面板驗算19九、梁側模板次楞驗算20十、 梁側模板主楞驗算22十一、對拉螺栓24十二、梁底模板面板驗算24十三、梁底模板次楞驗算26十四、梁底模板主楞驗算28十五、風荷載計算29十六、立桿穩定性驗算30十七、立桿地基承載力驗算33附圖一：大跨度梁起拱尺寸布置圖附圖二：大跨度梁局部排架2、布置圖附圖三：大跨度梁排架支撐體系一、 編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工安全技術統一規范GB50870-20133、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20134、混凝土結構工程施工規范GB50666-20115、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20116、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20087、建筑結構荷載規范GB50009-20128、鋼結構設計規范GB50017-20039、冷彎薄壁型鋼結構技術規范GB50018-200210、木結構設計規范GB50005-200311、混凝土模板用膠合板GB/T17656-200812、危險性較大的分部分3、項工程安全管理辦法建質200987號13、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254 號二、 工程簡介工程名稱：鄭州市金水區冠軍路中學建安工程（男生宿舍樓、女生宿舍樓及餐廳、報告廳及籃球館、綜合辦公樓、綜合教學樓組成）工程地點：鄭州市金水區冠軍路與豐收路交叉口西南角建設單位：鄭州金達房地產開發有限公司設計單位：鄭州大學綜合設計研究院有限公司監理單位：河南省建筑科學研究院有限公司施工單位：鄭州市第二建筑工程有限責任公司本項目工程由男生宿舍樓、女生宿舍樓及餐廳、報告廳及籃球館、綜合辦公樓、綜合教學樓組成，其中報告廳及籃球館一層頂板高度5.95米，一層框架結構頂板厚度120mm，4、3軸、4軸、5軸框架梁高1.8m，寬0.6m，總跨度23.60m，梁底高度4.15m；二層結構標高14.95m，層高9m，頂板厚度120mm，3軸、4軸、5軸框架梁高1.8m，寬0.6m，總跨度23.60m，梁底高度13.15m，框架梁均采用后張法預應力施工工藝，待混凝土強度達到設計強度的90%后方可進行張拉。混凝土標號C35，擬先施工5.95m框架柱，待柱混凝土強度達到100%，再施工澆筑4.95m14.95m框架柱和屋頂部分。本報告廳為超高超大跨度支模架，對模板支架強度、剛度、穩定性有較高的要求，因此編制本專項方案，施工時嚴格按照方案施工確保支模架穩固、安全。三、 混凝土澆筑施工計劃1、施5、工方法（1）、澆筑 由于梁跨度、截面較大，施工時，采用由中間向梁端分層澆筑，每層澆筑高度不超過500mm，以免荷載不平衡造成梁澆筑完成后不能保證水平順直。（2）、振搗 施工時，采用兩臺振搗棒振搗，以保證砼振搗質量，振動棒的操作要做到“快插慢拔”，在振搗過程中，宜將振動棒上下略有抽動，以使上下振動均勻,每點振動時間一般以2030S為宜，但還應視砼表面呈水平不再顯著下沉、不再出現氣泡、表面泛出灰漿為準；在砼面層施工時，在砼初凝前，用平板振動器對砼進行二次振搗，排除砼因泌水產生的收縮裂縫。每次振搗深度不應超過500mm，上下層砼應振搗密實。(3)、抹面 面層施工完后，需泥工用木抹子分三次找平，第一次6、在砼施工完后要求拉線抄平，在混凝土初凝前和終凝前，分別對混凝土裸露表面進行抹面處理。 (4)、標高控制 首先要在墻柱的鋼筋上設置標高控制線，由測量工在鋼筋上標注筏板頂面上平50線標高，以便施工過程中泥工控制底板板面標高。2、施工準備(1)、機械、設備機械、材料型號數量車載混凝土泵車48米臂泵1插入式振搗器50棒4水管/100米鐵鍬/20把木抹子、鐵抹子/各5把塑料薄膜/10卷配電箱/2臺電纜線/200米鋼板800 X 800 X 15 mm4片鋼管、扣件6m X 4820根手電筒/6支(2)、施工人員安排序號工種人數1混凝土工152木工43鋼筋工24水電工15下料工16后勤17養護2專業工種人7、員安排姓名工種證書編號楊飛安全員41180104B02859馬進龍架子工12260505001292李紅利架子工41000500805689張廣杰架子工12260505001291張洪永架子工41000500805672(3)、成立混凝土施工領導小組組 長： 崔永衛副組長： 趙海濤組 員： 董振飛 黃德昌 楊飛(4)、材料 由商品砼公司供應砼，保證混凝土的供應. (5)、技術資料及控制準備 砼配比及有關材料檢驗證件齊全。梁的質量驗收資料齊全。3、質量控制措施（1）.混凝土控制 a、砼采用商品砼，由廠家供應。 b、砼運輸車到達澆筑地點后，都必須現場檢驗砼的隨行單、溫度、塌落度及和易性，檢測合格后8、才能簽證進行現場砼的澆搗； c、砼取樣、試塊制作、養護，嚴格按規定進行，均應由供需雙方共同簽證認可； d、攪拌車卸料前不得出現離析和初凝現象。不經專門試驗人員同意，不允許隨意往攪拌車里加水，以免增大砼坍落度； （2）. 機械設備的控制 a、在澆搗砼前一個星期，書面通知商品砼公司，檢修機械，確保在供應砼期間，不出現機械故障，連續供應砼。 b、按計劃準備好小型機械、設備，振動器、振動棒、平板振動器，確保夜間連續施工。 c、安排專人值班，維修機械。 （3）. 人員管理 a、管理人員分好工作崗位，各司其責，要求在現場指揮、指導監督工人作業，嚴格要求按方案施工。 b、各個分項的工人在施工前要求集中進行技9、術交底，使每個人都清楚自已負責的事情，特別是振動棒手，上、中、下各位分工明確，掌握好振搗時間，避免漏振的情況發生。4、試驗及質量記錄 1.在澆筑砼期間， 安排專人，時刻在工地，做好試驗取樣工作。 2.每車砼都要求作坍落度試驗（泵管出料口），并做好記錄，符合配合比要求的才能簽收。 3.按規范規定，每100m3取一組標養抗壓試塊和一組同條件試塊，要求每組試塊取兩份的試樣，分別由廠家和檢測站實驗室標準養護，試件達到齡期后，會同各單位見證試驗。 4.專業工長要做好砼施工記錄及配合試驗員做好試驗工作,測定各項數據,做好砼質量控制工作。5、防雨措施 1.在澆筑砼前，向氣象部門咨詢天氣情況，做好防雨、雪準備10、。 2.準備500的彩條布，在施工中遇到現雨時用以遮蓋砼，以防被雨沖刷砼表面。6、安全 每個施工人員都要進行三級教育及安全技術交底后，才能進場作業，要求配帶好個人防護用品。四、 梁模板高支撐架的構造和施工1.模板支架的構造要求：現澆板底滿堂支撐架立桿縱橫間距為1000，步距1500，梁底滿堂支撐架：梁兩側立桿間距1000，中間梁底加一道豎向支撐桿，支撐架沿梁跨度方向立桿間距500，水平桿步距1500梁底支撐水平桿應與板底水平桿拉通設置，增加如下圖： a.在支撐架的頂部（梁底縱向橫桿部位）和底部（距地200以內）必須滿設縱橫方向水平橫桿，每步也必須滿設縱橫方向水平橫桿。 2. 剪刀撐的設計：a.11、沿高支架四周滿設豎向剪刀撐，中間縱橫向5-8m設置一道；b.框架梁中部搭設豎向剪刀撐，剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接斜桿桿端的距離不小于100mm。水平剪刀撐在底部掃地桿及豎向剪刀撐頂部交點平面處各設一道水平剪刀撐，中間每隔8米設一道水平剪刀撐。 3. 頂部支撐點的設計： a.梁底大楞的縱向支撐橫桿與梁底立桿的連接扣件必須采用雙扣件。 b.4.15米標高梁底下均勻設置3根承重立桿，橫距500；立桿上設置縱向支撐鋼管橫桿，在橫桿上按500間距設置橫向鋼管大楞，上鋪三排4590方木做梁底板支撐。 4. 支撐架搭設的要求： a.嚴格按12、照設計尺寸搭設：所有架體均采用483.0焊接鋼管搭設，滿堂支模架立桿縱橫間距為1000，步距1500，所有兩根相鄰架桿（立桿或縱橫水平桿）的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱橫間距的1/3。梁底按照全跨度的3起拱，底部留設清掃口，澆筑混凝土前封堵； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求：均按高度10米以內要求：垂直度誤差不超過25，橫桿水平誤差20； c.確保每個扣件都牢固固定住連接部分的縱橫架桿，扣件螺栓擰緊扭力矩值不小于40Nm，也不大于65Nm，用力矩扳手檢查扣件總數的1013、。d.地基支座的設計：地基回填土必須按照規范要求分層回填，層層夯實，壓實系數達0.94以上，地基承載力達到105KN/以上,在所有立桿底部支墊300(寬)50（厚）4000（長）通長松木腳手板。e 、拆模要求： 因該支模架較高，跨度較大，必須在屋頂層結構混凝土澆筑完畢，強度達到100后，再拆除支模架。在搭設施工過程中由專人負責搭設過程中的安全。由技術負責人負責方案的落實，且分別進行安全、質量的技術交底。5.施工使用的要求： a.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，多余材料不能在支架上方堆放；在混凝土澆搗的過程中，禁止無關人員站在操作面上；振搗時不得漏振、14、過振。 b.澆筑過程中，必須安排專人檢查支架的支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。 C后附高支模梁區域平面簡圖6、搭設質量控制搭設質量不合格往往是造成模板高支架坍塌而發生安全事故的主要原因之一 ，主要表現為未按方案要求進行搭設，如立桿間距偏大，不設掃地桿和水平桿或水平桿和掃地桿只單向設置。立桿上部搭接不符合要求，垂直和水平剪刀撐不到位、支撐架不是由專業架子工搭設。重點開展以下安全工作 ：1、要求明確方案編寫人為高支撐架施工負責人，負責全過程的管理工作，在高支撐搭設拆除和砼澆筑前，技術人員須向作業人員進行技術交底。2、對搭設操作人員的資質進行審查，從事高支撐架搭設，拆除人員必須持證上崗。15、3、督促搭設操作人員嚴格按批準方案內容和專家組論證審查意見進行。方案未經原審批部門同意，任何人不得修改變更。4、增加搭設過程進行巡視的次數，加強檢查，發現問題及時要求整改。5、底座安裝按規范要求墊板宜采用長度不少2跨，厚度不少于50mm木墊板。 6、立桿接頭搭設固定牢固。 7、水平桿按規定設置：立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向有足夠的設計剛度。8、掃地不按規定設置。9、頂層頂部的自由長度按規劃要求不大于300mm。10、高支撐架體已與框架柱連接，與已施工框架結構的連接措施及相應的節點用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。水平桿與兩側已施工的梁在16、同一高度時，采取水平鋼管端頭加木楔或扣件等，使鋼管與梁頂緊，以增加架體剛度。五、 施工安全保證措施及應急方案1、安全、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及17、時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （5）木工所使用的機械，必須嚴格使用專用配電箱、露保開關等，一次扯拉電線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩18、牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （7）模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并采取接地措施，防止漏電傷人。 （9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 19、（10）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。2、安全應急措施（1）、應急措施準備 人員安排：成立由崔永衛任組長，專業工長趙海濤任副組長，常艷軍、董振飛、黃德昌、楊飛安全應急小組，進行值班。值班人員聯系方式趙海濤13939053362常艷軍18638676099董振飛15136487515黃德昌15093268245楊飛13673621339（2）、啟動應急措施1）當模板支架發生下沉或傾斜時，應立即通知樓面操作人20、員暫停施工，人員及機具撤離現場，關閉施工電源。如情況惡化（發生坍塌）不準人員進入作業范圍，并保護事故現場。 2）當發生下沉情況穩定后，由組長指揮將混凝土卸除，拆除梁側螺桿，小斜支撐或壓邊板。在地下墊鋼板，利用應急工具將該部位恢復，加固穩定后由技術人員確認安全后才能恢復該部位混凝土，其他部應再復檢、加固及驗算安全可行性，驗收合格后方能進行搗筑混凝土。3）混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理。（3）、注意事項1）搗筑混凝土過程中在樓下觀察的值班人員應21、隨時注意搗混凝土時支撐的動態，不準在搗混凝土振動區內站立，不使用超過36V的電源。2）值班人員不準擅自離開崗位，換班時要以書面交接。3）施工前，施工員讀值班人員作技術交底，指揮應急措施時由項目經理或施工員直接指揮。4）搗筑混凝土時，值班人員必需實行24小時三班制。5）觀察員與搗筑混凝土現場指揮員采用對講機聯絡信號（對講機必須有三臺以上備用）。6）混凝土澆筑過程中，梁的施工應采用從跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層厚度不得大于400mm，應均勻澆搗，板的施工中采取有效措施防止混凝土超高堆置，砼堆集料高度不得超過樓面100mm。（4）模板支撐體系位移的監測監控措施1）、監測措施a、 監測控制采用經緯22、儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測支撐體系的水平、垂直位置是否有偏移。b、 監測點設置支撐體系位移監測點如下圖：c、監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。d、 儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”自動安平水準儀2千米往返3mm激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5) 監測說明項目部、班組每日進行安全檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載23、現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；(6) 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1) 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。檢查驗收內容：1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，總監，專業監理工程師，項目經理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。2、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，24、避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板25、表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011腳手架搭設的技術要求與允許偏差7、應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定，對梁底扣件進行100%檢查。8、立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載；9、腳手架搭設完成后，項目部應組織人員進行驗收，并應報請監理驗收合格后方可投入使用。六、 工程參數梁模板支架參數建筑施工危險等級級危險等級系數：支撐結構1水平桿件1梁截面寬度0.6m梁截面26、高度1.8m支架高度4.15m樓板厚度0.12m板底立桿縱距la1m板底立桿橫距lb1m梁立桿縱距梁長度方向立桿縱距取1/2板底立桿縱距，0.5m梁側與梁底立桿橫距梁下設置3根立桿,間距500,500mm鋼管類型483.0mm水平桿最大步距1.5m頂步步距1.5m立桿伸出頂層水平桿長度a0.5m面板15mm厚木膠合板梁底次楞4590mm方木，5根梁底主楞雙鋼管梁側次楞4590mm方木，間距200mm梁側主楞雙鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm400mm剪刀撐設置依據JGJ300-2013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向4跨，橫距方向4跨27、支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構通過連墻件可靠連接荷載標準值參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.098kN/m可變荷載施工荷載及設備荷載2.5kN/m2砼下料水平荷載2kN/m2風荷載河南，基本風壓：0.45kN/m2梁模板支撐架平面圖 一層梁模板支撐架立面圖二層梁模板支撐架立面圖七、 新澆砼對模板側壓力標準值計算依據砼結構工程施工規范GB50666-2011，采用插入式振動器且澆筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm時，新澆筑砼對模板的側壓力標準值，按下列公式分別計算，并取其中的較小值:=0.28245.728、11.22=46.73 kN/m2=241.8=43.2 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20； V - 澆筑速度，為砼澆筑高度（厚度）與澆筑時間的比值，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.8m； - 混凝土坍落度影響修正系數，取1。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值43.2kN/m2。八、 梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度29、取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面慣性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=43.2kN/m2，砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.243.2+1.42)1=54.64KN/mq2=(1.3543.2+1.40.72)1=60.28KN/m取較大值q=60.282KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1630、0.280.202=0.24kNm面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.24106=6.40N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算q = 143.2=43.2kN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67743.2002004=0.37mm 0.5mm100EI1004500281250滿足要求!九、 梁側模板次楞驗算次楞采用4590mm(寬度高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =459090/6=60750m31、m3；截面慣性矩I =45909090/12=2733750mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=45.6kN/m2，砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.243.2+1.42)0.2=10.928KN/mq2=(1.3543.2+1.40.72)0.2=12.056KN/m取較大值q=12.056KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.112.0560.52=0.3014kNm最大支座32、力：1.1ql=1.112.0560.5=6.308kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.3014106=4.961N/mm2 17N/mm2W60750 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.612.0560.5=3.6168kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=33.6168103= 1.340N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24590 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 43.20.2=8.64kN/m；次楞33、最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6778.645004= 0.134mm 2mm100EI100100002733750 滿足要求!十、 梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=6.308kN，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.4m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kNm)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.568kNm主楞抗彎強度34、設計值f205N/mm2。=Mmax=0.568106=63.250N/mm2 205N/mm2W8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=5.016kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：400/150=2.7mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.109mm 2.7mm。滿足要求!（三）懸挑段強度驗算穿梁螺栓距梁底距離150mm，次楞間距200mm，彎矩M=6.3080.15=0.95kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=0.95106=105.79N/mm2 205N/35、mm2W8980 滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=5.016kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。容許撓度值：1502/400=0.8mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.177mm N=10.38kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求!十二、 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁底主楞間距0.5m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 501.51.5/6=18.75cm3；截面慣性矩I= 501.51.51.5/12=14.063cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為5根，面板按四跨連續36、板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=1.2(241.8+1.51.8+0.3)+1.42.50.5=28.57kN/mq2=1.35(241.8+1.51.8+0.3)+1.40.72.50.5=32.41kN/m根據以上兩者比較應取q= 32.41kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kNm)剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=2.011kN;N2=5.851kN;N3=4.754kN;N4=5.851kN;N5=2.011kN;最大彎矩 Mmax = 0.078kNm梁底模板抗彎強度設計值f (37、N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.078106=4.16N/mm2 12.5N/mm2W18.75103滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.5（241.81.51.80.3+2.5）=24.35kN/m；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.130mm梁底模板的最大容許撓度值: 150/400 =0.4 mm；最大變形 Vmax = 0.130mm 0.4mm滿足要求!十三、 梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度45mm，38、高度90mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.599/6= 60.75cm3；I=4.5999/12= 273.375cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下主楞的間距，L=0.5m。次楞計算簡圖荷載設計值 q = 5.851/0.5= 11.702kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.111.7020.52= 0.293 kNm；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.293106=4.823N/mm2 17N/mm2W60.75103次楞抗彎強39、度滿足要求！（二）抗剪強度驗算V=0.6ql=0.611.7020.5=3.511kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=33.511103= 1.30N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24590次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =500/250 =2 mm；撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q =4.394/0.5= 8.788N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6778.7885004=0.136mm 2mm100EI100100002740、3.375104次楞撓度滿足要求!十四、 梁底模板主楞驗算主楞采用:雙鋼管截面抵拒矩W=8.98cm3截面慣性矩I=21.56cm4集中荷載P為次楞傳遞荷載。計算簡圖(kN)（一）抗彎強度驗算彎矩圖(kNm)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=2.35kN;N2=15.77kN;N3=2.35kN;最大彎矩 Mmax=0.540kNm；主楞抗彎強度設計值f(N/mm2) = 205N/mm2；主楞彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.540106=60.134N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算主楞的最大容許撓度值: L/150 =400/150 =41、 2.7mm或10mm；經計算，主楞的最大變形 Vmax = 0.078mm 2.7mm主楞撓度滿足要求!十五、 風荷載計算1.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=sz00-基本風壓，按河南10年一遇風壓值采用，0=0.45kN/m2。s-支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表8.3.1第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h+0.325lah)d=0.143m2la-立桿間距，1m，h-步距，1.5m，d-鋼管外徑，0.042、48m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.114=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.141-0.95 3=0.401-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=8.8m，按地面粗糙度B類田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區。風壓高度變化系數z=1。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=zs0=10.400.45=0.180kN/m22.風荷載引起的立桿軸力標準值NWK支撐結構通過連墻件與既有結構可靠連接時，可不43、考慮風荷載作用于支撐結構引起的立桿軸力NWK和彎矩MTK。3.風荷載引起的立桿彎矩設計值MPWK風荷載的線荷載標準值，PWK=kla=0.1801=0.18kN/mk風荷載標準值, k=0.180kN/m2,la立桿縱向間距，la=1m風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.181.52=0.041kNm1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=QMWK=1.40.041=0.057kNm十六、 立桿穩定性驗算（一）立桿軸力設計值支撐結構的危險等級系數取1梁底立桿承受梁荷載設計值：15.773kN;立桿承受支架自重荷載設計值：1.28.80.098=1.03kN立桿軸向力設44、計值：16.80kN;（二）立桿計算長度L0有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩定性驗算時，立桿計算長度L0=Hah立桿計算長度系數，按建筑施工臨時支撐結構技術規范附錄表B-3水平桿連續取值。表中主要參數取值如下：有剪刀撐框架式支撐結構的剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）鋼管的截面慣性矩，取104900（mm4）h立桿步距，取1500mmk節點轉動剛度，取35kNm/radly立桿的y向間距，取1000mmK=206000104900+1000=0.5215003510661500ax單元框架x向跨距與步距h之比，ax =lx/h=1/1.5=0.67nx單元框架的x向跨數45、，nx =4x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向（延梁長度方向）。根據以上參數查表，立桿計算長度系數=1.49a掃地桿高度與懸臂長度修正系數，按附錄表B-5水平桿連續取值，a=1.05其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1與a2中的較大值，a=0.33H高度修正系數，架體高度8.8m,H=1.08立桿計算長度L0=Hah =1.081.051.491.5=2.53m（三）立桿穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，應按下式對單元框架進行立桿穩定性驗算：NfAN-立桿軸力設46、計值，取16.80kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=2530/16.0=158，查表=0.281；梁處支撐結構單元框架加密，加密區立桿的穩定系數=0.8=0.80.281=0.22L0 立桿計算長度，取2530mm，i桿件截面回轉半徑,取16.0mm；A桿件截面積，取411mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；N=16.80103=185.800N/mm2 f=205 N/mm2A0.22411立桿穩定性滿足要求!立桿局部穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時，還應按下式進行立桿局部穩定性驗算：N-立桿軸力設計值47、，取16.80kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=250/1.6=156，查表=0.287L0 立桿計算長度，進行局部穩定性驗算時，L0=（1+2a）h=(1+20.333)1.5=2.50maa1與a2中的較大值，a=0.333其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/1.5=0.133a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.5/1.5=0.333i桿件截面回轉半徑,取1.6cm；A 桿件截面積，取411mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；M風荷載引起的立桿彎矩設計值，M=0.057kNmW桿件截面模量，W=4370m48、m3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.142 2206000411=34.35kN2156 2立桿穩定性驗算如下：16.80103+0.0571060.2874114370（1-1.10.28716.80）34.35=142.425+15.425=157.850N/mm2 f=205 N/mm2立桿局部穩定性驗算滿足要求!十七、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=16.80kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=10.3=0.3m23、地基土為粘性土，其承載力設計值fak= 90kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0.94、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=16.80=56kN/m2 mffak=900.9=81kN/m2A0.3滿足要求！附圖一：大跨度梁起拱尺寸布置圖附圖二：大跨度梁局部排架立管布置圖附圖三：大跨度梁排架支撐體系