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1、青島海西灣造修船基地西圍堰軟基處理工程A區軟基加固設計1 概述青島海西灣造修船基地西圍堰軟基處理工程位于北船重工海西灣基地進出廠主路西側，需處理的軟基在西圍堰內，堰體由回填開山石組成，堰體內回填由絞吸船在2002年3月至2002年11月吹填而成，然后于2003年1月堰頂加高至7.5m，2003年2月至2003年10月進行二次吹填。軟基處理范圍為吹填區，吹填厚度617m不等。青島海西灣造修船基地西圍堰軟基處理工程處理面積約50萬平方米，分為A、B、C、D四個區。A區由A1和A2組成；B區由B1和B2區組成。 A1、 B1為造船塢止水圍堰施工及塢坑開挖坡道區；A2、 B2為造船塢施工臨建所需場地；2、C區為塢坑開挖區；D區為造船陸域配套用地。本地基處理方案主要針對A區設計。2 設計依據 (1)“青島海西灣造修船基地西圍堰軟基處理工程項目” 招標文件。(2) 青島北船重工海西灣造修船基地西圍堰內淤泥加固區工程地質勘察報告（2005年8月）。(3) 巖土工程技術規范（GB29-20-2000）。(4)建筑地基處理技術規范（JGJ79-2002）。(5)水運工程土工織物應用技術規程（JTJ/T239-98）。(6)建筑邊坡工程技術規范（GB50330-2002）。(7)港口工程地基規范（JTJ250-98）。(8)港口工程質量檢驗評定標準（JTJ221-98）。(9)港口工程地質勘察規范（JTJ3、240-97）。(9)塑料排水板施工規程（JTJ/T256-96）。(10)塑料排水板質量檢驗標準（JTJ/T257-96）。(11)真空預壓法加固軟土地基施工技術規程（HG/T2000578-95）。3 設計要求(1) 加固范圍及加固方法 青島海西灣造修船基地西圍堰軟基處理工程共分A、B、C、D四個大區，其中A區由A1區和A2區組成，A1區為造船塢止水圍堰施工及塢坑開挖坡道區；A2區為造船塢施工臨建所需場地。A1區北側為西圍堰。根據真空預壓的施工特點，為保證有一定厚度的軟土層挖壓膜溝，將北側的西圍堰內坡肩線向內平移6m作為真空預壓的邊線，其余側真空預壓加固邊線按招標文件給出的A區邊線確定。西4、圍堰內坡肩線至真空預壓邊線的6m范圍內采用開挖處理（即標書中提到的“四周與外海有接觸的淤泥處理區”），A1區軟基加固面積為96179.7m2 ，其中真空預壓面積為60669.5m2，開挖區面積為2033.5 m2；A2區全部采用真空預壓法加固，面積為33476.7 m2。目前A1區場地平均標高約為+7.07m，A2區場地平均標高約為+7.33m，要求整個A區的交工標高不超過+5.6m。(2) 真空預壓加固處理，要求膜下真空度大于80kPa。(3) 軟基加固范圍內的地基平均固結度85%。(4) 加固后地基承載力不小于80kPa。(5) 最后連續10天的實測沉降速率不大于2mm/d。(6) 最大含5、水量36%。4 自然條件4.1 水文條件 本設計所述標高、水位，其基準均為青島大港高程（m）。設計高水位：4.34；設計低水位：0.37。4.2 地質條件根據青島海洋地質工程勘察院提供的青島北船重工海西灣造修船基地西圍堰內淤泥加固區工程地質勘察報告，工區第四系地層自上而下共分為四層：第層填土層；第層淤泥質粉質粘土及粉質粘土層；第層礫砂層、第層砂(礫)質粘性土層。工區基巖為第1層強風化花崗巖。各巖土層物理特征及分布： 第層：填土層： 工區填土分為素填土和吹填土。素填土按粒度和區域分為細砂和碎石；其中素填土細砂(黑砂)分布在通道部位，碎石素填土分布在圍堤及其附近。下面著重描述吹填土。 吹填土自上而6、下分為粉土(1)、淤泥(2)、淤泥質粉土(3)、淤泥質粉質粘土 (4)。 粉土(1)：灰黃色灰色，松散狀態，濕，包含粉細砂、粉土團、粘土團，含水量自上而下逐漸增大，主要分布在吹泥區東側表層。厚度較薄，層頂標高(大港高程，下同)為7.417.19米，層底標高為7.1l5.47米，厚度0.201.70米，平均厚0.75米。 淤泥(2)：灰色，飽和流塑狀態，主要成份以淤泥質粉質粘土為主，包含粉土團、粘土團，該層工區廣泛分布，層頂標高為7.325.47米，層底標高為5.8l0.72米，厚度0.605.70米，平均厚2.48米。 淤泥質粉土(3)：灰色，飽和流塑狀態，主要成份以淤泥質粉土、粉土為主，包含7、粉砂、粉土團、粘土團，該層工區廣泛分布，層頂標高為7.325.47米，層底標高為5.80.72米，厚度0.608.5米，平均厚度3.54米。淤泥質粉質粘土(4)：灰色，飽和流塑軟塑，主要成份以淤泥質粉質粘土、淤泥質粘土為主，包含粉土團、粘土團，該層工區廣泛分布，層頂標高為0.622.69米，層底標高為0.32-2.43米，厚度0.904.00米，平均厚2.28米。 第層：淤泥質粉質粘土粉質粘土層： 灰色深灰色，流塑狀態，主要成份以淤泥為主，含貝殼碎屑及腐植質，有機質含量為2.08%2.33%，含水量較高，粘土礦物中親水礦物蒙脫石含量為14.5%16.6%，并且蒙脫石結晶不良，含少量綠泥石、黃鐵8、礦等礦物。該層工區分布較為廣泛，為原始沉積的膠州灣軟土，層頂標高為-0.52-2.75米，層底標高為-1.52-5.89米，厚度0.503.70米，平均厚l.75米。該層土與基巖交界處0.300.50米含較多粉粒及砂礫，含水量相對較低，以淤泥質粉土為主，與下覆地層呈過渡狀態。 第層：粗礫砂層： 灰色，灰黃色，軟可塑，含貝殼碎屑及砂礫；該層主要分布局限，呈斷續分布，層頂標高為-4.79-5.70米，層底標高為-5.19-5.80米，厚度0.400.70米，揭露地層平均厚度為0.55米。 第層：(礫)砂質粘性土層： 灰褐色黃褐色，硬可塑硬塑狀態，分選差，磨圓差，局部夾粉質粘土或砂土薄層，該層工區分9、布局限，層頂標高為-2.12-5.98米，層底標高-2.49-6.69米，層厚0.301.50米，平均厚度為0.83米。 基巖第1層強風化花崗巖：肉紅色，致密，巖石風化強烈，粗粒結構，塊狀構造，主要礦物成份為長石、石英、云母；強風化花崗巖分布廣泛，埋深6.6014.1米，層頂標高為0.32-0.799米。4.3 地層物理力學指標根據工區內鉆孔的土工試驗資料統計的A1、A2區的第層和第層土的物理力學指標列于表1和表2，有鑒于地質報告的鉆孔斷面圖沒有將淤泥質粉土(3)與 淤泥質粉質粘土(4)明確區分開，因此，本設計將二土層按一層統一考慮。 A1區土層主要物理力學指標 表1土層層底標高含水量容重壓縮10、系數快剪強度固快強度固結系數（）kN/m3CkkCcqcqCv10-3cm2/s粉土6.1426.318.90.2695229234.18淤泥5.1475.416.11.53234760.11淤泥質土-2.7139.818.10.62648153.1第層土-4.036.418.70.719548101.45 A2區土層主要物理力學指標 表2土層層底標高含水量容重壓縮系數快剪強度固快強度固結系數（）kN/m3CkkCcqcqCv10-3cm2/s粉土6.4826.318.90.2695229234.18淤泥5.675.416.11.53234760.11淤泥質土-139.818.10.6254811、153.1第層土-1.736.418.70.719548101.455 軟基加固設計5.1 加固方案 根據已有的大量軟基加固工程實例，采用真空預壓法處理新吹填淤泥是行之有效、施工周期短且費用低廉的加固方法。因此，本方案采用真空預壓法對A區進行軟基加固處理。真空預壓法是在被加固的軟土地基上鋪設水平排水砂墊層，豎向設置砂井或排水板，表面鋪設密封膜使之與大氣隔離，利用抽真空裝置和埋設于砂墊層中的濾管和土體中的排水板形成立體排水系統，將膜下砂墊層和土體內的空氣和水抽出，使其形成負壓，以降低土中的孔隙水壓力，增加土體的有效應力，從而使土體加速排水而壓密。真空預壓可達到的有效預壓荷載為80kPa。5.2 12、加固分區根據施工要求， A1區分為A1-1、A1-2、A1-3三個真空預壓加固區和西圍堰邊界處的開挖處理區； A2區分為A2-1、A2-2兩個真空預壓加固區，各分區見圖2，分區面積見表3。 加固分區表 表3加固區A1區A2區合計加固分區A1-1 A1-2A1-3開挖區A2-1區A2-2區加固面積（m2）22964.619754179512033.520202.313274.4961805.3 預壓荷載 根據真空預壓施工工藝的水平和業主對加固效果的要求，預壓荷載取80kPa。5.4 排水通道設計5.4.1加固深度的確定根據地質勘察報告，本工程加固范圍內主要處理地層為第層和第層，其下為砂層或強風化13、巖，無需處理。因此，將第層底作為塑料排水板的打設控制標高，且預留不透水層0.51.0m。由此確定A1區塑料排水板的平均打設底標高為-4m，平均打設深度為11.47m；A2區 塑料排水板的平均打設底標高為-1.7m，平均打設深度為9.43m。5.4.2 垂直排水通道 采用B型塑料排水板作為垂直排水通道，排水板按正方形布置，根據固結時間和固結度（85%）的要求，經計算確定排水板間距為1.0m。 5.4.3水平排水通道在原泥面上人工鋪設0.4m厚的砂墊層，形成水平向排水通道，砂墊層厚度允許偏差+4cm，宜用含泥量小于3%的中粗砂，其滲透系數應大于110-2cm/s。5.5沉降和固結度計算5.5.1設14、計參數真空預壓荷載80kPa，考慮砂墊層厚度，則加固前地面標高A1區按7.47m計；A2區按7.73m計，地層主要物理力學指標取表1、2中數據。5.5.2 計算結果地基沉降量采用天津港灣工程研究所開發的“地基計算系統”進行計算，因沒有室內ep壓縮曲線和水平固結系數，根據地質資料，按經驗和對土層性質的認識選取壓縮指數和水平固結系數進行沉降計算。同時，根據港工98地基規范中建議的強度增長公式估算加固后的強度指標和地基承載力。經計算，A1區地基的最終沉降量為1m。真空預壓滿載（80kPa）90天后的加固土層沉降為0.9m。土層固結度為90%，殘余沉降為0.1m；A2區地基的最終沉降量為0.876m。15、真空預壓滿載（80kPa）90天后的加固土層沉降為0.789m。土層固結度為90.1%，殘余沉降量為0.087m。A1、A2區計算結果見表4和表5。 A1區計算結果 表4A2區計算結果 表5注：1.表4和5中的壓縮指數Cc根據本工程地質報告中相關數據并結合青島附近的黃島地質資料按經驗選取； 2.本工程地質報告中淤泥層的豎向固結系數Cv偏低，因此根據經驗和對土層性質的認識選取淤泥層的水平固結系數Ch； 3. 土層分布根據A區內所有孔的勘察結果確定。6軟基加固施工6.1 施工程序及施工方法6.1.1 鋪砂墊層在真空預壓加固范圍內人工配合機械鋪填0.4m厚的砂墊層，砂墊層頂標高A1區為7.47m，A16、2區為+7.73m。砂料進場前，須根據規范要求抽取砂樣送至具備質量檢測資格的檢測單位檢驗。只有經檢驗合格的砂料才允許使用。6.1.2 加固前檢驗鋪設中粗砂墊層后，進行加固前的檢驗工作，包括加固前的取土和室內土工試驗，以及現場十字板剪切強度試驗。詳細技術要求詳見“監測與檢驗部分”6.1.3 打設塑料排水板按照設計要求打設塑料排水板（見圖3），塑料排水板性能指標見表6。塑料排水板在砂墊層表面外露25cm。打設塑料排水板前后均應測量砂墊層表面標高，以便推算打板期間沉降量。在打設西圍堰附近的排水板時，應先探摸西圍堰內坡坡面深度，探摸間距按100m控制。此處排水板應打短板，板底標高應高于西圍堰內坡坡面117、.0m。 塑料排水板性能指標 表66.1.4監測儀器埋設見圖67，在打設塑料排水板后，進行監測儀器的埋設工作，監測儀器包括地基土真空壓力測量、表層沉降標、深層分層沉降儀、孔隙水壓力儀、水位管、深層水平位移等監測儀器。監測儀器的埋設及觀測技術要求詳見“監測及檢驗部分”。6.1.5 鋪設濾管、安裝射流泵見圖4，安裝后的射流泵應能形成不小于0.096MPa的真空壓力。鋪設濾管時可以根據現場實際情況對二通、三通和四通的數量及形狀做適當的調整，但應確保濾管排水通暢。6.1.6 挖壓膜溝、鋪密封膜見圖5，壓膜溝最淺要挖至原泥面以下0.5m，最淺進入不透水層頂面以下500mm，挖溝時如有塑料排水板，不能剪斷18、，應沿溝邊向上插入砂墊層中，插入量應大于0.2m。兩區共用壓膜溝應用人工開挖，避免排水板被挖斷，影響兩區交界處的加固效果。密封膜采用三層聚乙烯或聚氯乙烯薄膜，密封膜的技術要求見表7，密封膜要求在工廠熱合一次成型，若現場粘接，搭接寬度不得小于2m。鋪密封膜后回填密封溝，填筑覆水圍埝，覆水圍埝應用素粘土并分層壓密。密封膜的技術要求 表76.1.7 設置地表沉降盤地表沉降盤的布置見圖6。6.1.8連接抽真空設備，試抽氣，檢查，正式抽氣。鋪膜完成后，進行真空試抽氣作業，發現有漏氣的情況，及時用膠水粘補，而后加固區內覆水，以保證膜的密封。有效真空預壓時間為90天。真空預壓要求，射流泵要求能形成不小于0.19、096MPa的真空壓力，在真空度滿足設計要求的情況下，真空泵的開啟數量不得少于分區單元總數的75%。6.1.9 停泵卸載真空預壓滿載90天后，根據地基加固過程中監測數據的整理和計算，滿足設計要求后，停泵卸載。真空預壓結束。6.1.10加固后檢驗和場地開挖卸載后，進行加固效果的檢驗工作，包括取土和室內土工試驗，以及現場十字板剪切試驗。并同加固前對比分析，給出加固效果的正確評估，加固后效果檢驗的孔位應在加固前檢驗孔位1m附近。對加固后地表高于+5.6m的區域整平至+5.6m。對開挖區的軟土進行開挖。6.2 施工質量要求(1)滿載預壓過程中膜下真空度應不小于80kPa。(2) 卸載標準 固結度85（20、按沉降量計算）。連續10天的平均沉降量不大于2mm/d。(3)排水板的要求 定位偏差小于7cm。 打設垂直度偏差小于1.5%。 打設塑料排水板底標高允許偏差5.0cm。 規范允許少部分塑料排水板（總量的5%以下）回帶，但回帶長度應小于30.0cm。 抽真空過程中真空泵的運轉數量不得低于真空泵總數量的75%。(4)施工測量標準真空預壓開始后，沉降桿每3天測讀一次，泵上及膜下真空度每4小時測讀一次。7 施工監測與效果檢驗7.1 施工質量的監測與檢驗為了檢驗加固區真空預壓后的加固效果，更好地掌握地基加固過程中各土層固結、沉降及側向變形等變化，確保加固質量，除了在加固期間需連續觀測地表沉降量及加固區膜21、下真空度以外，尚需在加固區內埋設一定數量的孔隙水壓力儀、磁性分層沉降儀、測斜儀及地下水位儀。按要求觀測地基在加固期間的孔隙水壓力、側向位移、地下水位、分層沉降隨時間的變化，并根據實測地表沉降、分層沉降及孔隙水壓力的消散情況，進一步確認地基的各項參數，推算地基固結度，為終止預壓提供依據。儀器布置的數量和位置見圖6。7.2 各監測儀器的觀測頻率(1)孔隙水壓力儀在加荷期間每天觀測一次，滿載后兩天觀測一次，在真空預壓后期可調整為34天觀測一次。(2) 測斜儀、水位儀和分層沉降在真空預壓初期3天觀測一次，在真空預壓后期可調整為56天觀測一次。8. A1區后期開挖邊坡穩定性計算8.1邊坡穩定性要求C區為22、造船塢開挖區，與其相鄰的A1、B1區將作為造船塢的圍堰堰體，因此要求A1、B1區經加固處理后，在塢坑開挖后堰體穩定且內側坡面不緩于1：2。8.2 加固后的強度增長港工98地基規范中建議的強度增長公式為： （1）但考慮到加固后卸載的影響，根據以往的經驗，實際增長的強度可按式(1)計算所得強度進行折減。折減計算所得的強度增長加在快剪試驗所得的Ck上，即得穩定計算所需的強度指標粘聚力Cj，計算穩定的內摩擦角采用k。8.3 邊坡穩定計算根據表1和公式（1）計算強度增長后的強度指標，各土層計算采用的參數見表8。采用天津港灣工程研究所開發的“地基計算系統”計算坡面坡度為1：2時的開挖邊坡穩定性。計算結果如23、圖8所示，可以看出，真空預壓加固后，在坡度為1：2時，開挖邊坡的穩定系數為1.14，滿足工程要求。穩定計算參數 表8土層層底標高（加固后）土層厚度（加固后）容重強度指標(m)（m）kN/m3Cjj粉土5.270.3318.92622淤泥4.450.81816.1104淤泥質土-2.767.2118.118.64第層土-4.01.2418.7184圖8穩定計算結果圖9 抗滲和抗隆起招標問題答疑匯總中要求加固后土層滲透系數為3105cm/s。根據工程地質勘察報告，各土層的滲透系數均小于3105cm/s，而加固后土層更密實，滲透系數會進一步減小，因此，加固后的土體滿足塢坑開挖后的抗滲要求。塢坑開挖底24、部進入強風化巖石，無隆起可能，故無需進行抗隆起計算。10 對塢坑開挖施工及環境影響(1) 經計算，采用真空預壓法處理后，A1區地基土的物理力學性質指標能夠達到招標文件的要求，塢坑開挖后堰體穩定且內側坡面不緩于1：2，能夠保證塢坑的順利開挖。(2) 真空預壓法施工無噪音、無振動、無污染，是一種經濟環保的施工工藝。同強夯置換法相比，真空預壓法無需填入塊石等影響后續施工的回填料，為后期施工奠定了良好的基礎。11施工難點及解決措施(1) 工區內表層土物理力學指標不盡相同，設置排水砂墊層后有可能仍不滿足大型施工設備的正常作業以及施工安全，根據現場實際情況可在排水砂墊層下增設工作墊層，工作墊層厚度為30525、0cm，材料為透水的中粗砂。(2) 本設計依據現有地質資料編制，工區軟土滲透系數均小于110-6cm/s，滿足密封要求，但目前地質資料為初勘，鉆孔數量較少，勘察范圍和勘察深度無法滿足施工圖設計要求，不排除場區內存在滲透系數較大土層不滿足密封要求的可能，特別是近吹填口部位。建議工作墊層和排水砂墊層完成后盡快進行詳細勘察，實際施工時可根據需要設置泥漿密封墻。(3) 為應對停電等造成射流泵停止工作等意外事故，在真空管路中設置止回閥和截門，當預計停泵時間超過24h時，關閉截門。12 說明(1)經計算，A1和A2區加固后地面標高均高于要求的5.6m竣工標高，因此需在真空預壓加固后需進行超高清理，使地面標26、高達到竣工要求的5.6m。(2)對因真空預壓施工要求導致的招標要求加固邊線與真空預壓加固邊線之間的未處理區域（西圍堰附近），采取挖出的方法處理。(3) 沉降計算中采用的壓縮指數根據經驗和地質資料選取，如有新的ep曲線資料，應重新對地基的沉降情況進行計算。13 計算書13.1 A1區計算書地基計算系統（98版）計算書 數據文件名：A1.IN * 工程斷面數據段(GCS) * M= 5 N= 0 NS= 2 AX= -100.00 100.00 AY= 7.47 7.47 * 1* BX= -100.00 100.00 BY= 7.07 7.07 GS= 18.000 GL= 8.000 C= 027、.000 F= 0.000 MG= 1 * 2* BX= -100.00 100.00 BY= 6.14 6.14 GS= 18.900 GL= 8.900 C= 5.000 F= 22.000 MG= 0 * 3* BX= -100.00 100.00 BY= 5.14 5.14 GS= 16.100 GL= 6.100 C= 3.000 F= 4.000 MG= 0 * 4* BX= -100.00 100.00 BY= -2.71 -2.71 GS= 18.100 GL= 8.100 C= 5.000 F= 4.000 MG= 0 * 5* BX= -100.00 100.00 BY= 28、-4.00 -4.00 GS= 18.700 GL= 8.700 C= 5.000 F= 4.000 MG= 0 XW= -100.000 100.000 YW= 4.340 4.340 XW= -100.000 100.000 YW= 0.370 0.370 * 外荷載數據段(WHS)* NPQ1= 2 NPQ2= 2 NDB= 0 MPQ =-8 NP = 2 NQ = 0 NH = 0 XP= -100.000 100.000 PP= 80.000 80.000 * 沉降計算數據段（CJS）* NX1= 3 NCJ= 3 MB= 4 NCJT= 2 Ms= 1.00 XX = -100.29、000 0.000 100.000 KH= 2 NEP= 0 Cci= 0.1000 Csi= 0.0000 Pc= 0.000 KH= 3 NEP= 0 Cci= 0.2500 Csi= 0.0000 Pc= 0.000 KH= 4 NEP= 0 Cci= 0.2000 Csi= 0.0000 Pc= 0.000 KH= 5 NEP= 0 Cci= 0.1500 Csi= 0.0000 Pc= 0.000 TCJ= 0.00 90.00 地基沉降量計算結果 = load case : 3 (by e_log curve settlement of given layer : X=-100 030、.000 100 0.0748 0.0966 0.0748 0.4744 0.2092 0.1474 0.4060 0.6400 0.4060 0.0328 0.0535 0.0328 total settlement : SS= 0.6610 0.9992 0.6610 * 固結計算數據段（GJS）* NX2= 3 NZ= 9 NT= 2 KGJ= 0 NGJ= 1 CV=0.02170 UM= 1.00 CH= 4.00000 XX = -100.000 0.000 100.000 YS = 7.070 7.070 7.070 YL = -4.500 -4.500 -4.500 HL = 31、-4.000 -4.000 -4.000 Z = 6.760 6.450 5.810 5.480 3.140 1.140 -0.860 -3.140 -3.570 T = 0.000 90.000 T0 = 1.000 2.000 TF = 2.000 120.000 DE= 1.130 DW= 0.070 XU1= -50.00 XU2= 50.00 KHi= 2 Chi= 0.03610 KHi= 3 Chi= 0.00518 KHi= 4 Chi= 0.00800 KHi= 5 Chi= 0.01250 TCJi= 0.00時的沉降量 Settlement of given layer:32、 X=-100.000 0.000 100.000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 total settlement St= 0.0000 0.0000 0.0000 沉降固結度 Us= 0.0000 0.0000 0.0000 TCJi= 90.00時的沉降量 Settlement of given layer: X=-100.000 0.000 100.000 0.0748 0.0966 0.0748 0.1282 0.1819 0.1282 0.045833、 0.5688 0.0458 0.0317 0.0517 0.0317 total settlement St= 0.6405 0.8990 0.6405 沉降固結度 Us= 0.9044 0.8997 0.9044*整體穩定計算數據段（WDS）* LR=-1 RKH=0.000 RKV=0.000 LN=11 MI= 0 NFCV= 0 NWD= 1 NBP= 0 NJB= 0 RLH= 5.270 4.450 3.450 2.450 1.450 0.450 -0.500 -1.500 -2.760 -3.760 -4.000 Di= 1.00 X1i= 50.00 Y1i= 20.00 X34、2i= -50.00 Y2i= -4.00 邊坡整體穩定計算結果 = LOAD CASE : 1 Safety factor by Fellenius (RLH= 5.270) X= 50.00 47.00 44.00 41.00 38.00 35.00 32.00 29.00 26.00 23.00 20.00 17.00 14.00 11.00 8.00 5.00 2.00 -1.00 -4.00 -7.00 -10.00 -13.00 -16.00 -19.00 -22.00 -25.00 -28.00 -31.00 -34.00 -37.00 -40.00 -43.00 -46.00 35、-49.00 Y= 20.00 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 90.000 90.000 90.000 99.000 90.000 99.000 79.818 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= -47.00 -48.00 -49.00 -50.00 -51.00 Y= 18.0036、 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 19.00 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 20.00 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 21.00 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 22.00 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= -51.000 Y= 22.000 R= 16.730 KF=77.000 MR= 0.00 M0= 0.00 Safety factor by Fellenius (RLH= 4.450) X37、= 50.00 47.00 44.00 41.00 38.00 35.00 32.00 29.00 26.00 23.00 20.00 17.00 14.00 11.00 8.00 5.00 2.00 -1.00 -4.00 -7.00 -10.00 -13.00 -16.00 -19.00 -22.00 -25.00 -28.00 -31.00 -34.00 -37.00 -40.00 -43.00 -46.00 -49.00 Y= 20.00 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 90.038、00 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 17.723 8.674 10.295 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= 1.00 0.00 -1.00 -2.00 -3.00 Y= 18.00 12.265 9.367 7.930 7.462 7.789 19.00 11.575 9.155 7.702 7.138 7.162 20.00 12.747 10.189 8.674 8.039、69 8.451 21.00 11.878 9.541 8.325 7.633 7.764 22.00 13.112 10.632 9.027 8.624 8.762 X= -2.000 Y= 19.000 R= 14.550 KF= 7.138 MR= 1079.33 M0= 151.20 Safety factor by Fellenius (RLH= 3.450) X= 50.00 47.00 44.00 41.00 38.00 35.00 32.00 29.00 26.00 23.00 20.00 17.00 14.00 11.00 8.00 5.00 2.00 -1.00 -4.0040、 -7.00 -10.00 -13.00 -16.00 -19.00 -22.00 -25.00 -28.00 -31.00 -34.00 -37.00 -40.00 -43.00 -46.00 -49.00 Y= 20.00 99.000 99.000 99.000 99.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 99.000 32.294 10.811 6.018 5.018 8.295 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 41、77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= -2.00 -3.00 -4.00 -5.00 -6.00 Y= 18.00 5.203 4.823 4.757 4.929 5.948 19.00 5.413 5.003 4.889 5.175 6.001 20.00 5.457 5.180 5.018 5.219 5.813 21.00 5.634 5.149 5.125 5.247 5.957 22.00 5.523 5.005 4.920 4.913 5.354 X= -4.000 Y= 18.000 R= 14.550 KF= 442、.757 MR= 2193.12 M0= 460.98 Safety factor by Fellenius (RLH= 2.450) X= 50.00 47.00 44.00 41.00 38.00 35.00 32.00 29.00 26.00 23.00 20.00 17.00 14.00 11.00 8.00 5.00 2.00 -1.00 -4.00 -7.00 -10.00 -13.00 -16.00 -19.00 -22.00 -25.00 -28.00 -31.00 -34.00 -37.00 -40.00 -43.00 -46.00 -49.00 Y= 20.00 90.0043、0 90.000 90.000 99.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 99.000 90.000 90.000 90.000 90.000 74.752 14.831 6.657 4.241 3.405 3.629 16.774 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= -2.00 -3.00 -4.00 -5.00 -6.00 Y= 18.00 3.602 3.346 3.137 3.137 3.21744、 19.00 3.692 3.345 3.201 3.181 3.222 20.00 3.832 3.559 3.405 3.282 3.397 21.00 3.848 3.568 3.401 3.251 3.330 22.00 3.815 3.528 3.349 3.274 3.323 X= -4.000 Y= 18.000 R= 15.550 KF= 3.137 MR= 3603.56 M0= 1148.86 Safety factor by Fellenius (RLH= 1.450) X= 50.00 47.00 44.00 41.00 38.00 35.00 32.00 29.00 45、26.00 23.00 20.00 17.00 14.00 11.00 8.00 5.00 2.00 -1.00 -4.00 -7.00 -10.00 -13.00 -16.00 -19.00 -22.00 -25.00 -28.00 -31.00 -34.00 -37.00 -40.00 -43.00 -46.00 -49.00 Y= 20.00 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 90.000 90.000 90.000 99.000 26.299 9.149 4.913 3.298 246、.647 2.488 3.423 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= -5.00 -6.00 -7.00 -8.00 -9.00 Y= 18.00 2.365 2.346 2.412 2.541 2.882 19.00 2.409 2.378 2.367 2.520 2.787 20.00 2.546 2.509 2.488 2.627 2.861 21.00 2.490 2.439 2.457 2.563 2.737 22.00 2.520 47、2.459 2.462 2.545 2.674 X= -6.000 Y= 18.000 R= 16.550 KF= 2.346 MR= 4617.21 M0= 1968.19 Safety factor by Fellenius (RLH= 0.450) X= 50.00 47.00 44.00 41.00 38.00 35.00 32.00 29.00 26.00 23.00 20.00 17.00 14.00 11.00 8.00 5.00 2.00 -1.00 -4.00 -7.00 -10.00 -13.00 -16.00 -19.00 -22.00 -25.00 -28.00 -3148、.00 -34.00 -37.00 -40.00 -43.00 -46.00 -49.00 Y= 20.00 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 99.000 90.000 99.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 68.742 14.499 6.337 3.811 2.650 2.145 1.922 2.124 4.190 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= -5.00 -6.0049、 -7.00 -8.00 -9.00 Y= 18.00 1.979 1.915 1.892 1.919 1.969 19.00 2.039 1.971 1.941 1.958 1.993 20.00 2.034 1.959 1.922 1.926 1.985 21.00 2.085 2.006 1.963 1.959 2.006 22.00 2.024 1.939 1.930 1.914 1.944 X= -7.000 Y= 18.000 R= 17.550 KF= 1.892 MR= 5993.92 M0= 3167.32 Safety factor by Fellenius (RLH= -50、0.500) X= 50.00 47.00 44.00 41.00 38.00 35.00 32.00 29.00 26.00 23.00 20.00 17.00 14.00 11.00 8.00 5.00 2.00 -1.00 -4.00 -7.00 -10.00 -13.00 -16.00 -19.00 -22.00 -25.00 -28.00 -31.00 -34.00 -37.00 -40.00 -43.00 -46.00 -49.00 Y= 20.00 99.000 99.000 90.000 90.000 90.000 90.000 99.000 90.000 90.000 90.51、000 90.000 90.000 99.000 30.362 9.877 5.051 3.189 2.312 1.869 1.661 1.713 2.245 7.433 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= -5.00 -6.00 -7.00 -8.00 -9.00 Y= 18.00 1.728 1.655 1.610 1.595 1.613 19.00 1.693 1.645 1.596 1.573 1.582 20.00 1.792 1.713 1.661 1.66652、 1.671 21.00 1.784 1.734 1.678 1.647 1.677 22.00 1.806 1.722 1.694 1.659 1.650 X= -8.000 Y= 19.000 R= 19.500 KF= 1.573 MR= 7697.45 M0= 4892.22 Safety factor by Fellenius (RLH= -1.500) X= 50.00 47.00 44.00 41.00 38.00 35.00 32.00 29.00 26.00 23.00 20.00 17.00 14.00 11.00 8.00 5.00 2.00 -1.00 -4.00 -753、.00 -10.00 -13.00 -16.00 -19.00 -22.00 -25.00 -28.00 -31.00 -34.00 -37.00 -40.00 -43.00 -46.00 -49.00 Y= 20.00 90.000 90.000 99.000 99.000 99.000 90.000 99.000 90.000 99.000 99.000 99.000 99.000 96.063 17.097 7.164 4.062 2.725 2.020 1.645 1.478 1.454 1.688 2.855 30.342 77.000 77.000 77.000 77.000 7754、.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= -8.00 -9.00 -10.00 -11.00 -12.00 Y= 18.00 1.445 1.439 1.455 1.503 1.593 19.00 1.438 1.425 1.459 1.496 1.572 20.00 1.467 1.450 1.454 1.482 1.574 21.00 1.425 1.428 1.424 1.442 1.489 22.00 1.485 1.460 1.481 1.495 1.536 X= -10.000 Y= 21.000 R= 22.500 KF= 1.424 55、MR= 10155.73 M0= 7129.76 Safety factor by Fellenius (RLH= -2.760) X= 50.00 47.00 44.00 41.00 38.00 35.00 32.00 29.00 26.00 23.00 20.00 17.00 14.00 11.00 8.00 5.00 2.00 -1.00 -4.00 -7.00 -10.00 -13.00 -16.00 -19.00 -22.00 -25.00 -28.00 -31.00 -34.00 -37.00 -40.00 -43.00 -46.00 -49.00 Y= 20.00 99.000 56、90.000 90.000 90.000 90.000 99.000 99.000 99.000 90.000 90.000 90.000 99.000 32.752 10.514 5.305 3.278 2.299 1.775 1.499 1.344 1.303 1.379 1.742 3.403 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= -8.00 -9.00 -10.00 -11.00 -12.00 Y= 18.00 1.290 1.268 1.279 1.287 1.316 19.057、0 1.259 1.253 1.240 1.262 1.281 20.00 1.324 1.297 1.303 1.302 1.340 21.00 1.315 1.306 1.287 1.304 1.314 22.00 1.299 1.266 1.265 1.277 1.281 X= -10.000 Y= 19.000 R= 21.760 KF= 1.240 MR= 11394.91 M0= 9190.26 Safety factor by Fellenius (RLH= -3.760) X= 50.00 47.00 44.00 41.00 38.00 35.00 32.00 29.00 2658、.00 23.00 20.00 17.00 14.00 11.00 8.00 5.00 2.00 -1.00 -4.00 -7.00 -10.00 -13.00 -16.00 -19.00 -22.00 -25.00 -28.00 -31.00 -34.00 -37.00 -40.00 -43.00 -46.00 -49.00 Y= 20.00 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 99.000 19.244 7.785 4.282 2.817 2.033 1.612 1.37659、 1.248 1.189 1.227 1.417 2.173 5.491 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= -8.00 -9.00 -10.00 -11.00 -12.00 Y= 18.00 1.172 1.160 1.143 1.153 1.159 19.00 1.166 1.153 1.149 1.140 1.159 20.00 1.225 1.193 1.189 1.195 1.195 21.00 1.192 1.176 1.169 1.154 1.167 22.00 1.250 1.21560、 1.207 1.209 1.222 X= -11.000 Y= 19.000 R= 22.760 KF= 1.153 MR= 12952.84 M0= 11364.70 Safety factor by Fellenius (RLH= -4.000) X= 50.00 47.00 44.00 41.00 38.00 35.00 32.00 29.00 26.00 23.00 20.00 17.00 14.00 11.00 8.00 5.00 2.00 -1.00 -4.00 -7.00 -10.00 -13.00 -16.00 -19.00 -22.00 -25.00 -28.00 -31.61、00 -34.00 -37.00 -40.00 -43.00 -46.00 -49.00 Y= 20.00 99.000 99.000 99.000 99.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 90.000 86.143 17.181 7.279 4.128 2.709 1.994 1.591 1.361 1.217 1.172 1.200 1.360 1.962 4.531 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 77.000 X= -8.00 -9.00 -10.062、0 -11.00 -12.00 Y= 18.00 1.144 1.130 1.127 1.119 1.138 19.00 1.202 1.171 1.167 1.174 1.174 20.00 1.193 1.178 1.172 1.159 1.173 21.00 1.179 1.145 1.137 1.137 1.148 22.00 1.217 1.200 1.191 1.191 1.182 X= -11.000 Y= 18.000 R= 22.000 KF= 1.141 MR= 12654.48 M0= 11308.7713.2 A2區計算書 地基計算系統（98版）計算書 數據文件名：A263、.IN * 工程斷面數據段(GCS) * M= 5 N= 0 NS= 2 AX= -100.00 100.00 AY= 7.73 7.73 * 1* BX= -100.00 100.00 BY= 7.33 7.33 GS= 18.000 GL= 8.000 C= 0.000 F= 0.000 MG= 1 * 2* BX= -100.00 100.00 BY= 6.48 6.48 GS= 18.900 GL= 8.900 C= 5.000 F= 22.000 MG= 0 * 3* BX= -100.00 100.00 BY= 5.60 5.60 GS= 16.100 GL= 6.100 C= 364、.000 F= 4.000 MG= 0 * 4* BX= -100.00 100.00 BY= -1.00 -1.00 GS= 18.100 GL= 8.100 C= 5.000 F= 4.000 MG= 0 * 5* BX= -100.00 100.00 BY= -1.70 -1.70 GS= 18.700 GL= 8.700 C= 5.000 F= 4.000 MG= 0 XW= -100.000 100.000 YW= 4.340 4.340 XW= -100.000 100.000 YW= 0.370 0.370 * 外荷載數據段(WHS)* NPQ1= 2 NPQ2= 2 NDB= 65、0 MPQ =-8 NP = 2 NQ = 0 NH = 0 XP= -100.000 100.000 PP= 80.000 80.000 * 沉降計算數據段（CJS）* NX1= 3 NCJ= 3 MB= 4 NCJT= 2 Ms= 1.00 XX = -100.000 0.000 100.000 KH= 2 NEP= 0 Cci= 0.1000 Csi= 0.0000 Pc= 0.000 KH= 3 NEP= 0 Cci= 0.2500 Csi= 0.0000 Pc= 0.000 KH= 4 NEP= 0 Cci= 0.2000 Csi= 0.0000 Pc= 0.000 KH= 5 NE66、P= 0 Cci= 0.1500 Csi= 0.0000 Pc= 0.000 TCJ= 0.00 90.00 地基沉降量計算結果 = load case : 3 (by e_log curve settlement of given layer : X=-100.000 0.000 100.000 0.0712 0.0913 0.0712 0.1381 0.1940 0.1381 0.3563 0.5587 0.3563 0.0195 0.0316 0.0195 total settlement : SS= 0.5805 0.8756 0.5805 * 固結計算數據段（GJS）* NX2= 367、 NZ= 8 NT= 2 KGJ= 0 NGJ= 1 CV=0.02170 UM= 1.00 CH= 4.00000 XX = -100.000 0.000 100.000 YS = 7.330 7.330 7.330 YL = -2.000 -2.000 -2.000 HL = -1.700 -1.700 -1.700 Z = 7.050 6.770 6.180 5.880 3.400 1.200 -1.250 -1.500 T = 0.000 90.000 T0 = 1.000 2.000 TF = 2.000 90.000 DE= 1.130 DW= 0.070 XU1= -50.00 68、XU2= 50.00 KHi= 2 Chi= 0.03610 KHi= 3 Chi= 0.00518 KHi= 4 Chi= 0.00800 KHi= 5 Chi= 0.01250 TCJi= 0.00時的沉降量 Settlement of given layer: X=-100.000 0.000 100.000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 total settlement St= 0.0000 0.0000 0.0000 沉降固結度 Us= 0.0000 0.0000 0.0000 TCJi= 90.00時的沉降量 Settlement of given layer: X=-100.000 0.000 100.000 0.0712 0.0913 0.0712 0.1214 0.1690 0.1214 0.3562 0.4980 0.3562 0.0188 0.0305 0.0188 total settlement St= 0.5676 0.7888 0.5676 沉降固結度 Us= 0.9076 0.9009 0.907625