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1、目 錄一、編制依據(jù)1二、工程概況1三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用1四、施工工藝及操作要求14.1 梁模板施工14.2 樓板模板施工2五、模板的拆除2六、成品保護措施3七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項3八、安全施工注意事項4九、文明施工及環(huán)保措施5十、模板系統(tǒng)驗算510.1 模板支撐架計算書510.2 梁模板計算書10十一、高支撐模板施工安全防范措施2011.1 預(yù)防坍塌事故安全技術(shù)措施2011.2 預(yù)防高空墜落事故安全技術(shù)措施20 11.3檢測措施恒大綠洲1#-4#模板工程施工方案一、編制依據(jù)1.1建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20011.2混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20021.3建筑施工2、計算手冊1.4建筑施工手冊第四版1.5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20011.6混凝土結(jié)構(gòu)工程施工技術(shù)標準 ZJQ08-SGJB 204-20051.7建筑施工腳手架實用手冊二、工程概況烏海恒大綠洲項目1#-4#樓位于烏海市海勃灣區(qū)海摩路北側(cè)，剪力墻結(jié)構(gòu)，地上二十六層，一層地下室。塔樓帶兩層商業(yè)裙房，塔樓住宅標準層層高為3米。帶商業(yè)裙房住宅塔樓二層層高為5.15米。三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用本工程模板采用18mm厚木膠合板，方木采用4080mm，模板支撐體系采用483.5mm扣件式鋼管腳手架。四、施工工藝及操作要求4.1 梁模板施工4.1.1 工藝流程：抄平、彈線（軸線、3、水平線）支撐架搭設(shè) 支柱頭模板鋪設(shè)底模板 拉線找平封側(cè)模預(yù)檢。4.1.2 根據(jù)主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。4.1.3 梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.0m；立桿須設(shè)置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內(nèi)設(shè)置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1500mm；.立桿頂端必須設(shè)置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎(chǔ)上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設(shè)保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4.1.4 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設(shè)置一道4、豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨，且不應(yīng)小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。4.1.5 梁模板安裝大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設(shè)：按設(shè)計標高拉線調(diào)整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁側(cè)模板鋪設(shè)：根據(jù)墨線安裝梁側(cè)模板、壓腳板、斜撐等。梁側(cè)模應(yīng)設(shè)置斜撐，當梁高大于700mm時設(shè)置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為505、0，垂直間距300。4.2 樓板模板施工4.2.1 工藝流程：支架搭設(shè)龍骨鋪設(shè)、加固樓板模板安裝預(yù)檢。4.2.2 支架搭設(shè)：樓板模板支架搭設(shè)同梁模板支架搭設(shè)，與梁模板支架統(tǒng)一布置。立桿頂部如設(shè)置頂托，其伸出長度不應(yīng)大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不大于100。4.2.3 模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設(shè)、局部小塊拼補的方法，模板接縫應(yīng)設(shè)置在龍骨上。大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標高確定大龍骨頂面標高，然后架設(shè)小龍骨，鋪設(shè)模板。4.2.6、4樓面模板鋪完后，應(yīng)認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側(cè)模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設(shè)計或規(guī)范要求的脫模強度。柱模板應(yīng)在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；頂板模板應(yīng)在板砼強度達到設(shè)計強度的75%（梁、懸挑除外），并有同條件養(yǎng)護拆模試壓報告，經(jīng)監(jiān)理審批簽發(fā)拆模通知書后方可拆除。5.3 模板拆除的順序和方法。應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬7、。5.4 拆模時，操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5.5 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應(yīng)傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。六、成品保護措施6.1 模板搬運時應(yīng)輕拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結(jié)構(gòu)。6.2 模板安裝時不得隨意在結(jié)構(gòu)上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應(yīng)盡量避免在模板上鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6.3 搭設(shè)腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一起。6.4 不準在吊模、水平拉桿上搭設(shè)跳板，以保證模板牢固穩(wěn)定不變形。澆筑8、混凝土時，在芯模四周要均勻下料及振搗。6.5 拆摸時應(yīng)盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到損失壞。七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項7.1 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節(jié)點圖，經(jīng)施工負責人復(fù)核后方可施工，安裝完畢，經(jīng)高支模管理機構(gòu)有關(guān)人員組織驗收合格后，通知分公司質(zhì)安部、技術(shù)部到現(xiàn)場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)7.2 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(mm)1軸線位移62底模上表面標高53截面內(nèi)部尺寸柱、梁4，-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差36表面平整度5注；檢查軸線位置時，應(yīng)沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的9、較大值。7.3 確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。7.4 模板施工前，對班組進行書面技術(shù)交底，拆模要有項目施工員簽發(fā)拆模通知書。7.5 澆筑混凝土時，木工要有專人看模。7.6 認真執(zhí)行三檢制度，未經(jīng)驗收合格不允許進入下一道工序。7.7 嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要檢查預(yù)埋件是否放置，位置是否準確。八、安全施工注意事項8.1 施工現(xiàn)場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應(yīng)在高支模搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行安全技術(shù)交底。8.2 支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程，安裝模板操作人員應(yīng)戴好10、安全帽，高空作業(yè)應(yīng)系好掛好安全帶。8.3 高支模施工現(xiàn)場作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上爬上、爬下，應(yīng)從施工電梯進入工作面。8.4 高支模搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑期間，無關(guān)人員不得進入支模底下，并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護。8.5 混凝土澆筑時，安全員專職負責監(jiān)測模板及支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經(jīng)現(xiàn)場安全責任人檢查同意后方可復(fù)工。8.6 正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板（地下室頂板）的支撐不準拆除，待本層模板及滿堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模時應(yīng)搭設(shè)腳手架，廢爛木方不能用作龍骨。8.8 在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時11、撬落，操作時必須注意下方人員動向。8.9 拆除時如發(fā)現(xiàn)混凝土由影響結(jié)構(gòu)質(zhì)量、安全問題時，應(yīng)暫停拆除，經(jīng)處理后，方可繼續(xù)拆模。8.10 拆模間歇時應(yīng)將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。8.11塔吊司機和指揮人員必須經(jīng)過培訓(xùn)合格后持證上崗。風力大于5級時應(yīng)立即停止施工。九、文明施工及環(huán)保措施9.1 模板拆除后的材料應(yīng)按編號分類堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環(huán)境。9.3 模板安裝時，應(yīng)注意控制噪聲污染。9.4 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應(yīng)注意控制噪音，夜間施工應(yīng)遵守當?shù)匾?guī)定，防止噪聲擾民。9.5 加工和拆除木模板產(chǎn)生的鋸末、碎木要嚴格按照固12、體廢棄物處理程序處理，避免污染環(huán)境。9.6 每次下班時保證工完場清。十、模板系統(tǒng)驗算10.1 模板支撐架計算書10.1.1參數(shù)信息：1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m)：1.00；縱距(m)：1.00；步距(m)：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0.10；腳手架搭設(shè)高度(m)：5.15；采用的鋼管(mm)：483.5；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80；板底支撐連接方式：40mm80mm方木支撐，間距300mm；鋼材彈性模量E=206103（N/mm2）；鋼管抗壓強度設(shè)計值f=205.0 N/mm2鋼管截面慣性矩I=5.712104mm4，截面抵13、抗矩W=2.38103mm3。2.荷載參數(shù)(1)模板及木楞自重標準值(kN/m2)：0.350；荷載分項系數(shù)i=1.2(2)混凝土與鋼筋自重標準值(kN/m3)：板26.0；i=1.2(3)施工人員及設(shè)備均布荷載標準值(kN/m2)；i=1.4a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構(gòu)件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；(4)砼振搗時產(chǎn)生的荷載標準值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；i=1.4(5)傾倒砼產(chǎn)生的荷載標準值取：2KN/m2；i=1.43.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2)：9.5103；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)：13.000；木方抗剪強度設(shè)計值(14、N/mm2)：1.400；木方的間隔距離(mm)：300.000；木方的截面寬度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元10.1.2支撐模板的方木的計算：方木按照簡支梁計算，其截面抵抗矩W和慣性矩I分別為：W=bh2/6=4.08.02/6 = 42.67cm3；I= bh3/12=4.08.03/12 =170.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.000.300.100 = 0.78 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2= 0.3500.30 = 0.105kN/m ；(3)活15、荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 =(1.5+2.0)1.000.30=1.05kN；2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.2(0.78+0.105) = 1.062 kN/m；集中荷載 p = 1.41.05=1.47kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.471.0 /4 + 1.0621.02/8 = 0.500kN.m；方木的最大應(yīng)力值 = M / W =0.500106 /（42.67103）=11.718N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 N/mm2； 16、f，滿足要求。3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下： V = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3 V /（2bh） T其中最大剪力： V = 1.0621.0/2 + 1.47/2 = 1.266 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T = 31.266103/(240.080.0) = 0.593 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T = 1.400 N/mm2； T T，滿足要求。4.方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載：q = 1.2（q1 + q2）= 1.062kN/m；集中荷載：p = 1.4P1=1.47 kN；17、方木最大撓度計算值：Vmax= 14701000.03 /( 489500.0170.67104) +51.0621000.04/(3849500.0170.67104)=2.742 mm；方木最大允許撓度值：V= 1000.0/250=4.0mm；Vmax V，滿足要求10.1.3支撐木方的鋼管的計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =1.0621.0 + 1.47 =2.532 kN； 支撐鋼管計算簡圖最大彎矩 Mmax = 0.267PL=0.2672.5321.0=0.676 kN.m ；最大撓度 Vmax = 1.883PL3/（10018、EI）=4.768mm；最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ；鋼管最大彎曲應(yīng)力 =M/W=0.676106/4732.0=142.86N/mm2 ；鋼管抗壓強度設(shè)計值 f=205.0 N/mm2； f,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度Vmax小于1000.0/150與10 mm,滿足要求。10.1.4扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= Nmax=5.74 kN；R 12.80 kN，雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求19、! 10.1.5模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1169.5 = 1.102kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.01.0 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 26.00.11.01.00 = 2.6 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.052 kN；2.活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )1.01.0 = 5.0 20、kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸心壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.862 kN；10.1.6立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中 N立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N =11.862 kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.502cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3； 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205.0 N/mm2； l0計算長度 (m)；l0 = 21、h+2a k1計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70； a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度l0 = h+2a = 1.500+0.102 = 1.7 m； l0/i =1.7103/ 15.8 = 107.6；由長細比l0/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=5.658103/（0.537450.2）= 23.4 N/mm2； f = 205.000 N/mm2，立桿穩(wěn)定性滿足要求。10.2 梁模板計算書10.2.1參數(shù)信息22、1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.63混凝土板厚度(mm)：0.12；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.0m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；腳手架步距(m)：1.50；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m)：1.00；立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；采用的鋼管類型為483.5；扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；承重架支設(shè)：木方支撐平行梁截面A；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2)：0.35；新澆混凝土自重：24.0N/m3；鋼筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷載標準值(kN/m2)：a.計算模板時取223、.50；b.計算支撐小楞構(gòu)件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2)：2.0；新澆筑砼對模板側(cè)面的壓力標準值：F、F中較小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.4；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；鋼材彈性模量E(N/mm2)：2.06105；鋼材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)24、：205.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：12.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度40mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度40mm；10.2.2梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：式中： c混凝土的密度，取28KN/m3；t新澆筑砼的初凝時間（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模25、溫度，取20.01外加劑修正系數(shù)，因采用泵送砼故取為1.2；2砼坍落度影響系數(shù)，2取為1.15；V澆筑速度（m/h），V=2.5m/h；H砼側(cè)壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）；梁取1.0；則F=0.22ct1 2V1/2=0.22285.7141.21.152.51/2=76.8KN/m2F=cH=281.0=28.0KN/m2取兩者較小值，則標準值為F = F=28.0KN/m2；10.2.3梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W26、 =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中， 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載q=(1.228.00.90+1.42.00.90)0.30=9.828kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距： M=0.19.828500.02= 2.457105N.mm；內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 =2.457105/2.133127、04=11.5N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值： f = 13.0N/mm2； f，內(nèi)楞抗彎強度滿足要求。（2）.內(nèi)楞的撓度驗算其中 E 木材的彈性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=1.228.00.3=10.08 KN/m； l 計算跨度(外楞間距)：l = 500.0mm； I 內(nèi)楞的截面慣性矩：I =4.267105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計算值：=0.67710.08500.04/(10095004.267105)=1.052mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值： = 2.000mm； ，內(nèi)楞撓度滿足要求。2.外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集28、中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M 外楞的最大彎距(N.mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載： P = (1.228.00.90+1.42.00.90)0.500.30=4.914kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距)： l = 300mm； 外楞的最大彎距29、：M = 0.1754.914103300.0 = 2.58105N.mm外楞的受彎應(yīng)力計算值： = 2.58105/2.133104 = 12.1N/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值：f = 13.0N/mm2； f，內(nèi)楞抗彎強度滿足要求。（2）.外楞的撓度驗算其中 E 外楞的彈性模量，其值為9500.0N/mm2； P 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：p=28.00.50.3=4.2 KN； l 計算跨度(對拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I 面板的截面慣性矩：I = 4.267105mm4；外楞的最大撓度計算值： = 1.1464.2103300.03/(1009500.04.30、267105) = 0.32mm；外楞的最大容許撓度值： = 1.20mm； ，滿足要求。10.2.4穿梁螺栓的計算 驗算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170.0N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑： 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑：7.85 mm； 穿梁螺栓有效面積： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =28.00.500.302 =8.4kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170.076/1000 =12.920 kN； N N，滿足要求！10.2.5梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗31、彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W =250.018.02/6 = 1.35104mm3； I = 250.018.03/12 = 1.215105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； L 計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.032、0mm； Q 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1：1.228.00.401.00.90=12.1kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1.20.350.400.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3：1.42.00.400.90=1.0kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0.1013.250.252=0.083kN.m； =0.083106/1.35104=6.148N/mm2； f=13.0，滿足要求。2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采33、用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中，q 作用在模板上的壓力線荷載： q =（24.0+4.0）1.0+0.350.40=11.34N/mm； l 計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.0mm； E 面板的彈性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大撓度計算值：=0.67711.34250.04/(1009500.01.215105)=0.26mm； ，滿足要求。10.2.6梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.0+4.0)0.401.00.25034、=2.8kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.3500.250(21.0+0.4) =0.21 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.50+2.0)0.400.250=0.35kN；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值 q=1.2（q1+q2）=1.2（2.8+0.21）=3.612kN；活荷載設(shè)計值 P2=1.4 P1=1.40.35=0.49 kN；P=3.612+0.49=4.102kN。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.08.02/6 = 42.67 cm3；35、I=4.08.03/12 = 170.67 cm4；3.支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大彎距 M=4.1020.5/4=0.513kN.m；方木最大應(yīng)力計算值 =M/W=0.513106/4.267104=12.02N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 N/mm2； f，滿足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：T = 3 V /（2bh）其中最大剪力 V=4.102/2=2.051 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T =32.051103/（24080）=0.961N/mm2；方木抗剪強度36、設(shè)計值 T=1.400 N/mm2； T T，滿足要求。5.支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：集中荷載 P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 = 4.102 kN；方木最大撓度 =4.102103500.03/(489500.01.7067106)=0.659mm；方木的撓度設(shè)計值 =500/250=2.0 mm； ，滿足要求。10.2.7梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎(chǔ)上在梁底再加一排立桿，間距1.0m，作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的抗彎強度計算：按照集中荷載作37、用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 2/3=2.735 kN；計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式其中 n=1.0/0.250=4經(jīng)過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(4-1)/22.735+2.735=6.838kN；鋼管最大彎矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值= Mmax /W=0.342106/4732.0=72.274N/mm2支撐鋼管的抗彎強度的其設(shè)計值 T=205.0 N/mm2；T，滿足要求10.2.8扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)38、0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=6.838N； R Rc，雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 10.2.9立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =6.838kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1328.5=1.346kN； N =6.838+39、1.346=8.184 kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.502； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.732； 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205.0 N/mm2； lo 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下列公式計算 l0 = k1k2(h+2a) k2計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.70，k2按照表2取值為1.020； lo/i =2.024103/ 15.80 =40、128.1；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值=8.184103/(0.406450.2)=44.775N/mm2f鋼管立桿穩(wěn)定性滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用柱子作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 H(m)h+2a(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.41、0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.42、0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全10.2.10立桿的地基承載力計算：立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 P fgP=N/A =8.184/1.0=8.184KN/m2其中 P立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力(KN/m2) N上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值(kN)；N=8.184 A