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1、建筑工程質量事故案例墻體、施工縫、骨架、裝飾事故磚砌體結構設置圈梁質量問題事故案例|北京某校學生宿舍為兩幢五層砌體結構，未考慮抗震設防。該房屋的結構做法為縱橫墻混合承重，H形平面，總長102.75m，層高3.30m（圖3.45a），預制板梁樓蓋，人字木四坡屋蓋，鋼筋混凝土條形基礎，地基為承載力只有10t/m2的軟弱土層。為防止房屋墻體發生因過大不均勻沉降的裂縫，除在圖3.45（a）所示A、B兩處設置沉降縫并嚴格控制所有墻體的砌筑質量外，在全部縱橫內外墻的各層樓蓋、屋蓋標高處設置88的配筋磚帶。其做法是：將預制樓板附近的三皮磚用1：3水泥砂漿砌筑，在其灰縫中鋪設縱橫墻配筋磚帶（沿鋼筋每350mm2、設一4橫筋，與它點焊連接），如圖3.45（d）所示。 |為了實測墻體發生不均勻沉降后磚帶中鋼筋的應力狀態，在房屋南外縱墻中部各層設有觀測匣，在匣中穿過的鋼筋上貼有 電阻應變片。同時，觀測房屋的實際沉降。事故圖片事故原因分析|該房屋建成一年后測得的沉降曲線如圖3.45（b），實測沿墻高鋼筋帶的應變分布如圖3.45（c）。這時，內外縱橫墻體并未出現裂縫。1976年唐山大地震波及北京，該房屋位于6.5烈度地區，經震害調查也未發現墻體有因震害產生的各種裂縫?？梢哉J為，該房屋使用45年來，雖地處軟弱地段，經歷地震烈度為6.5度的影響，結構狀態依然良好。這在一定意義說明構造恰當的圈梁在抵抗不均勻沉降和水平3、地震力是的作用（該房屋結構布置好、砌體砌筑質量高也是重要原素）。磚砌體結構因抗壓承載力不足事故案例|北京某校教學樓為二層渣混結構，370mm厚磚墻（MU7.5，M1）鋼筋混凝土樓板，木屋架，如圖3.7（a）。屋架兩端用螺栓固定在支承墻頂端的鋼筋混凝土圈梁上，圈梁外每隔1m有一個外伸1.2m的挑檐梁（均見圖3.8）。該樓建成后不久即發現在二層1m寬的窗間墻內側有通長水平裂縫，約1mm寬，如圖3.7（b）所示。發現裂縫后隨即鑿開抹灰層，在裂縫后貼石膏，兩個月后，石膏又開裂，說明裂縫還在發展。從裂縫的位置、寬度和發展趨勢分析，屬磚砌體偏心受壓破壞的前兆，墻體處于危險狀態，必須立即進行加固。事故原因分4、析|本房屋二層外縱墻支承著木屋架（跨度分別為11.68m和14.38m），但支承處的構造做法兩端均為不動鉸支座而不是按規定做成一端不動鉸、另一端滾軸支座。當木屋架受載后有撓度時，支承處會給外縱墻頂端一個水平推力。如果考慮木屋架會有徐變變形，外縱墻頂端的水平推力就會不斷增值。這無疑將增加二層外縱墻的計算高度及其所承受的彎矩。這是屋蓋結構布置中的一個缺陷。較正確的布置是：對這種跨度較大的空曠砌體結構，除兩端有橫墻連接外，宜在頂部增設一層鋼筋混凝土屋面板，或增設聯系外縱墻的橫梁；不然就要在外縱墻上設壁柱按排架結構處理。至于屋架支承構造必須按一端動鉸、一端滾軸支座的構造做法解決。|原設計外縱墻的高厚比5、剛滿足規范允許限值要求： H0/ d=538/37=14.5 12 =14.7 如考慮外縱墻的屋架支承條件而使墻體的計算高度有所增加，設計高厚比就不足了。事故原因分析|原設計未考慮混凝土挑檐外貼水刷飾面層重力對外縱墻產生的彎矩影響，認為它們都能由外縱墻頂部圈梁抗扭承受。實際上，這部分懸挑荷載應由外縱墻的抗彎和圈梁的抗扭共同承擔。因而給予外縱墻的彎矩顯然算少了。如果懸挑荷載全部傳遞給外縱墻，算得的窗間墻1-1截面內力為：M=1.15 tm，N=11.30t，e0=M/N=10.18cm, e0/d=0.28 截面承載力為（=0.52，=14.5，=0.61，A=3550cm R=18kg/cm26、) Np= AR=0.610.52 3550 18=20.27103kg =20.27t K= Np/N=20.27/11.30=1.792.3 說明外縱墻窗間墻的強度安全系數不滿足設計要求。加固措施|在外縱墻窗間墻內側設置4根直徑為16的二級受拉鋼筋，以提高窗間墻的承載能力，并加強窗間墻抵抗水平推力的能力；|在窗間墻增加2根直徑為22的二級鋼筋水平拉桿，防止屋架下弦進一步拉伸，并承受由于下弦進一步拉伸對外墻產生的水平推力，以上圖均見3.8。|木屋架下弦用夾板進行加固。此外，還取消挑檐來年感的預制水刷石飾面板，減輕挑檐梁荷重。加固措施圖片磚砌體結構因抗壓承載力不足事故案例|山東某新建包裝車間為7、一棟單跨吊車墻廠房，與原有車間相接（圖3.9）。該新建車間跨度12m，檐高5.8m，北端為敞口，采用鋼筋混凝土兩鉸拱屋架，屋架間距4.5m,槽形屋面板，上鋪100mm厚爐渣混凝土保溫層、1：3水泥砂漿找平層和六層做法卷材。屋架及屋架下墻體擱置在托墻梁L1上，L1支承于縱墻外伸壁柱的肋部（肋部截面240mm370mm)上。車間內設有起重量為1t的吊車，行駛在縱墻壁柱翼緣頂部吊車墊梁上。托墻梁L1與吊車墊梁之間留有70mm間隙，用水泥瀝青砂漿填縫，均見圖3.9所示。事故案例圖片事故過程|該車間在施工過程中，設計負責人已發現結構設計中的問題，并提出了加固圖紙，但未向建設單位提出停工加固，也未向施工單8、位交代保證加固工作的安全措施和施工方法。施工單位發現難以按加固圖紙進行施工，就擱置了下來。約20d后，正值雨天，并刮有67級的東北風，其時正在做屋面爐渣保溫層，室內正進行回填土，車間新建部分突然倒塌，造成重大事故，時值1980年12月25日。事故原因分析|磚吊車墻廠房設計，一般做法是將托墻梁與吊車墊梁連在一起，以增加托墻梁下磚砌體的局部受壓面積和局部受壓強度。但本工程的設計人卻將二者分開，中間填以水泥瀝青砂漿，又未對托墻梁下砌體局部承壓強度進行復核，這是設計錯誤。經對現有設計進行復核的主要數據如下： 托墻梁下砌體局部受壓面積 Ac=3024=720cm2 影響局部抗壓強度的計算面積 A0=（39、0+24/2）24=1008cm2 局部抗壓強度提高系數 r=1.18(1008除以720再開根號) 砌體局部抗壓強度 rR =1.1827=32kg/cm2(采用MU7.5、M5) 事故原因分析N（托墻梁底面承受的縱向力）=18.23t（使用階段設計荷載） 15.65t（施工階段實際荷載） 按托墻梁底面均勻受壓估算K=AcrR/N=72032/N=1.26、1.272.3，這是托墻梁下砌體局部受壓強度嚴重不足的依據，也是導致房屋倒塌的主要原因。車間北端敞口，在風荷載作用下，使本已不安全的縱向墻體（包括壁柱）內又產生附加彎曲應力，這是促成車間倒塌的次要原因。磚砌體結構因高厚比過大引起的缺陷和事10、故|北京某廠倉庫，木屋架，密鋪望板，平剖面尺寸如圖3.11?？v墻為240mm厚磚墻，130mm 240mm渣垛，山墻磚垛尺寸同前。墻體皆用MU10、M2.5砂漿砌筑。室內空曠無橫墻，室內地坪至屋架下弦高度為4.50m。該倉庫建成后發現兩端山墻中部外鼓2025mm，不符合墻面垂直度偏差限值規定。這個缺陷使人懷疑是由高厚比過大和承載力不足兩種可能所造成。缺陷原因分析|經核算山墻及縱墻承載力均無問題，但高厚比均大于限值： 山墻?？砂磩傂苑桨缸黛o力計算。算得折算墻厚d =27.0cm，計算高度H0=740cm，故墻體高厚比= H0/ d =740/24=27.4，=22 縱墻。由于山墻間距5904m411、8m,故應按彈性方案作靜力計算。算得折算墻厚d =28.4cm，計算高度H0=1.5H=1.5（450+50）=750cm，1=1.0，2=1-0.41500/3300=0.82，=22，12=1.00.822=18.04，故 墻體高厚比=H0/ d =750/28.4=26.418.04缺陷原因分析|根據以上驗算，證明缺陷多半是由于墻體高厚比過大引起，應對該倉庫墻體進行加固。加固方案：對于山墻，增砌240mm370mm磚柱，如圖3.12（b）做法；對于縱墻，考慮到使用條件允許，在房屋中間加設兩道橫墻，使彈性方案變成剛性方案，H0=500cm，= H0/ d =500/2804=17.618.12、04，保證了縱墻墻體高厚比的條件，如圖3.11和圖3.12（a）所示。 加固方案圖片磚砌體結構因溫度變形引起的缺陷事故案例|石家莊某車間為一個兩層和三層的磚混結構，兩層部分為車間，三層部分為辦公室，均為鋼筋混凝土現澆樓蓋，如圖3.22（a）所示。兩、三層之間雖有錯層，但并未設置變形縫分開。該工程建成后不久即在錯層處墻體上發生中間寬兩頭窄的豎向裂縫。事故原因|由于混凝土收縮和溫度變化，使混凝土樓蓋發生比磚墻墻體大得多的變形|錯層處墻體欲約束樓蓋的相對變形，因而在墻體產生較大的拉應力使砌體開裂的緣故。施工時因放線不當引起事故案例| 重慶市某臨街建筑底層為商店，2層以上為宿舍，系6層磚混結構，橫墻承13、重。設計要求底層墻厚為37cm，2至6層為24cm.底層與標準層局部平面,剖面見圖22。考慮到構件的統一和建筑外觀，設計的橫墻軸線有的是墻中心線，有的偏左偏右。| 但本工程施工到2層，在樓面上防線時，發現2層以上磚墻位置確定困難。事故案例 原因 分析| 經檢查，發現該工程在測量放線時，一律把墻的中心線當作軸線進行放線，以致造成兩個問題，一是整幢建筑物的長度加長了13cm，二是二層以上磚墻位置確定困難，或是不能采用標準化構件，或是影響整個建筑的外觀和使用。 事故案例 處理措施 |整幢建筑加長13cm，對該地區無明顯影響，可以不考慮處理。二層以上磚墻位置的確定有三種方案可供選擇| 1.加大樓板跨度14、，增加值為185-120=65mm，| 2.把1至6層的山墻和樓梯間墻改為一磚半墻| 3.為了將就現有樓板和底層墻的實際尺寸，可修改山墻的剖面尺寸屋架裂縫事故| 某工程有21m和24m預應力拱形屋架共92榀，端部節點側面產生了不同程度的裂縫，裂縫寬度一般為0.05-0.31mm，個別達09-1.0mm,裂縫長度一般小于500mm，個別大于600mm，見圖4-5事故原因分析|1.屋架端部錨板厚度由14mm改為8mm| 2.取消端部承壓鋼板兩側的三角形加勁鋼板| 3.預應力鋼筋預留孔由直徑50改為60| 4.預留孔道端部，孔道周圍的螺旋筋由直徑8長400mm改為直徑6長300mm，事故處理措施|采15、用鋼板，螺栓加固端節點，見圖4-6 弦桿斷裂事故|四川某廠房24m跨預應力屋架預制時，采用高壓膠管充壓力水預留孔?；炷翝沧⑼晟形茨虝r，發現膠管堵頭失效，壓力水流失。為防止預留孔縮小河以后抽拔膠管的困難，施工人員立即重新對預留孔膠管沖水，加壓，結果造成下弦桿預留孔道部位出現斷續的縱向裂縫。事故原因分析|在下弦桿混凝土澆注后不久，膠管內的壓力水流失，造成膠管外徑縮小，下弦預留孔也隨之變形。施工采用重新充灌壓力水，膠管再次膨脹，擠壓已成型但尚無強度的新澆混凝土而造成裂縫。事故處理措施|1.立即停止灌水加壓，防止事故進一步惡化| 2.對裂縫區域的混凝土表面進行壓抹，消除或減輕裂縫| 3.孔道灌漿前16、作壓水試驗，未發現嚴重滲漏，僅有輕微滲水墻頂倒塌事故|山東某中學體育場有一道石砌擋土墻，長100余米，高8m左右，擋土墻地基為風化巖，墻后5m范圍內為回填土，在建成后不久發現很多豎向裂縫，從根部到墻頂全部倒塌。事故原因分析|1.擅自減小擋土墻截面尺寸和降低砌筑砂漿的強度等級 | 2.未按設計要求作好墻后和墻身的泄水，排水。| 3.墻后填土不符合要求| 4.未按設計要求每20m長留30mm寬的變形縫| 5.砌筑質量差事故處理措施|1.對倒塌部分進行全部清理，并按設計要求重新澆筑擋土墻以及留設變形縫| 2.對未倒塌部分用毛石墻按設計要求進行加固某高層建筑結構因采用不合格水泥而拆除 |某地一高層建筑17、結構,共27層,建筑平面尺寸為60.7M*90.4M.現澆混凝土框架剪力墻結構.1987年施工,198年主體結構完成到14層樓板.趕上重點工程建筑質量大檢查,發現第10層到14層混凝土強度普遍達不帶設計要求.設計混凝土強度等級為C30.實際測定只有C10C15.有些混凝土顯得疏松,用小錘輕輕敲打,即有掉皮及漏砂現象,從散落的混凝土可見水泥漿粘結性能差|原因分析|抓喲是水泥質量極差.在澆注1014層混凝土期間,進場的水泥沒有嚴格檢驗.水泥來源于許多小水泥廠,牌號很雜.原廠表明為425號普通硅酸鹽水泥,經實測只能到達225號325號,施工時按425號水泥配制,強度達不到要求.加上施工用的砂子本應粗18、砂,實際上用了粉細砂.框架結構計算錯誤引起事故| 某市百貨商店工程,主體三層,局部四層,主體采用鋼筋混凝土框架結構,如圖 框架柱橫向開間間距6.6米,層高4.5米.框架柱采用現澆鋼筋混凝土,強度等級為C3O,樓板為預應力圓空板.工程主體全部完工,在層面找平防水層時,發生大面積倒塌,其中5根柱子被壓斷,八根橫梁被折斷.|事故分析|經檢驗,原設計有嚴重失誤,主要有,1漏算荷載,2框架內力計算有誤.3計算簡化不當.由于計算失誤,鋼筋內配制比需要的少的多.加上施工質量不好.才造成框架結構的破壞.某包裝車間擴建廠房倒塌事故 | 事故情況事故情況|某車間12M跨,為擴大車間,由東端向北接出一段廠房,使車間19、成L形,如圖 擴建廠房在施工過程中突然倒塌,造成4位施工人員死亡.|工程概況工程概況| 廠房原車間及擴建部分均為單跨單層,有輕型吊車.擴建部分跨度為12M,采用鋼筋混凝土雙鉸拱屋架,屋架間距4.5M,承重墻為370MM,帶240*300磚跺.如圖 吊車支于磚跺的墻體上,屋架支于托墻上,如圖 擴建部分由縣設計院設計.縣施工隊施工.材料為MU7.5磚、M5沙漿均合格| 某包裝車間擴建廠房倒塌事故| 事故分析|設計者將托墻梁與吊車梁分開,中間有70MM間隙,這樣屋面傳來的荷載與上段墻體只壓在240MM*300MM的磚跺上,形成局部承壓.這是造成事故的直接原因.某飲食店木屋架倒塌事故|經鑒定,問題出在20、施工隊改建時,不是改制木屋架,僅將臨街的三間木屋架的支撐端點處直接鋸掉一截.然后用兩塊木板從兩側將上下弦夾住,用釘子釘住.這種方法完全不能滿足弦桿傳立的要求.圓釘因抗剪強度不足而逐漸被彎曲,拔出.最終導致整個屋蓋倒塌.某飲食店木屋架倒塌事故 事故概況|四川省某地區一飯店營業房為木磚結構平房,長12M,開間4M.木屋架跨度8米,工三間.由于城市改建需要該店向里推半米左右.把跨度8米改為7.52米.因改動不大,業主就委托綿陽市某鄉鎮建筑隊改建.該施工隊就簡單的將木屋架鋸掉一截,釘上立木既高完工.如圖 改建工程在后第十一天中午,營業房屋頂和門面兒墻上半截倒塌某教學樓砌體裂縫事故 |工程與事故概況工程21、與事故概況| 某市一中學教學樓,為5層內走廊磚混結構,建筑面積2044m.磚砌墻體承重,樓蓋|為現澆進深梁加空心板,外墻為清水墻,內墻為普通抹灰.使用半年后,建筑物開裂嚴重,至使屋面漏水,墻體滲水.門窗不能開關.現澆混凝土起殼、開裂.圈梁也有豎向裂縫.| 事故分析事故分析|現場事故調查時,進行材料復檢,發現工程砂有問題.工程采用硫鐵礦渣代替建筑用砂打混凝土,攪拌砂漿.硫鐵礦渣中的化學物質與水泥和石灰膏發生作用,生成硫酸鈣和鋁酸鈣,同時體積膨脹,起膨脹力遠遠超過砂漿或混凝土的抗拉強度,從而使砌體開裂、起殼.大?；炷临|量事故案例|北京市衛戌區某部招待所主樓為14層框剪結構，外墻板采用北京市大模住22、宅通用構件（79G6），內墻為C20現澆鋼筋混凝土。采用大模施工。|施工中將每層平面劃分為6個流水段。每個流水段平均需要1.5天。當主體結構施工到六層時，發現下列部位混凝土強度不滿足要求，出現松碎現象。經測定：三層有6個軸線上墻體混凝土28天試塊抗壓強度是9.9Mpa,82天墻體取芯樣一組，抗壓強度分別為8.2、13和12.9Mpa.|四層有6個軸線上墻體混凝土28天試塊抗壓強度是12.4Mpa,78天墻體取芯樣一組，抗壓強度分別為7.1、5.3、12.3Mpa。|原因分析原因分析|對水泥進場時間無記錄；現場水泥管理不善，小廠水泥、大廠水泥，沒有明顯標志和區分，造成工程上的亂用；|材料的配合比23、控制不嚴，以體積比來代替重量比。管理制度不健全，導致混凝土的配合比失控。|水灰比控制不嚴，混凝土坍落度偏大出現泌水、離析現象，澆灌混凝土時落距大，產生砂石分離現象，致使上下混凝土強度不均勻。嚴重的影響了混凝土的澆灌質量。|振搗和養護不利，也影響了混凝土的強度。 十層預制裝配式骨架倒塌案例|某年某年4月發生了一起十層預制裝配式骨架倒月發生了一起十層預制裝配式骨架倒塌的惡性事故。該建筑物平面如圖塌的惡性事故。該建筑物平面如圖6-7所示，所示，建筑物全高為建筑物全高為41m。 該設計中指出，只有在該設計中指出，只有在前一層的全部結構固定完畢之后，方可開始前一層的全部結構固定完畢之后，方可開始安裝次一24、層的裝配式構件。安裝次一層的裝配式構件。十層預制裝配式骨架倒塌案例|事故情況：事故情況：|建筑物骨架倒塌時，基礎工程已全部完工，地下室墻壁接近完工，只有部分基礎坑空隙尚未完全填好。地下室基礎回填工程雖有一部分完工，但地下室地面工程全未進行。建筑物10層鋼筋混凝土骨架的安裝工程全部完工。柱接頭只完工一部分，全部聯接板的焊接只完成50。按焊接工程日志看，橫梁接頭焊接全部完工，但從倒塌結構的觀察中發現了大量的未焊接頭。梁柱接頭的灌漿工作大體進行到第二層。|骨架沿縱向倒塌，倒塌后的骨架成了一片瓦礫堆，柱子斷離基礎。|原因分析：原因分析：|引起建筑物骨架倒塌的直接原因是：在自重荷載的作用下，以及建筑安裝25、過程中可能產生的不太大的水平力的作用下，使處于極限狀態的建筑物骨架沿縱向喪失穩定。|引起建筑物的間接原因：z管理混亂。負責骨架吊裝的單位同負責節點混凝土、板與橫梁、板與板，以及疊合梁板的混凝土澆灌單位，分工合作不好，聯系不及時，才造成了骨架處于失穩前的極限狀態的局面。z對骨架倒塌事故的資料研究表明，這一工程的施工和技術檢查人員都缺乏必要的理論知識。對于這類問題，也應采取相應措施?；炷恋氖┕たp|某現澆鋼筋混凝土框架結構，屋面大梁及某現澆鋼筋混凝土框架結構，屋面大梁及柱連接處施工縫錯誤地留在梁的下部，如柱連接處施工縫錯誤地留在梁的下部，如圖圖4-19所示。待再澆梁上層的混凝土后，所示。待再澆梁上26、層的混凝土后，在施工縫以下鋼筋混凝土柱的兩側附近，在施工縫以下鋼筋混凝土柱的兩側附近，產生向下發展的豎向裂縫。產生向下發展的豎向裂縫。|在帶有承托的大梁上，如采用上面相似的在帶有承托的大梁上，如采用上面相似的方法留施工縫，也會發生類似的豎向裂縫，方法留施工縫，也會發生類似的豎向裂縫，如圖如圖4-20?；炷恋氖┕たp|產生以上裂縫的原因，是施工縫以下已凝固的混凝土還未達到足夠強度時，接著就打施工縫上面的混凝土。這不僅使下部混凝土承受上部混凝土的重量，而且在澆灌新混凝土時，就會發生豎向裂縫。另一原因是柱子部位混凝土高度大，干縮量也大，相反，托梁部位混凝土厚度薄，干縮量小，所以厚薄交接處產生裂縫。|27、合理的做法是將施工縫留在柱與梁的交接處。飾面工程|彩色彈涂出現色點、起粉、掉色、發白|北京市大興縣某公司建外墻裝飾采用奶油色涂料的彈涂做法。待交工驗收時，甲方發現，正面外立面的兩側彩色彈涂均出現色點、其粉、掉色、發白現象。|原因分析：|基層太干燥。彩色色漿彈上后，水分被基層吸收，基層在吸水時，色漿與基層之間水緩緩移動，色漿和基層粘結不牢。色漿中的水被層基過快吸收后，水泥水化時缺乏足夠的水，所以影響強度的發展。|水泥中加的顏料太多，顏料顆粒很細，顏料過多，缺乏足夠厚的水泥漿薄膜包裹顏料顆粒，影響水泥色漿的強度，易出現起粉、掉色等弊病。|（3）彈涂的色點未干，用聚乙烯醇丁醛或甲基硅樹脂噴涂于表面，28、作飾面的保護層，如噴涂時彈涂的色漿未全部干透，就急于罩面，將濕氣封閉在內，誘發水泥水化時析出白色的氫氧化鈣，即析白。而析白又是不規則的，所以，彩色彈涂的局部會變色發白。北京市某美食娛樂城一樓地面（證券廳）質量問題|處理方法處理方法|將松動的板塊搬起后，把底板砂漿和基層表面清理干凈，用水濕潤后，再刷漿重新鋪設。|對有裂紋的板塊和邊角有損壞的板塊予以更換。|鋪設不平、縫子不勻|事故現象事故現象|整個地面鋪設不平，多處相鄰板塊之間有高差；板塊之間縫隙寬窄不勻。|原因分析原因分析|（1）基底和墊層處理不平，導致板塊鋪設不平。|（2）板塊本身厚薄寬窄不勻，有竄角、突邊等缺陷，事先挑選搭配不嚴，鋪設后便產29、生不平和縫子不均等現象|（3）地面鋪設后，成品保護不好，在養護期內上人過早，使板塊間出現高附差。|（三）大效果不好|1事故現象事故現象|相鄰板塊間色差太大；花紋過渡不順暢；好的板塊未用在顯眼的部位。|2事故原因事故原因|事先未進行試鋪，沒有按照顏色深淺和花紋進行挑選、調整，造成了不可彌補的缺憾。門窗工程 |某美食娛樂城鋁合金窗質量事故|某美食娛樂城的內外裝修是冬末春初時進行的，為保持室內裝修溫度，六層樓的一百多樘雙層玻璃的鋁合金窗，全部提前安裝完畢。門窗安裝后接續進行了三個多月的內外裝修工作。施工單位在趕施工進度時，忽略了成品保護和質量監檢工作，造成了鋁合金窗的制作安裝的一系列質量問題。|同窗30、扇的尺寸比較鋁窗制作時，型材系列選的偏小，鋁窗的五金件規格選用也偏小。因此，鋁窗安裝后，經過一兩次開啟，尚沒交工窗框就產生翹曲變形。|窗扇開啟的五金件質量有問題：平開窗支撐的四連桿中有一鉚釘普遍突出在外面，而沒有按規定凹進桿件中，致使窗扇開啟不自由，并且每開啟一次都發生“卡登”的響聲。|窗套抹灰時未留適當的間隙，因此軟性的隔離、密封材料塞不進去。致使鋁合金窗框與窗套的水泥砂漿直接接觸，將會使窗框遭到腐蝕。|不注意成品保護，一次夜間施工，二層的十一樘窗中就有八樘被從六樓窗口倒下的建筑垃圾砸傷、砸壞，無法使用必須徹底更換。|在內外墻裝修過程中，未對窗采用遮擋保護措施，使不少玻璃被打碎，以致于全部更31、換。既造成了浪費又延誤了工期； 外墻噴涂花磚剝落 |某工程在外墻混凝土面上噴涂水泥類復層圖案噴涂材料（一般稱噴涂花磚）飾面施工后大約過了3個月，外涂層就變成了顏色，只好重新噴涂外涂層。后來經過一年時間，外墻噴涂花磚又嚴重地剝落。|原因分析：z外墻噴涂時間是2月上旬，施工時室外氣溫在5以下，打底的混凝土相當涼，引起基本材料硬化不良。z因為是在基本材料硬化不充分時涂敷的外涂層，外涂層變質了，待氣溫上升后，基本材料的水分變成水蒸氣，使表面的薄膜膨脹，這就導致了表面的薄膜破裂、打卷兒。z底子混凝土未經充分干燥便做涂敷施工，所以粘結性能低，起不到密封材料的作用。|使用的噴涂基本材料中，混有易溶于雨水的碳32、酸鈣。如上所述，在外涂層被破壞后，雨水很容易地溶解基本材料里的碳酸鈣，使材料變質。因此可以說這種材料的噴涂花磚是不宜用于外飾的。 墻體失穩屋蓋塌落事故 |某廠施工中的文化活動站的觀眾某廠施工中的文化活動站的觀眾廳，于某年廳，于某年4月月14日下午因墻體日下午因墻體失穩，拱形鋼筋混凝土屋蓋塌落，失穩，拱形鋼筋混凝土屋蓋塌落，造成了重大事故。造成了重大事故。|工程概況工程概況|活動站建筑為觀眾廳，前廳兩部活動站建筑為觀眾廳，前廳兩部分組成。觀眾廳單層，建筑面積分組成。觀眾廳單層，建筑面積142.22,前廳兩層前廳兩層,建筑面積建筑面積98.54;總面積為總面積為245.76。結構。結構形式為磚混結33、構。建筑平面及剖形式為磚混結構。建筑平面及剖面見圖面見圖3-9（a. b）。）。 墻體失穩屋蓋塌落事故墻體失穩屋蓋塌落事故 |2.墻體檢查墻體檢查|墻體是整體向外傾斜的，在毛石基礎頂面留有墻體是整體向外傾斜的，在毛石基礎頂面留有1-2皮皮磚，傾斜后的墻體有的橫向發生錯位，墻的整體性磚，傾斜后的墻體有的橫向發生錯位，墻的整體性差，砂漿用手可捻成碎末。在未倒的山墻上，可見差，砂漿用手可捻成碎末。在未倒的山墻上，可見直槎，通縫。在現場對碎磚含量進行了測量，碎磚直槎，通縫。在現場對碎磚含量進行了測量，碎磚含量為含量為69。|3.基礎檢查基礎檢查|在加固磚垛處基礎側面在加固磚垛處基礎側面2.02.4m范34、圍內，發現有范圍內，發現有9塊塊毛石松動（包括墊石），其中石英石毛石松動（包括墊石），其中石英石4塊，低品位原塊，低品位原鐵礦石鐵礦石2塊，有的毛石可以拉出，有塊，有的毛石可以拉出，有5塊在靠近加固塊在靠近加固磚垛處，其位置均在距基礎頂面磚垛處，其位置均在距基礎頂面1m的范圍內。已松的范圍內。已松動的毛石約占毛石總數的動的毛石約占毛石總數的8，絕大部分毛石不符合，絕大部分毛石不符合施工規范的要求，符合要求的僅占施工規范的要求，符合要求的僅占27。|4屋面檢查屋面檢查|在未拆模的屋面上，發現靠近在未拆模的屋面上，發現靠近A軸線一側有一條軸線一側有一條3.40m 的裂縫（圖的裂縫（圖3-10）。）35、。墻體失穩屋蓋塌落事故|材料檢查材料檢查|對磚、以及砂漿、混凝土的主要材料的檢對磚、以及砂漿、混凝土的主要材料的檢驗，其結果表明：水泥是小窯燒制的，安驗，其結果表明：水泥是小窯燒制的，安定性不合格；紅磚的抗壓強度低于設計要定性不合格；紅磚的抗壓強度低于設計要求；石子中含有大量云母片；毛石中片石求；石子中含有大量云母片；毛石中片石較多；混凝土中的砂子過多，含砂率高達較多；混凝土中的砂子過多，含砂率高達45。|冬季施工措施檢查冬季施工措施檢查|整個工程處于冬季施工。砂未加熱，并用整個工程處于冬季施工。砂未加熱，并用冷水攪拌砂漿和混凝土，水中也未加任何冷水攪拌砂漿和混凝土，水中也未加任何早強劑。早強劑。|現場用回彈儀對塌落的屋蓋混凝土進行測現場用回彈儀對塌落的屋蓋混凝土進行測試，當時齡期試，當時齡期31天，實際強度為理論設計天，實際強度為理論設計強度的強度的60.08。齡期。齡期28天拆模時的混凝土天拆模時的混凝土強度肯定低于設計強度的強度肯定低于設計強度的70，因為屋蓋，因為屋蓋模板拆早了。模板拆早了。