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1、收費棚模板施工方案寧武高速B2房建項目目錄一、工程簡介：2二施工準備：2三、主要材料材料準備：3四、支架設計:3五、施工方法：42梁板模板：4六、設計計算：5（1)荷載計算5（2)次龍骨間距計算6（3）抗壓強度及穩定性驗算7（1） 柱模受到新澆混凝土側壓力8（2） 柱箍所受的均布荷載值（N/ mm）9(3)柱箍最大彎矩值（N/ mm）9(4)強度計算9（5）撓度計算9(1)底模板計算9P=24H=24x7.7=184.8 KN/m 211七、模板的拆除：20六、質量要求：211模板使用前要刷隔離劑；21七、安全技術：21一、工程簡介：本工程為寧武高速公路周寧收費站，收費棚長為41。2米,寬為12、6.2米，結構體系采用鋼筋混凝土結構。其中辦公樓部份地下0層，地上兩層；正負零標高為7.6米；柱的截面尺寸分為600mm800 mm，梁截面為300mm800 mm和500mm1000 mm。二施工準備：模板施工過程中，需要木工、架工和鋼筋工協調作業，架子工必須按技術交底和腳手架施工方案確定的施工方法搭設腳手架，使之具有足夠的剛度強度和穩定性，保證作業安全；木工要保證模板的剛度使之無側移、無變形，且應與鋼筋工協調作業；對于支模所需的腳手桿，扣件和各種模板及預埋件一定要齊全后方可施工。三、主要材料材料準備： 模板支撐體系采用門式鋼管腳手架和扣件式鋼管腳手架結合使用，計劃材料如下：1、48鋼管703、噸2、直角扣件6000個、旋轉扣件1500個、對接扣件3000個 3、可調上托1000個 4、100mm100 mm 、50mm*100mm方木各2000米 5、16絲桿對拉250付 6、膠合模板1600平方四、支架設計:1、基礎采用C15混凝土澆灌100 mm 厚2、墊塊采用50mm100 mm方木3、立桿間距為：板為1300 mm1300 mm，梁為650 mm1300 mm4、掃地桿雙向滿堂設置，距地面距離不大于300 mm5、每隔1.5米設雙向橫縱水平桿6、在立桿頂往下小于300 mm處設滿堂橫縱水平桿7、橫縱雙向每隔三跨設一道剪刀撐五、施工方法：1支架搭設2.柱模板安裝：工藝流程：彈4、柱位置線安裝柱筋安裝柱模板加斜撐校正預驗下一道工序。該工程最大柱截面為600mmx800mm，為保證柱尺寸，柱模板采用膠合板后背8-10道50mm*100mm方木，支設時沿柱垂直方向每400mm設置兩根48鋼管作為柱箍，并加四道16絲桿對拉。柱模板安裝前，按彈好的位置線做好定位筋，以保證柱軸線與標高準確，柱模安裝時，通排柱應先安裝兩端柱，經校正、固定、拉通線校正中間各柱，柱模直接由鋼管固定在滿堂承重腳手架上。為保證柱砼澆注高度，在柱模內側梁底標高向下2cm處釘一木條作為現澆砼的標志高度。2梁板模板：1）上部梁、板模搭設：梁、板模板采用多層膠合板，厚18mm。現澆板厚100mm-110 mm,板5、下模板鋪設50x100mm間距為20mm方木，縱向聯接，木方下方再橫向鋪鋼管，腳手桿直接置于承重腳手架頂端的快拆頭托盤上。梁立桿縱向間距為1.2m，橫向間距為0.6m；樓板立桿縱向間距為1.2m，橫向間距為1.2m；縱橫水平桿步距不超過1.5m(每層樓最少布置兩道)，可根據層高做適當調整。梁底示意圖如下：4）縱、橫向水平桿搭設要求：縱向水平桿接長采用對接，對接要求： 縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；縱、橫向水平桿的水平偏差應1/256、0,全架長的水平偏差值應30mm。5）立桿：腳手架設置縱、橫向掃地桿（雙向滿堂設置）。縱向、橫向掃地桿均采用直角扣件固定在立桿上，縱向掃地桿距底座上皮不大于300mm，橫向掃地桿緊貼縱向掃地桿下方固定；立桿采用對接扣件連接。立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。腳手架立桿垂直度允許偏差應為5mm/2m；六、設計計算：1.樓板厚度按100mm，模板板面采用18 mm高強度多層板，次龍骨采用50mm100 mm，主龍骨采用100mm100 mm。查表：E=107、4/N mm2，I=bh3/12=501003/12=4.16104mm4。 （1)荷載計算樓板及支架自重標準值 0.3KN/m2 樓板鋼筋自重標準值 1.1KN/m 新澆砼自重標準值 24KN/m 施工人員及設備荷載標準值 2.5KN/m 2樓板按110 mm厚算:荷載標準值:F1=(0.3+1.1+24) 0.11+2.5=5.29KN荷載標準值:F2=(0.3+1.1+24) 0.111.2+2.51.4=6.85KN （2)次龍骨間距計算新澆的混凝土均勻作用在模板上,單位寬度的面板可以視為梁,次龍骨作為梁支點按三跨連續考慮,梁寬取200mm，板厚取300 mm，按抗彎強度驗算：M=1/8、8q1l1 =M/Wfm式中：M-為彎距設計值（N. mm）q1-為作用在頂板模板上的均布荷載（N. mm），按施工手冊（第四版）下表取q1=F20.2=12.640.2=2.528 KN/M；l-為次龍骨間距；-為受彎應力設計值（N/ mm2）W-為截面抵抗矩=1/6 bh2 fm-為模板抗彎強度設計值（N/ mm2），按施工手冊（第四版）下表取11 N/ mm2=M/Wfm按模板的剛度要求，最大變形值為模板設計跨度的1/250W=0.677q l4/100EIl/250q-為作用在模板上的均布荷載（N/ mm）E-模板的彈性模量（N/ mm2），E=104/N mm2I-模板截面慣性矩（N9、/ mm4），I=1/12 bh3=5.625104 mm4取抗彎承載力,剛度要求計算的小值，l=509 mm施工次龍骨間距取200 mm滿足要求。（3）抗壓強度及穩定性驗算用483.5門式鋼管架，間距最大為1200 mm，上設U托，設滿堂掃地桿，掃地桿距地200 mm，支撐立桿有效面積A=489 mm2（內R=41 mm）1）抗壓強度驗算N=12.641.21.2=18.2KNN=Af=489205=100.24KN18.2KN滿足2）穩定性驗算(按中心點最大偏心25 mm計算):IX=（D4-d4）/64=（484-414）/64=1.22105 mm4iX =（IX/A）1/2=(1.210、2105/489)1/2= 125mmX=1800/iX=1800/125=14.4查Q235，b類截面軸壓穩定系數x=0.453歐拉臨界應力Nex=2EA/x2=22.06105489/14.42=47105初始偏心彎距MX= Ne=1610325=4104 N. mm 截面朔性發展系數rx=1.0受壓最大纖維毛截面抵抗距W1X= IX/（D/2）=1.22105/(48/2)=5083.3 mm3N/XA+mXMX/(10.8 N)/ Nex=175.9MPa205MPa2.柱模板計算采用18mm厚的多層模板,模板外鋪設50x100mm間距小于150mm方木，用兩根483.5鋼管做柱箍，間11、距為400mm,柱箍兩頭及中間勻用對14對拉螺桿固定并采用雙螺帽旋緊。（1） 柱模受到新澆混凝土側壓力F1=0.22ct012V1/2 F1 、F2-新澆混凝土對模板產生的最大側壓力；c-混凝土密度，取材24KN/ m3；t0-新混凝土的初凝時間，按商品混凝土為4 h-6 h，取t0=5V-混凝土澆筑速度，取V=3 m/hH-混凝土側壓力計算位置處至新澆筑頂面的總高度，取H=4.31-外加劑影響修正系數，1=1.02-混凝土坍落度修正系數,按坍落度130 mm-150 mm,取2=1.15F1=0.222451.01.1531/2=52.58KN/ m2（2） 柱箍所受的均布荷載值（N/ mm12、） Q=(52.58103/106)4000.85=17.88 N/ mm(3)柱箍最大彎矩值（N/ mm）Mmax=ql22=17.887002/8=1095150 N .m (4)強度計算N/A+ Mmax/rWNX=60017.88/875+1095150/15.3103=84.84 N/ mm2205 N/ mm2（滿足要求)（5）撓度計算=5L14/384EL=56004/3842.0610590.5100303=1.53.梁模板計算:計算最大截面的梁(250 mm1000 mm)(1)底模板計算1)抗彎強度驗算荷載底模自重 0.50.451.2=0.27混凝土自重 240.251.13、01.2=7.2鋼筋自重 1.50.251.01.2=0.45振搗砼荷載 2.00.451.2=1.08合計: q1=9乘以折減系數0.9 則q2= q10.9=90.9=8.1 KN/m抗彎承載力驗算底模下的楞木間距為0.2 m，是一個多等多跨連續梁，考慮木材的長度有限，故按四等跨計算。按最不利荷載部之中結構靜力表示得：彎矩系數：KM=-0.121剪力系數：KV=-0.620撓度系數：KW=0.967則M= KMql2=-0.1218.10.22=-0.0392 KN/m=-0.0392106N/mm=M/W=-0.03921066/(450402)=0.59fM=13 N/mm21) 剪力14、強度驗算u= KVql=-0.6208.10.2=1.00剪應力：NU=3u/（2bh）=31.00103/ (245040)=0.083fV=1.4 N/mm23)撓度驗算 荷載不包括振搗混凝土載荷。柱模板：柱模板受到的側壓力：（按砼澆注速度1.5m/h、溫度按15計算）由砼施工規范，柱模受到的砼側壓力為：P=0.22*c*t0*1*2*V1/2 =0.22*24*4.5*1.0*1.0*1.5 1/2=29.1KN/m 2 P=24H=24x7.7=184.8 KN/m 2取P值較小者P=29.1 KN/ m 2作為計算值，并考慮傾倒砼時產生的對垂直模板產生的水平荷載標準值4 KN/m 215、（料斗容量為0.45m3），則總側壓力：p=1.2*29.1+1.4*4=40.52 KN/m2柱最大截面500mm，柱箍間距550mm。1膠板強度驗算：計算簡圖： p(q) 400 400 膠板計算簡圖取1m寬板帶驗算：p=29.1KN/m；q=4 KN/m;Mp=0.125*p*l2=0.125*29.1*0.42=0.58KNmMq=0.125*q*l2=0.125*4*0.42=0.08KNm彎矩設計值：M=1.2* Mp +1.4* Mq=1.2*0.58+1.4*0.08=0.81 KNm膠板截面抵抗矩為：1000*122/6=24000mm3=M/W=0.81*106/2400016、=33.8MPa70Mpa滿足要求。2. 膠板撓度驗算：I=1/12*bh3=1/12*1000*123=1.44*105mm4=1.44*10-7m4=0.521*q*l4/(100*E*I)=0.521*29.1*103*0.284/(100*5.0*109*1.44*10-7)=0.0016m=1.6mm280/250=1.12mm（撓度計算式中0.28m為膠合板的凈跨:400-80-40=280mm）3柱模木方（60*80mm木方）強度驗算：計算簡圖： p 400 400 400 柱模木方計算簡圖 q=40.52x0.4=16.2KN/m最大彎矩： Mmax=0.1qL=0.1*16.17、2*0.4 =0.26KNm 加強肋截面抵抗矩： W=Mmax/fc=0.26x10 6/13=20000mm3（fc為木材的抗拉強度設計值：13MPa） 選用60x80方木：W=1/6x80x602 =48000mm3，大于加強肋截面抵抗矩，滿足要求。4.中間絲桿受力：1.1 qL=1.1*16.2*0.4=7.1KN選M14螺栓，其允許拉力為17.8KN，滿足要求。（二）梁板模板的驗算： 梁板模板支撐采用滿堂承重腳手架。永久荷載標準值：樓板底模板支架自重標準值 0.3KN/m2 梁底模板支架自重標準值 0.60KN/ m 2 樓板木模板自重標準值 0.3KN/m 2 梁底模、側模自重標準值18、 0.5 KN/m 2 樓板鋼筋自重標準值 1.1KN/m 梁鋼筋自重標準值 1.5KN/m 新澆砼自重標準值 24KN/m 可變荷載標準值：施工人員及設備荷載標準值 2.5KN/m （計算模板及直接支撐模板的小楞時取值）1.5KN/m （計算直接支撐模板的小楞的小橫桿時取值） 1.0KN/m （計算立桿時取值） 振搗砼時產生的荷載標準值 2.0KN/m a 驗算樓板小楞及支架：1.模板下方小楞強度驗算（小楞為60*80mm木方）： 按三跨連續梁考慮計算簡圖： gk （qk） 1000 1000 1000 模板小楞計算簡圖永久荷載：模板及小楞自重：0.3KN/m2鋼筋砼自重：25.1KN/m319、活荷載：施工人員及設備自重：2.5KN/m2木方所受荷載標準值：gk=0.3*0.40+25.1*0.14*0.40=1.52KN/m qk=2.5*0.4=1.0KN/m木方所受彎矩標準值：Mgk=0.1*1.52*1.2=0.182 KNm Mqk=0.1*1.0*1.12=0.112 KNm M=1.0* Mgk +1.4* Mqk =1.2*0.16+1.4*0.12=0.36 KNm =M/W=0.36*106/64000=5.125 MPa 13MPa滿足要求。2.樓板小楞撓度驗算：（小楞為60*80mm木方）：I=1/12*b*h3=1/12*60*803=2.56*106mm420、=2.56*10-6m4=0.677*q*l4/(100*E*I)=0.677*1.52*103*1.24/(100*10000*106*2.56*10-6)=0.00833m=0.833mm1200/400=3mm3.驗算砼樓板底部橫向小橫桿（板厚140mm；小橫桿為48鋼管，立桿間距1.0m *1.0m，步距1.5m）：橫向受力水平桿驗算以三跨計，跨度為1.0m。計算簡圖：GK1（QK1） 400*3 400*3 400*3 1000 1000 1000 橫向受力小橫桿計算簡圖作用支架水平桿永久荷載標準值： Gk1=(0.3x1.0+(1.1+24)x0.11x1.0)*0.4=1.4KN21、可變荷載：Qk1=(1.4x1.0)*0.4=0.56KN/m 作用于水平桿最大彎矩： Mgk=0.34KNm Mqk=0.244x1.0x0.72=0.175KNm M=1.0xMgk+1.4xMqk=1.0x0.444+1.4x0.175=0.689KNm 抗彎強度：=0.689*106/5.08*103=135MPafc=205MPa（48鋼管f=205MPa）滿足要求。4.砼樓板底部橫向小橫桿撓度驗算：I=/64*（d4-d14）=3.14/64*(484-414)=1.22*105mm4=1.22*10-7m4=1.883*p*l3/(100*E*I)=1.883*1.6*103*122、.33/(100*2.1*1011*1.22*10-7)=0.0035m=3.5mm1300/400=3.25mm5樓板支架立桿計算 N=1.267x（1.2xGk1+1.4 Qk1）=1.267x（1.2x3.68+1.4x4.2）=13.05KN立桿的計算長度Lo=h0+2*a=1.5+2*0.6=2.7m（a值為立桿頂部懸臂長度） =Lo/I=2.7/0.0158=170 =0.199 =N/(A)=13.05x103 /(0.199x489)=134.1MPa f=205MPa滿足要求。b驗算主梁小楞及支架：1. 梁底小楞驗算（小楞為60*80mm木方）： 線荷載： q=1.2*(1.23、1-0.11)+0.35/2)x0.5+(0.35/2)x1.1x(24+1.5)+1.4*2.0*0.35/2=7.06KN/m Mmax=1/8ql2 =0.37Nm =Mmax/fm=0.37x103 /0.013=28462mm3 60x80方木 =64000MM大于28462mm3滿足要求。2驗算砼主梁（850mm*300mm）底部小橫桿（小橫桿為48鋼管，立桿間距1.0m *0.5m，步距1.5m）： 計算簡圖 Pk1（Pk2） 400 400 400 小橫桿計算簡圖永久荷載產生的集中力標準值： Pk1=(0.85-0.14)+0.30/2x0.60x0.5+(0.30/2)x0.24、85x0.60x(24+1.6)=2.26KN 可變荷載作用產生的集中力標準值： PK2=2.0*0.35/2*0.65=0.228KN 傳向小橫向水平桿集中力設計值為： P=1.2Pk1+1.4Pk2=1.2x2.26+1.4x0.228=3.03KN 則M=PxL=3.03x0.425=1.28KNm =M/W=1.28x103 /5.08=151 MPa 2*f=410 MPa,滿足要求。(因小橫桿與相鄰底部的橫桿用兩根小立桿相連，共同受力，故上式為2*f；詳見后附的滿堂腳手架立面圖)3.扣件的抗滑承載力計算R=P=4.76KN Rc=8KN，滿足要求。（實際梁每邊有2個扣件抗滑）4.梁25、支架立桿計算梁支架立桿荷載增加了部分板及支架自身荷載（支架包括梁支架及板支架）。P板=1.2*（24+1.1）*（0.6-0.175+0.6）*0.11*0.65+0.3*（0.6-0.175+0.6）*0.65）+1.4*1.0*（0.6-0.175+0.6）*0.65=3.08 KNP支架=1.2*（0.35*（0.6-0.175+0.6）*0.65+0.6*0.65*0.35/2）=0.36 KNN=P+P板+ P支架=4.59+3.08+0.36=8.03KN梁支架立桿的計算長度=Lo/i=3/0.0158=189.9 =0.199 =N/(A)=8.03x103 /(0.199x4826、9)=82.5MPa f=205MPa滿足要求。 C.驗算次梁模板支架： 1.模板小楞驗算（小楞為60*80mm木方）：線荷載： q= 1.2*（(0.6-0.11)+0.3/2）x0.5+(0.3/2)x0.6x(24+1.5)+ 1.4*2*0.3/2=3.56KN/m Mmax=1/8ql2 =0.64NM=Mmax/fm=0.64x103 /0.013=49230mm 60x80方木 =64000mm大于49230mm3滿足要求。2.扣件的抗滑承載力計算R=P=4.27KN Rc=8KN，滿足要求。（實際梁每邊有2個扣件抗滑）4.梁支架立桿計算支架立桿荷載增加了部分板及支架自身荷載（支27、架包括梁支架及板支架）。P板=1.2*（24+1.1）*（0.6-0.15+0.65）*0.11*1.2+0.3*（0.6-0.15+0.65）*1.2）+1.4*1.0*（0.6-0.15+0.65）*1.2=6.7 KNP支架=1.2*（0.35*（0.6-0.15+0.65）*1.2+0.6*1.2*0.3/2）=0.68 KNN=P+P板+ P支架=4.27+6.7+0.68=11.65KN梁支架立桿的計算長度=Lo/i=3/0.0158=189.9 =0.199 =N/(A)=11.65x103 /(0.199x489)=119.7MPa f=205MPa滿足要求。七、模板的拆除：模28、板拆除時側模要保證砼表面及棱角不因拆模而損壞方可拆除。底模拆除要符合下列標準：板2m 強度達50% 方可拆模板8m 強度達75% 方可拆除梁8m 強度達75% 方可拆除拆模前要用回彈儀對現澆構件的強度進行回彈確認，并保存回彈記錄。回彈結果滿足要求，經技術人員通知后執行模板拆除施工。架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍攔或豎立警戒標志，嚴禁非作業人員入內。拆除順序應遵循由上而下，先搭的后拆，后搭的先拆的原則。即先拆腳手板、剪刀撐，后拆橫桿等，并按“一步一清”的原則依次進行，嚴禁上下同時進行拆除作業。 在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。六、質量要求： 1模板使用29、前要刷隔離劑； 2模板支設完畢要認真校核軸線、標高、幾何尺寸等，正確后方可進行下一道工序施工，并認真檢查埋件； 3梁模板支設完要拉通線校核，模板支設完畢，板縫處用膠帶粘結好； 4砼澆注過程中設專人看護模板，發現問題及時糾正； 5允許偏差： 軸線位移：5mm 截面：+4mm 5mm 表面平整：5mm 鐵件：3mm 相鄰板面高差：2mm 底模上表面：5mm七、安全技術： 1工作人員進入施工現場必須戴好安全帽并系好帽帶；高空作業要系好安全帶； 2工作人員嚴禁酒后作業；六級以上大風不得進行腳手架搭設作業； 3作業前認真檢查腳手架，確認無誤后方可上架操作； 4吊運物料要捆綁牢固； 5上下腳手架應走樓梯，嚴禁隨意攀爬腳手架,支設獨立梁模板時應設臨時工作臺,不得站在柱模板上和梁底模板上行走,作業面腳手板必須滿鋪兩端封牢,不得站在鋼管上作業；并在腳手板下方滿掛大扣網，防止人員墜落及雜物墜落傷人。 6模板按順序拆除，嚴禁大面積的拉倒；拆除完畢后，不得留下松動和懸掛的模板； 7拆下的模板要及時清理運送到指定地點集中堆放，樓層內堆放材料不得在邊沿1米方位內； 8在樓層內拆模時，要防止各種材料從邊沿墜落傷人。 總之，操作人員要嚴格按操作規程操作，保證正常的安全生產。