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1、 中環快速路工業園區段工程標段七現澆箱梁模板支架方案驗算報告二一三年十月中環快速路工業園區段工程標段七現澆箱梁模板支架方案驗算報告總經理總工程師技術負責人項目負責人編制單位證書編號編制日期目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、采用的標準和規范1四、支架的地基處理2五、現澆箱梁碗扣支架總體設計方案2六、跨U型槽匝道橋支架方案3七、陽澄湖大道門洞支架設計方案4八、現澆梁模板總體設計方案58.1箱梁底板底模板68.2箱梁內側模板6九、現澆箱梁荷載計算及支架驗算69.1碗扣式鋼管支架一般構造特性79.2滿堂支架段驗算89.3地基承載力驗算209.4陽澄湖大道門洞驗算21十、驗算結論和建議27現澆箱梁模2、板支架驗算書一、工程概況主線快速系統橋梁1 座，長約867m。跨徑布置新建段3*29.5+3*33+3*30+2*30+(30.5+32.5+30)+2*30+(25.5+27+24.31)m，橋寬為25.536.953m，支架現澆；拼寬段3*30+3*30+4*30m，寬度8.9953.0m。箱梁第一聯采用單箱三室斜腹板形式，橋寬標準寬度25.5，箱梁采用C50砼，采用雙向預應力結構，滿堂支架現澆；箱梁第二聯到第七聯，橋寬由25.528.002m；第八到十聯為現狀星華街高架橋左右幅拼寬處理，拼寬新建采用“結構分離、橋面系連接”的方式，箱梁采用單箱單室和單向預應力結構。NS匝道跨徑布置新建段一3、號橋為21.23+20m，寬度8.5m；二號橋為3*32.5+（22+31.9+22+21.918）m，寬度9.2538.5m；利用段3*30m寬度13m。箱梁采用單箱單室斜腹板形式，橋寬標準寬度8.5 m，箱身采用C50砼，采用單向預應力結構，支架現澆。SN匝道跨徑布置新建段(25+27+27+25)+3*27+（29+26.633+28.754）m，寬度8.5m；利用段3*30m寬度13m。箱梁采用單箱單室斜腹板形式，橋寬標準寬度8.5，箱身采用C50砼，采用單向預應力結構，支架現澆。本標段中環主線橋現澆梁有新建段7聯19跨，拼寬段4聯13跨；NS匝道橋現澆梁有3聯9跨；SN匝道橋現澆梁有4、3聯10跨。所有現澆梁均為變截面連續箱梁。現場布置詳見附件1：施工總體平面布置圖。二、編制依據1、橋梁設計施工圖紙及相關地質資料；2、現澆箱梁施工方案、支架方案設計及相關圖紙；3、各種技術標準、規范。三、采用的標準和規范1、城市橋梁工程施工與質量驗收規范（CJJ2-2008）2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）3、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）4、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）5、施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）6、公路橋涵施工技術規范（JTG/T F50-2011）7、公路橋涵設計通用規范（JTG D60-25、004）8、路橋施工計算手冊四、支架的地基處理匝道橋及拼寬段施工位置地質條件較為復雜，在前期的鉆孔施工及承臺基坑開挖過程中，地質狀況已經探明，現在地表2m以下為4m左右厚度的宕渣，宕渣上面有15cm厚的混凝土硬化層，前期匝道及基坑維護樁施工采用回旋鉆不能正常施工，項目部采用換填宕渣及混凝土硬化層。原地面以下管線改移及保護工作已經完成。SN匝道位置原為星華街立交橋及輔道，星華街老橋在項目施工前被拆除。支架處理的范圍：以聯為單位，橫橋向每側增加1米，順橋向全部進行地基處理。支架處理范圍內首先清除原狀種植土30cm，如果現場原有地基為星華街輔道或施工便道就不需進行地基處理，土質地基段采用50cm5%6、灰土+10cmC20砼進行處理，要求地基承載力150kPa。地基頂面做成1%人字坡排水，兩側設排水溝。五、現澆箱梁碗扣支架總體設計方案本標段現澆箱梁采用滿樘碗扣支架。根據箱梁結構圖，箱梁結構主要部位有端橫梁、中橫梁、腹板、懸臂板、頂板以及底板。跨中為一般斷面，接近橫梁處腹板、底板、頂板逐漸加厚。則碗扣支架需針對不同斷面分別進行設計，根據現澆梁結構重量分布情況，經計算，支架橫橋向立桿布置為：梁體端橫梁混凝土高達2m，重量較大，立桿間距按縱距60cm、橫距60cm布置，步距120cm設置。腹板下立桿間距橫向60cm，縱向90cm，步距120cm設置，且每腹板下不得少于3根；跨中和翼板處立桿間距為橫7、向90cm，縱向90cm，步距120cm。立桿頂部自由端不得超過30cm，如超過則加一道橫桿。為確保梁體整體穩定性，支架須按要求設置一定的剪刀撐。豎向剪刀撐在支架的四周均應設置，中間每67排(67列）設置一組；采用鋼管扣件連接，剪刀撐按斜向45由底向頂連續設置；同一立面內剪刀撐平行斜桿之間的水平距離為67根立桿間距，豎向間距不大于4.5m，兩個方向的斜桿應設置在立桿兩側，確保每步與立桿扣接。水平桿的步距為1.2m；掃地桿距底面不超過0.30m；水平剪刀撐設置的豎向間距應不大于4.5m，且頂部與底部必須設置，主線橋R=300m曲線段上，支架投影到地面橫橋向寬度為26.5m，所以順橋向每20.378、m，曲線外側多加一根間距（0.9m）的立桿，曲線內側減少一根（0.9m）立桿。單箱三室箱梁橫剖面圖六、跨U型槽匝道橋支架方案NS匝道1號橋及SN匝道第三聯第2、3跨跨越地下通道，其中NS匝道1號橋1號墩、SN匝道橋9#墩在U12內，承臺與U型槽底板一起澆筑，形成整體。此處的箱梁與U12主體結構施工順序為：U12底板及第一道混凝土支撐以下側墻施工完成墩柱施工現澆梁采用滿堂碗扣支架施工（地下通道基坑圍護的第一道支撐體系不拆除）拆除滿堂支架拆除第一道支撐體系施工U12剩余側墻。現澆箱梁施工中，滿堂碗扣支架下的地基會對U型槽有側壓力，借助基坑圍護的支撐體系，抵消現澆箱梁在施工過程中的側壓力影響。NS匝9、道1號橋支架布置圖SN匝道第三聯第2、3跨支架布置圖七、陽澄湖大道門洞支架設計方案主線拼寬第8聯中的第1、2跨（北向南）及NS匝道2號橋第2聯第1、2、3跨（北向南）共計5跨橫跨陽澄湖大道機動車道和非機動車道，設置門洞來施工。主線橋第8聯第1、2跨（北向南）順橋向主線橋第8聯第1、2跨（北向南）橫橋向NS匝道2號橋第2聯第2跨陽澄湖大道順橋向NS匝道2號橋第2聯第2跨陽澄湖大道橫橋向梁底模板下橫橋向設置10cm10cm方木，端橫梁處間距為20cm，空腹板處間距為30cm，I32c工字鋼按順橋向間距0.3m布置,下鋪橫橋向I40a雙拼工字鋼。I40a雙拼工字鋼下設609mm鋼管，壁厚16mm。鋼10、管間距4米，鋼管之間使用10槽鋼構造連接。基礎使用C20混凝土條形基礎，基礎寬1米，長13米，厚50厘米，鋼管與混凝土之間墊一塊80cm80cm，厚2cm的鋼板。八、現澆梁模板總體設計方案本工程底模和側模采用=1.5cm優質覆膜竹膠板作面板，以確保混凝土表面光滑、平整、色澤一致。內模、端模采用=1.5cm竹膠板作為面板。底、側模縱向采用1010cm木方作為分配梁，端（中）橫梁、腹板處模板底下1010cm木方間距為20cm，空腹板處間距30cm一道。底模橫向分配梁采用10cm工字鋼支撐在支架頂端。側模橫向采用木制定型骨架作為支撐以保證側模線形準確，定型骨架底部支撐在支架上。其中1010cm方木選11、用抗彎強度不低于13MPa的落葉松。8.1箱梁底板底模板本工程所有現澆梁均為變截面梁。為便于模板倒用和組拼，并結合設計圖的要求，梁體底模采用覆膜竹膠板及帶木加工制造。覆膜竹膠板厚度=1.5cm，可保證模板的剛度，確保梁體的外觀質量。為確保梁體翼緣板外形線形流暢、準確，且便于現場施工，側模的定形骨架直接采用木方制作。定型骨架的線形為折曲線。側模線形可通過縱向分配梁與定型骨架間抄墊不同厚度的木楔塊進行進一步調整。之后再在縱向分配梁頂鋪裝竹膠板。側模、底模均在支架頂現場拼裝。底模下的橫向、縱向分配梁分別采用10cm工字鋼、1010木方，橫向工字鋼間距一般為90cm，端橫梁、中橫梁位置為60cm，縱向12、1010木方按照端（中）橫梁、腹板處間距為20cm，跨中間距25cm一道布置。在箱梁翼緣底板處，碗扣支架頂托上沿橋橫向鋪設10cm工字鋼，在工字鋼上沿橋縱向鋪設1010cm方木，間距為30cm，在1010cm方木上安裝1.5cm厚竹膠板，竹膠板長方向沿橋縱向。8.2箱梁內側模板內模以=1.5cm竹膠板為面板，以鋼管作為加勁骨架。內模內部支撐采用鋼管支撐骨架。為確保梁體外觀質量，內模與側模間不設置拉桿。端模采用斜撐進行固定，斜撐底部固定在延伸的底模板上。內模均可場外加工，現場分塊組拼，拼接中應將模板間縫隙用薄木條嵌縫并使用玻璃膠封閉，防止漏漿、保證梁體混凝土外觀符合要求。九、現澆箱梁荷載計算及支13、架驗算立桿縱橋向每跨布置（以33m梁為例）：560cm+3190cm +460cm,共計40排。立桿橫橋向布置（以寬度為25.5m為例）：690cm+560cm+290cm+360cm+590cm+360cm+290cm+460cm+690cm，總寬度為27.9m；為確保支架整體穩定性，支架需設置相應的縱、橫向剪刀撐。本工程現澆梁施工支架剪刀撐布置為：支架四邊與中間每隔6-7排支架立桿設置一道縱向及橫向剪刀撐，由底至頂連續設置，剪刀撐斜向45設置。9.1碗扣式鋼管支架一般構造特性模板特性模板為15mm厚優質竹膠板；彈性模量：E=9000MPa模板容許抗彎強度為=13 MPa腳手架鋼管特性腳手架14、鋼管采用235A3級鋼，鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設計值詳見表1.表1：鋼材的強度和彈性模量表P235A鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設計值(Nmm2)205彈性模量2.06105鋼材木材截面特性483.5mm腳手鋼管鋼管截面特性詳見表2。表2：鋼管截面特性表外徑F(mm)壁 厚(mm)截面積A()截面慣性矩()截面模量()回轉半徑()483.54.8912.195.081.58木材承載力特性詳見表3。表3：方木承載力特性表尺寸規格()截面積A()截面慣性矩()截面模量()抗彎強度(MPa)剪切強度(MPa)彈性模量1010100833167101.711000竹膠板采用厚度1.5cm，承載力特性詳見15、表4。10號工字鋼承載力性能詳見表4表4：10#工字鋼承載力特性表尺寸規格()截面積A()截面慣性矩()截面模量()抗彎強度(MPa)剪切強度(MPa)工1014.3245491401.7立桿、橫桿承載力性能詳見表5表:5：碗扣式支架立桿、橫桿允許荷載表立 桿橫 桿步距（m）允許載荷（KN）橫桿長度（m）允許集中荷載（KN）允許均布荷載（KN/M）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0荷載計算固定荷載(分項系數取1.2；計算結構傾覆穩定時，取0.9)箱梁自重：根據實際的箱梁斷面進行計算，鋼筋混凝土容重取G1=25KN/m2；平16、面模板及小楞（竹、木膠合板及木模板）：G2=0.30KN/m2；支架自重（最高為14m）：G3=5.2KN/m2；10#工字鋼自重：G6=0.112KN/m可變荷載Q3：查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范條取值施工人員及設備荷載標準值按均布活荷載取G4=1.0KN/m2。振搗混凝土產生的荷載取G5=2 KN/m2。 9.2滿堂支架段驗算9.2.1竹膠板計算取模板長度為1m，如圖所示：端橫梁及腹板處竹膠板計算端橫梁處碗扣腳手架立桿間距為60cm，方木間距為20cm，按最不利荷載簡支計算：模板的截面抵抗彎矩為：w=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3；慣性矩：I= bh3/1217、=1000153/12=2.81105 mm4；彈性模量：E=9000MPa對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。跨中最大彎矩計算公式如下:端橫梁（實腹段）：G=1.2（G1+ G2）+1.4（G4+ G5）=1.2（252+0.3）+1.4（1+2）=65.56 KNm2支座最大彎矩計算公式如下：M=0.1GL2= 0.165.560.22= 0.262KNm；底模抗彎強度驗算 =0.262106 /3.75104=7Mpa底模面板的受彎強度計算值=7 Mpa，小于抗彎強度設計值 fm =13MPa，滿足要求。底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6Gd=18、0.665.560.20=7.8672kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =37867.2/(2100015)=0.786N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.786N/mm2小于抗剪強度設計值fv =1.5N/mm2滿足要求。底模撓度驗算擾度計算時，各類荷載的分項系數均取1.0。G=G1+G2+G4+G5 =252+0.3+1+2=53.3KNm2；v=0.677GL4/100EI=0.67753.32004/10090002.81105=0.228mm；底模面板的撓度計算值=0.228mm小于撓度設計值v=L/400=200/400=0.5mm ，滿足要求。箱梁跨中段竹膠板計算19、箱梁空腹一般段碗扣腳手架立桿縱向間距為90cm，方木間距為30cm，按最不利荷載簡支計算：對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。G=1.2（G1+ G2）+1.4（G4+ G5）=1.2（251.1+0.3）+1.4（1+2）=37.56KNm2跨中最大彎矩計算公式如下:M=0.1GL2=0.137.560.32=0.338KNm；支座最大彎矩計算公式如下：底模抗彎強度驗算 取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =0.338106 /3.75104=9N/mm2底模面板的受彎強度計算值=9N/mm2 小于抗彎強度設計值 fm =13N/mm2，滿足要20、求。底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6Gd=0.637.560.3=6.7608kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =36.7608/(2100015)=0.676N/mm2；所以，底模的抗剪強度=0.676N/mm2小于抗剪強度設計值fv =1.5N/mm2滿足要求。底模撓度驗算擾度計算時，各類荷載的分項系數均取1.0。G=G1+G2+G4+G5 =251.1+1+2=30.5KNm2v=0.677 GL4/100EI=0.67730.53004 /10090002.81105=0.6613mm；底模面板的撓度計算值=0.6613mm小于撓度設計值v=L/400=321、00/400=0.75mm ，滿足要求。側模竹膠板計算側模板傾斜角度為4:3，如下圖：F2=*H其中：-混凝土的重度，取25kN/m3-混凝土初凝時間，取8小時-混凝土澆筑速度，取0.5m/h（每小時澆筑1.5m）-混凝土澆筑高度-外加劑影響系數-坍落度影響系數綜上，側壓力最大值為=0.22*25*8*1.2*1.15*0.707=42.93kN/m2F2=*H=25*2=50kN/m2最大側壓力取=50kN/m2側模板采用1.5cm厚竹膠板，豎向背肋采用1010cm方木，方木間距0.25m，按均布荷載下的三跨連續梁計算模型計算。M=0.1GL2= 0.1500.252= 0.3125KNm；22、底模抗彎強度驗算 =0.3125106 /3.75104=8.3Mpa底模面板的受彎強度計算值=8.3 Mpa，小于抗彎強度設計值 fm =13MPa，滿足要求。底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6Gd=0.6500.25=7.5kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =37500/(2100015)=0.75N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.75N/mm2小于抗剪強度設計值fv =1.5N/mm2滿足要求。底模撓度驗算擾度計算時，各類荷載的分項系數均取1.0。G= 50KNm2；v=0.677GL4/100EI=0.677502504/10090002.81105=23、0.523mm；底模面板的撓度計算值=0.523mm小于撓度設計值v=L/400=250/400=0.625mm ，滿足要求。9.2.2方木計算方木長度：4m，木方寬度：b=10cm；高度h=10cm；方木屬性如下：慣性矩：w=bh2/6=1001002/6=1.67105mm3；慣性矩：I= bh3/12=1001003/12=8.3106 mm4；彈性模量：E=11000MPa端橫梁處方木計算端橫梁處碗扣腳手架立桿間距為6060cm，方木間距為20cm，按最不利荷載簡支計算：G=1.2（G1+ 2G2）+1.4（G4+ G5）=1.2（252+0.32）+1.4（1+2）=64.92KN/24、m2q= GIc=64.920.20=13KN/mM=(1/8)ql2=0.125130.62=M/W=0.58410001000/(1003/6)=3.5MPa=13MPa擾度計算時，各類荷載的分項系數均取1.0,得G=G1+2G2+G4+G5=53.6KN/m2q=53.6f=5ql4/（384EI）=510.720.64/（384111038.3310-6）=0.1974mm600/400=1.5mm。方木間距滿足要求。腹板位置處方木計算腹板處碗扣腳手架立桿間距為9060cm，腹板處方木間距為20cm，亦按簡支計算：G=1.2（G1+ 2G2）+1.4（G4+ G5）=1.2（252+025、.32）+1.4（1+2）=64.92KN/m2q=64.920.20=12.984kN/mM=(1/8)ql2=0.12512.9840.92=M/W=1.314610001000/(1003/6)=7.888MPa=13MPa擾度計算時，各類荷載的分項系數均取1.0,得G=G1+2G2+G4+G5=53.6KN/m2q=53.6f=5ql4/（384EI）=510.70.94/（384111038.3310-6）=1mm900/400=1.5mm。滿足要求。跨中位置方木計算跨中處碗扣腳手架立桿間距為9090cm，跨中方木間距為30cm，亦按簡支計算：G=1.2（G1+ 2G2）+1.4（G26、4+G5）=1.2（251.1+0.32）+1.4（1+2）=37.92 kN/m2q=37.920.3=11.376kN/mM=(1/8)ql2=0.12511.3760.92=M/W=1.1510001000/(1003/6)=6.9MPa=13MPa擾度計算時，各類荷載的分項系數均取1.0,得G=G1+2G2+G4+G5=31.1KN/m2q=31.10.30=9.33kN/mf=5ql4/（384EI）=59.330.94/（384111038.3310-6）=0.87mm900/400=2.25mm。滿足要求。9.2.3分配梁（10#工字鋼）計算分配梁采用工10。端橫梁處計算端橫梁處27、碗扣腳手架立桿間距為6060cm，10#工字鋼間距為60cm，按最不利荷載簡支計算：G=1.2（G1+2G2）+1.4（G4+ G5）=1.2（252+0.6）+1.4（1+2）=64.92KN/m2q=64.920.6+0.1120.6=39kN/mM=(1/8)ql2=0.125390.62=M/W=1.7610001000/49000=35.8MPa= 140MPa腹板處計算腹板處碗扣腳手架立桿間距為9060cm，10#工字鋼間距為90cm，按最不利荷載簡支計算：G=1.2（G1+2G2）+1.4（G4+ G5）=1.2（252+0.6）+1.4（1+2）=64.92KN/m2q=64.28、920.9+0.1120.6=59.1kN/mM=(1/8)ql2=0.12559.10.62=M/W=2.6510001000/49000=54MPa= 140MPa跨中處計算腹板處碗扣腳手架立桿間距為9090cm，10#工字鋼間距為90cm，按最不利荷載簡支計算：G=1.2（G1+2G2）+1.4（G4+ G5）=1.2（251.1+0.6）+1.4（1+2）=37.92KN/m2q=37.920.9+0.1120.9=34.22kN/mM=(1/8)ql2=0.12534.220.92=M/W=3.8610001000/49000=78.8MPa= 140MPa分配梁10#工字鋼強度滿足29、施工要求9.2.4支架驗算梁體及圍擋風荷載計算：因橫桿不直接承受豎向荷載，故不驗算橫桿承載力及擾度。支架整體穩定性驗算考慮穩定系數轉化為對單肢立桿穩定性的驗算。根據支架荷載分部情況及支架柱網布設情況，支架的整體穩定性只需對實腹段下立桿穩定性驗算即可。本橋的最大荷載來自箱梁的鋼筋砼。從箱梁斷面結構形式布置，可以看出，箱梁腹板及墩頂橫梁處砼每平方米自重較大。在端橫梁及中橫梁處支架加密為0.6（縱向）0.6m（橫向），在腹板處將支架為0.9（縱向）0.6m（橫向）。支架整體主要承受水平向風荷載作用。根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范計算梁體及施工圍欄風荷載：Wk = 0.7zsWo 式中：Wk30、風荷載標準值（KN/m2）；z風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范規定采用1.0；s風荷載體型系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范規定的豎直面取0.8；Wo基本風壓（KN/m2），按現行國家標準建筑結構荷載規范規定采用0.55；擋風系數，滿掛密目網取0.8，實體取1梁體風荷載Wk梁 = 0.7zsWo =0.71.00.80.55=0.31 kN/m2圍擋風荷載Wk圍 = 0.7zsWo =0.71.00.80.550.8=0.25 kN/m2風荷載轉化為節點荷載參考腳手架結構計算及安全技術第四節模板支撐架的設計及計算：W1=（Wk梁S梁 +Wk圍S圍）S梁=23.6，梁高2m，斜31、桿縱向間距按3.6m（取梁高最高處）；S圍=1.23.6，圍擋1.2m， =1.4，可變荷載安全系數。W1=（0.3123.6+0.251.23.6）1.4=4.637KN桿件內力圖依據力的平行四邊形關系,立桿拉力Wv=120/90W1=6.183KN 斜桿內力Wx=7.728KN斜桿強度計算：斜桿長細比：l/ i =180/1.58=114Wx=7.728KN,合格。支架整體抗風穩定性滿足施工要求。端橫梁處立桿承載力計算根據上步所擬定的間距即腹板下立桿橫距600mm、立桿縱距600mm，步距為1200mm.鋼管直接豎立在砼面層上，故立桿高度最高為14m,設橫桿14道。G=1.2（G1+2G232、+G3）+1.4（G4+ G5）=1.2（252+0.6+5.2）+1.4（1+2）=71.16KN/m2q=71.160.60.6=25.6KN45.43KN（單根立桿允許荷載）立桿長細比： l0=h+2a=1.2+20.3=1.8m（a為立桿頂端到模板支撐點的距離，按圖紙要求為0.3m）=l0/i=1.8/0.0158=114查得穩定系數： =0.489強度驗算=N/A=25600/489=52.35MPafw=170MPa強度滿足施工設計要求；穩定驗算2=N/(A)=25600/(4890.489)=107.05MPafw=170MPa 穩定性滿足施工設計要求；腹板處立桿承載力計算根據上33、步所擬定的間距即腹板下立桿橫距600mm、立桿縱距900mm，步距為1200mm.鋼管直接豎立在砼面層上，故立桿高度最高為14m,設橫桿14道。G=1.2（G1+2G2+G3）+1.4（G4+ G5）=1.2（50+0.6+5.2）+1.4（1+2）=71.2KN/m2N=71.20.90.6=38.4KN立桿長細比： l0=h+2a=1.2+20.3=1.8m（a為立桿頂端到模板支撐點的距離，按圖紙要求為0.3m）=l0/i=1.8/0.0158=114查得穩定系數： =0.489強度驗算=N/A=38400/489=78.6MPafw=170MPaN=A=0.489489205=49.0234、KN38.4KN強度滿足施工設計要求；穩定驗算2=N/(A)=27470/(4890.489)=160.8MPafw=170MPa 穩定性滿足施工設計要求；側模斜撐桿承載力計算側模板傾斜角度為4:3，如下圖：最大側壓力取=50kN/m2，方木間距為25cm。N=500.90.5=22.5kN/m=N/A=22500/489=46MPafw=170MPa側模斜桿滿足強度要求。扣件的抗滑強度為Qc=8KN，每根斜撐與其他桿件由8個扣件連接。N8Qc=64KN。滿足要求。9.3地基承載力驗算道路綠化處的地基處理先去除表層30cm腐質土，再分層填筑50cm5%石灰土，碾壓密實，承載力不小于150KPa35、。地基處理完畢后滿鋪10cm厚C20素混凝土面層。立桿下采用可調底座，可調底座的大小為15cm15cm，根據立桿穩定性的計算，立桿最大單桿受力為N=39.852kN基底最大應力為：=N/S=39852/(150150)=1.771MPafy=20MPa 混凝土強度符合要求。地基承載力計算：荷載在向下傳遞的過程中按45角擴散，按最不利荷載計算橫梁位置處的基礎：S1=ab=(2a1tan45+a2)2=0.35m2S1為土層頂部受壓面積a、b為縱橫向受壓長度a1為混凝土層厚度，a2為可調底托的寬度，取15cmN=39.852kN=N/S1=39852/0.35=113.86kN/m2=113.8636、kPa=150kPa基礎滿足施工需要。9.4陽澄湖大道門洞驗算9.4.1主線橋第8聯跨陽澄湖門洞支架設計梁底模板下橫橋向設置間距20cm的10cm10cm方木。I32c工字鋼按順橋向間距0.3m布置,下鋪橫橋向I40a雙拼工字鋼。I40a雙拼工字鋼下設609mm鋼管，壁厚16mm。鋼管橫橋向中心間距3米，鋼管之間使用10槽鋼構造連接。基礎使用C20混凝土條形基礎，基礎寬1米，長10.6米，厚1米，鋼管與混凝土之間墊一塊80cm80cm，厚1.5cm的鋼板。第8聯跨陽澄湖門洞順橋向第8聯跨陽澄湖門洞橫橋向門洞處箱梁斷面圖如下：跨陽澄湖大道，22#墩順橋向兩側端橫梁長度為11.5，按照最不利荷載計37、算如下：端橫梁斷面面積為7.0254m2，梁底寬度為3.74m。梁體每平方米自重：G1=7.025425/3.74=46.96KN/m2G=1.2（G1+2G2）+1.4（G4+ G5）=1.2（46.96+0.6）+1.4（1+2）=61.27KN/m2順橋向工字鋼（I32c）受力計算32c屬性：W=7.6105mm3；I=1.2170108 mm4。順橋向工字鋼跨距5.5m，間距0.30m均布荷載q=GM=(1/8)ql2=0.12518.385.52強度驗算:=M/xW=69.510001000/(1.057601000)=87MPafy=210MPa撓度驗算: f=5ql4/(384E38、I)=518.385.54/(3842.061051217010-8)=8.74mm5500/400=13.75mm撓度滿足施工設計要求；橫橋向工字鋼（I40 a）受力計算雙拼40a屬性：W=21.09106mm3；I=22.172108 mm4。鋼管間距為3米，布置四根，橫橋向為I40a雙拼工字鋼，長9.8m，橫向分配梁計算按簡支梁簡化計算，跨徑為3m。橫向工字鋼上最大彎距位置為中間兩支點處q=61.27（5.5/2+3/2）+3.35.562.8/200+67.62/100=267.4KN/mM=0.125ql2=0.125267.432強度驗算:=M/xW=300.910001000/(39、1.05109010002)=131.44MPafy=210MPa強度滿足施工設計要求；撓度驗算: f=0.676ql4/(100EI)=0.677267.434/(1002.0610521720210-8)=1.64mm3000/400=7.5mm撓度滿足施工設計要求；鋼管支撐受力驗算縱向I32c型鋼重量：3311.562.8=23.8t橫向I40 a型鋼重量：9.8867.6=5.3t支撐按4.1m考慮，每延米重量為234kg/m砼重：7.025411.526=2100.6KN模板、墊木自重：0.611.59.8=67.62KN可變荷載：311.57.24=249.78KN每根鋼管豎向承載40、力：N=（1.2（238+53+2100.6+67.62）+1.4249.78）/16+9.594=215.9KN609mm壁厚16mm鋼管：A=29807mm2，回轉半徑 =20.973。長細比l/ i=364.5/20.973=17.4，通過查表=0.955=N/(A)=215.91000/(298070.955)=7.58MPafw=205MPa； 穩定性滿足施工設計要求；地基承載力驗算鋼管承載塊地面基礎尺寸：1m10.63m；A=1m10.63m=10.63m2。地基容許承載力：0=200KPa。（老路面）Q=(238+53+2100.6+281+249.78+9.594)/4+9.541、944+10.6326=1047.7 KN=Q/A=1047.7/10.63=98.56KPa0=200KPa,地基承載力滿足要求。9.4.2NS2號橋跨陽澄湖門洞支架設計NS2號橋第2聯第2跨跨陽澄湖大道，梁底模板下橫橋向設置間距20cm的10cm10cm方木。I32c工字鋼按順橋向間距0.3m布置,下鋪橫橋向I40a雙拼工字鋼。I40a雙拼工字鋼下設609mm鋼管，壁厚16mm。鋼管橫橋向中心間距3米，鋼管之間使用10槽鋼構造連接。基礎使用C20混凝土條形基礎，基礎寬1米，長10.6米，厚1米，鋼管與混凝土之間墊一塊65cm65cm，厚1.5cm的鋼板。門洞處箱梁斷面圖如下：跨陽澄湖大道，42、NS匝道2號橋第2聯第2跨，采用鋼管支撐的長度為28.5m。按照最不利荷載計算如下：端橫梁斷面面積為6.5247m2，梁底寬度為3.4m。梁體每平方米自重：G1=6.524726/3.4=49.89KN/m2模板、墊木自重：G2=0.6 KN/m2查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范條取值施工人員及設備荷載取G4=1.0KN/m2。水平模板的砼振搗荷載G5=2 KN/m2。 G=1.2（G1+ G2）+1.4（G4+ G5）=1.2（49.89+0.6）+1.4（1+2）=64.79KNm2順橋向工字鋼（I32c）受力計算32c屬性：W=7.6105mm3；I=1.2170108 mm4。順43、橋向工字鋼跨距5.5m，間距0.30m均布荷載q=G0.30=19.4kN/mM=(1/8)ql2=0.12519.45.52強度驗算:=M/xW=73.510001000/(1.057601000)=92MPafy=205MPa強度滿足施工設計要求；撓度驗算: f=5ql4/(384EI)=519.45.54/(3842.061051217010-8)=9.22mm5500/400=13.75mm撓度滿足施工設計要求；橫橋向工字鋼（I40 a）受力計算雙拼40a屬性：W=21.09106mm3；I=22.172108 mm4。鋼管間距為2.7米，布置四根，橫橋向為I40a雙拼工字鋼，長9.644、m，橫向分配梁計算按簡支梁簡化計算，跨徑為2.7m。橫向工字鋼上最大彎距位置為中間兩支點處q=64.79（5.5/2+3.2/2）+3.35.562.8/200+67.62/100=288.8KN/mM=0.125ql2=0.125365.52.72強度驗算:=M/xW=263.210001000/(1.05109010002)=115MPafy=205MPa強度滿足施工設計要求；撓度驗算: f=0.676ql4/(100EI)=0.677263.22.74/(1002.0610521760210-8)=1.056mm2700/400=6.75mm撓度滿足施工設計要求；鋼管支撐受力驗算縱向I345、2c型鋼重量：3228.562.8=57.27t橫向I40 a型鋼重量：9.61467.6=9.085t支撐按3.66m考慮，每延米重量為234kg/m砼重：6.524728.526=4834KN模板、墊木自重：0.628.59.8=167.58KN可變荷載：328.58.5=726.75KN每根鋼管豎向承載力：Q=（1.2（572.7+90.85+4834+167.58）+1.4726.75）/28+8.56=287.7KN609mm壁厚16mm鋼管：A=29807mm2，回轉半徑 =20.973。長細比l/ i=364.5/20.973=17.4，通過查表=0.955=N/(A)=287.46、71000/(298070.955)=10MPafw=205MPa； 穩定性滿足施工設計要求；地基承載力驗算鋼管承載塊地面基礎尺寸：1m11.2m；A=1m11.2m=11.2m2。地基容許承載力：0=200KPa。（老路面）Q=(572.7+90.85+4834+698.25+726.75)/7+8.564+11.226=1314.37KN=Q/A=1314.37/11.2=117.35KPa0=200KPa,地基承載力滿足要求。十、驗算結論和建議1、蘇州中環工業園區工程標段七現澆箱梁支架方案及施工方案編制的主要內容基本齊全，圖面表達較清晰、規范，文件內容組成和深度符合現行相關規范的要求。2、通過對現澆箱梁的底模板、方木、槽鋼、縱橫向工字梁的驗算，結果基本滿足規范對應力、擾度要求；鋼管支撐滿足規范對強度、穩定的要求。