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1、目錄一、工程概況3二、編制依據4三、荷載選擇4四、材料選擇4五、施工方法：5六、模板設計8（一）梁模板設計（按200*470設計）8（二）100厚樓板設計8（三）樓梯模板設計8七、模板支撐系統驗收要求8八、模板拆除9九、安全及應急措施9十、附件：模板支撐系統計算書10附錄一、200*470大梁模板支撐系統設計計算書111、荷載計算112、梁底多層板驗算113、梁底木方驗算124 梁底鋼管小橫桿驗算135、梁側大橫桿驗算146、大橫桿兩端立桿承載力驗算14附錄二、100厚走道板模板支承系統設計計算書151、荷載計算152、底模多層板驗算153、板底50*100方木驗算164、鋼管大楞驗算175、2、鋼管立桿穩定性驗算18附錄三樓梯模板支承系統設計計算書201、荷載計算202、底模多層板驗算203、板底50*100方木驗算214、鋼管大楞驗算235、鋼管立桿穩定性驗算24附錄四 支撐立桿豎向荷載值計算25附錄五、地基承載力驗算26十一、附圖281、 15#、19#樓消防通道梁板樓梯支撐平面圖（軸線號為15#樓）282、圖一：梁板支撐示意圖283、圖二：樓梯模板支撐示意圖284、圖三：南北立面垂直剪刀撐布置圖285、圖四：橫向4道垂直剪刀撐布置圖28新景花苑15#、19#樓室外消防通道高大模板施工方案一、工程概況新景花苑15#及19#樓，是該小區內兩幢15層的住宅樓，結構形式為框剪結構。由于3、未設消防電梯，故在十一層結平標高處設置消防通道，將兩單元樓梯轉向平臺相連。其中15#樓為四單元，在一、二單元和三、四單元各設一個消防通道；19#樓為兩單元，設一個消防通道。三個消防通道在設計上完全一致。消防通道在y向伸出4根懸挑梁，中間2根，兩端各1根，截面尺寸為200*470,在x方向設兩道次梁，內側次梁截面為150*470，外側次梁截面為200*470；在通道兩端采用梁板式樓梯，與高于通道1.45M的兩側樓梯平臺相連接，樓梯平臺梁截面為200*300（下部），和200*470（上部懸挑梁），梯板厚110mm，踏步高150mm；中間通道平臺板厚100mm。由于該消防通道位于11層結平，其標高4、為28.97M，本方案考慮采用落地鋼管腳手架支撐系統，基層原土和回填土經分層夯實后，澆筑100厚C20砼，內配6150雙向筋，以整板作為落地腳手架的支承面。現以15#樓一至二單元消防通道所標注軸線為例，將梁板布置列表如下：部 位梁截面尺寸梁頂標高（m）板頂標高（m）板 厚（m）踏步高（m）軸、軸、軸200*47028.971/9軸、1/13軸200*30028.97軸150*47028.97軸200*47028.97軸、軸200*47030.421/9軸1/13軸交軸軸28.97100軸1/9軸交軸軸28.9730.321101501/13軸軸交軸軸28.9730.32110150二、編制依據5、1、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）2、建筑施工扣件式鋼管腳手架施工安全技術規范（JGJ130、 J84-2001 ）3、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20084、江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規程-混凝土結構工程（DGJ32/J30-2006）5、施工圖紙三、荷載選擇模板及其支架荷載標準值及荷載分項系數，采用江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規程-混凝土結構工程（DGJ32/J30-2006）附錄A中的數據：序號名稱荷 載1木模板自重030 KN/m22砼自重24KN/m33梁鋼筋自重板鋼筋自重1524 KN/m31124 KN/m34振搗荷載計算水平面荷載206、 KN/m2計算垂直面荷載40 KN/m25施工人員及設備荷載計算底模及小橫桿時40 KN/m2，計算彎矩時再以集中力2.5KN驗算，取大值計算大橫桿時24 KN/m2計算立桿及其他支承構件10 KN/m2四、材料選擇材料規 格性能指標及其他鋼管Q235鋼482.8抗彎強度設計值：fm=205N/mm2 截面積：A=3.97cm2慣性矩：I=10.2cm4截面模量：W=4.25cm3回轉半徑：i=1.60cm彈性模量：E=2.06105 N/mm2模板材（松木）50100方自重30N/m截面慣性距Ix=4166667mm4截面最大抵抗距Wx=83333 mm3順紋抗剪：fv=1.4N/mm2順7、紋抗壓：fc=10N/mm2順紋抗拉：ft=8.0N/mm2抗彎：fm=13N/mm2彈性模量：E=9000N/mm2多層板12厚根據江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規程-混凝土結構工程（DGJ32/J30-2006）表-2中的數據：截面模量：W=24000mm3，彈性模量：E=4050 N/mm2慣性矩：I=144000mm4靜彎曲強度垂直纖維向最小值：f=10.32N/mm2 抗剪：=1.2N/mm2自重0.066 KN/m2（現場秤量）對拉螺栓12【N】=12.9KN扣件單扣件承載力8 KN五、施工方法：1、本工程施工時，先將土方用機械開挖至2.870M處，留下200mm深用人工開挖至3.8、070M處，以防基面土方擾動。驗槽后澆筑100厚C20砼基礎整板，內配6150鋼筋網片。基礎整板以后可作為自行車坡道的墊層。待砼達到100%強度后，開始搭設消防通道支撐架。在立桿的縱向下部，墊12#通長槽鋼（槽鋼面朝下）。在基礎砼板的外側中部，設500500800深集水坑，以利排除積水。集水坑底用C15砼墊層，四周墻體采用240厚磚墻，側面粉20厚1:2水泥砂漿。2、本工程模板采用12厚膠合板、50*100方木和48*2.8鋼管、鑄件扣件連接。3、支模系統搭設前，按專家論證后的方案，先進行專項安全技術交底，支撐系統由專業架子工搭設。搭設完成經檢查、驗收合格后方可澆筑砼。4、本方案的難點主要是支9、撐架搭設高度較大，一是要考慮地面的承載力必須達到要求，二是要考慮落地腳手架的穩定、可靠。施工時必須注意以下方面：4.1土方開挖時，應采用水準儀跟蹤開挖控制挖深，下部200mm必須人工開挖，不得擾動原土持力層。4.2為防止局部不均勻下沉，采取鋼筋砼整板作為落地架的支承面。砼不低于C20，內配6150雙向鋼筋，厚度不得低于100mm。要做好澆筑后的砼養護，時間不少于7天。待強度達到100%后再開始搭設落地架。落地架只能與樓層結平構件拉結，不得與懸挑架拉結。4.3由于鋼管長度有限，立桿必須接長。立桿接長時必須采用對接扣件，不得搭接。立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應布置在同步內，且對10、接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。當接頭中心距主節點大于1/3步距時，宜增設一道縱橫向水平拉桿。4.4嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定水平拉桿上，為此必須根據立桿設置位置采取定點放線，同時應校正立桿的垂直度，每根立管在固定時都要校正，總高偏差不得大于30mm。4.5本方案為窄長結構，在外側四周自下而上設置豎向連續剪刀撐，在軸右400、1/9軸、1/13軸和軸左400設置四道橫向自下而上的豎向連續剪刀撐，在兩端形成兩個4.782.15M的格構式剪刀撐，并在格構式剪刀撐頂部與底部及樓層標高處的縱橫水平拉桿上，共各設12道水平剪刀撐。豎向剪刀11、撐的夾角宜控制在4560之間，最底端應與地面頂緊。剪刀撐桿件接長應采用搭接，搭接長度500mm，扣件連接不少于兩只。剪刀撐設置見平面圖和圖3、圖4。4.6因本方案中支架高度較高，考慮高寬比及穩定性要求，在距基面200mm處設縱橫掃地桿，支撐架按1.45m設一道縱橫水平拉桿。每隔一道水平拉桿（即一個樓層），設2根y向和2根x向的水平拉桿，組成既能撐又能拉的水平支撐系統，2根y向拉桿分別與支撐架和2根x向的樓層拉桿連接，2根x向樓層水平拉桿設在剪力墻的端頭空隙處，該水平支撐系統可有效地控制支架不會出現向南和向北傾斜，具體位置見支撐平面布置圖。4.7在支撐架兩端各樓層面上，各設1根y向水平拉桿，與懸12、挑腳手架在結平梁上作拉錨用的預埋立管扣緊扣牢，以增加支撐架在兩端的側向穩定性，具體位置視梁上的預埋的拉錨豎向鋼管位置，平面圖中僅為示意。4.8在落地架縱向兩端，設水平短鋼管與樓梯剪力墻或框架梁頂死，水平短鋼管在整體架上必須至少連接兩個水平拉桿。每層兩端各設2根。4.9 在10層樓層上，所有的橫向（y向）水平拉桿均和結平滿堂架拉結不少于23跨。5、施工順序5.1總體施工順序：落地架搭好后，先施工28.97m標高的梁和板，然后施工兩側樓梯，梯板縱向受力筋在28.97m標高的梯梁上預插。28.97m標高與11層同標高結平一起澆筑，兩端樓梯與30.42m樓梯平臺梁同時澆筑。5.2模板安裝及支撐系統施工13、順序：立桿掃地桿及水平系桿梁底大楞（大橫桿）梁底小楞（小橫桿） 梁底模安裝扎梁鋼筋骨架梁側模安裝固定板底鋼管大楞及另一個方向拉桿放置50*100方木小楞 鋪12厚膠合板縫隙及高差處理、刷脫劑綁板筋 留梯板插筋 驗收 澆梁板砼 養護 樓梯縱橫水平系桿與立桿拉結 板底鋼管大楞 板底方木小楞（與大楞鋼管捆綁牢固或設扣件擋住） 鋪12厚膠合板 支踏步板側板（三角形） 綁樓梯梁板筋 支踢腳模板驗收澆樓梯砼養護達到設計強度后拆模拆除落地架系統。6、在施工28.97m標高梁板和支設樓梯模板前，凡支撐架部位及與樓層之間空隙處均用50厚木板先鋪好工作平臺，工作平臺下滿設尼龍安全網，外側防護欄桿加至工作面以上不少14、于1.2m，且用密目安全網完全封閉，然后再開始施工。7、落地架必須待樓梯澆完且達到100%強度后，由上而下先拆除樓梯模板和支承系統，再拆梁底模板和支承系統，在外裝飾完成后再拆除落地架。8、梁和板（包括樓梯）的立桿在施工前必須按設計位置放線定點，做到位置準確，掃地桿和各道縱橫水平拉桿必須保持縱橫成線，掃地桿離地200，縱橫水平系桿步距1.45m且均勻設置 。水平系桿接頭采用對接扣件連接。9、模架鋼管的所有交匯點均要設扣件，每只扣件的擰緊力距必須用力矩扳手逐一檢查，并控制在4065N.m范圍內。10、鋼管的壁厚必須逐根檢查，其壁厚不得小于2.8mm，且不得使用有彎曲、銹蝕、變形的鋼管。鋼管的彎曲率15、1，遇五級以上大風、中大雨（霧、雪）天氣應停止作業。11、當梁的跨度超過4m時，應按13起拱。12、砼澆筑時 ，宜從梁中向兩頭均勻對稱澆筑，以防支撐系統變形，470高梁宜分兩層澆筑；樓梯宜由下向上兩側對稱澆筑。砼不得在澆筑面上堆積太高，澆筑時砼應分散下料，最大不超過板面100mm，施工人員應分散作業。六、模板設計（一）梁模板設計（按200*470設計） 梁底采用12厚多層板，板底采用2根50*100方木，小橫桿間距280mm，大橫桿設于梁兩側，采用雙排立桿，立桿排距800，立桿縱距820mm，水平拉桿步距1800，在梁下5001000設縱橫水平拉桿作加強。梁側模因高度最大為470，側壓力不大，16、采用兩道鋼管水平或斜撐，間距820（即在立桿處設置）。模板支撐系統見圖1。（二）100厚樓板設計 板底采用12厚多層板，多層板下用50*100方木立放，方木間距不大于205，方木擱置在鋼管大楞上，鋼管立桿縱橫向間距820，縱橫水平系桿在梁下與梁同步設置。模板支撐系統見圖1。（三）樓梯模板設計 板底采用12厚多層板，多層板下用50*100方木立放，方木間距不大于200，方木擱置在鋼管大楞上，鋼管立桿縱橫向間距最大為800*710，縱橫水平系桿在28.97大梁下與梁同步設置，在28.97m梁頂設一道，在板底大楞和梁頂之間再加一道（采用踏步式設置，交錯需超過兩根立桿）。模板支撐系統見圖2七、模板支撐17、系統驗收要求1、鋼管扣件進場后進行材料驗收，提供鋼管、扣件合格證。2、施工過程中：項目部管理人員、架子工組長同步檢查。3、施工完畢后，由公司技術安全部門、現場項目經理、安全員驗收。4、驗收標準：4.1按施工方案搭設。基礎回填土夯實系數不小于0.92，分層夯實厚度250mm，夯實不少于34遍；砼板厚不少于100mm，鋼筋網片合格。4.2立桿垂直度全高不大于30mm，位置準確。4.3梁、板底立桿扣件擰緊力矩4065Nm。4.4其他模板起拱、平整度等驗收內容由項目部質檢員按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）會同監理人員共同驗收。八、模板拆除1、梁模的側模在達到1.2mpa且保18、證棱角不受損害時，可先拆除外，其它模板拆除應在兩端樓梯砼強度達到100%以后再進行拆除。拆除時應按同條件養護試塊分別均達到100%，履行審批手續。2、拆除時先支的后拆，后支的先拆，先拆上部樓梯，后拆下部梁板，待外裝飾結束后拆落地架。3、模板拆除應連續拆完不間斷，逐塊拆除，不得大片撬落或拉倒。拆除的模板和支撐材料應向下傳遞或吊運，不得向下拋擲，并及時清運出場。4、拆除區應進行隔離，其它人員不得入內，拆除下方不得有人員通過。操作人員不得站在拆除模板的下方。5、拆除工具應放在工具袋內或系在身上，不得放置在操作面上。九、安全及應急措施1、作業人員佩戴好安全防護用品。2、支模前進行專項安全交底，并履行簽19、字手續。臨邊及操作平臺下未防護好時不得施工。操作面上應設置穩固的工作平臺。3、砼澆筑時，確保模板支架在施工中均衡受載，從中間向兩邊對稱均衡推進。4、搭接時，鋼管、鋼筋等材料不得在結構和施工面上集中堆放，宜少量分散吊運并立即分散到各施工部位。5、泵車下料時，宜采用汽車泵，不宜鋪設水平輸送管，以防產生水平推力使支撐移位。砼堆放高度不得高于板面100mm。6、施工作業不要聚集在一起，應分散作業。7、澆筑時應派專人看模和修復鋼筋。看模人員不得站在澆筑砼的下方，用強光手電照明監控支撐系統情況，包括梁板底和立桿是否位移下滑和出現異常情況。當出現異常情況和聽到異常響聲時，應立即通知暫停施工，并報告主管人員、20、監理，分析情況和排除險情并加固后再恢復施工。當情況危急時，應果斷通知施工作業人員應先撤離現場，再作具體分析和處理。8、施工人員上下應設木梯，人員撤離有快速穩固的通道。9、項目部接到異常報告時，應會同監理、業主進行分析，決定是否采取措施和如何采取措施，待隱患消除后才能繼續作業。10、一旦發生事故，應立即向上級報告，按安全應急預案搶救受傷人員，防止傷害擴大，并保護好事故現場。十、附件：模板支撐系統計算書 附錄一、200*470大梁模板支撐系統設計計算書梁底采用12厚多層板，板下用2根50*100方木。小橫桿間距280，大橫桿設于梁兩側支承小橫桿。梁底采用雙排立桿支承大橫桿，立桿排距800，立桿縱距21、820，水平縱橫拉桿步距1800，在梁下5001000設縱橫水平拉桿作加強。梁側板采用兩道鋼管水平撐或斜撐，間距820。1、荷載計算序號荷載名稱計算式值（KN/m）梁模板自重標準值0.3*（0.2+0.47*2）0.342砼自重標準值24*0.2*0.472.256鋼筋自重標準值1.524*0.2*0.470.143砼振搗荷載標準值（水平）2*0.20.4荷載組合一：由活荷載效應控制時：q1=(+)*1.2+*1.4=(0.342+2.256+0.143)*1.2+0.4*1.4 =2.741*1.2+0.56=3.85KN/m荷載組合二：由永久荷載效應控制時： q2=(+)*1.35+*0.22、7*1.4=(0.342+2.256+0.143)*1.35+0.4*0.7*1.4 =2.741*1.35+0.39=4.1 KN/mq2 q1 ， 故取q=q2=4.1 KN/m2、梁底多層板驗算多層板下2根方木，如圖：按簡支梁計算，簡圖如下：2.1底模多層板彎矩驗算：將梁縱向線荷載轉為橫向荷載q=4.1*1.0/0.2=20.5N/mmM=qL2/8=20.5*2002/8=102500Nmm=M/W=102500/24000=4.27N/mm210.32 N/mm2,滿足要求2.2底模多層板剪力驗算：荷載組合時不包括活荷載和荷載分項系數+=0.342+2.256+0.143=2.74123、KN/m=2.741N/mm將縱向線荷載轉成橫向線荷載q=2.741*1.0/0.2=13.71 N/mmmax=5qL4/384EI=5*13.71*2004/(384*4050*144000)=0.49mm=L/250=200/250=0.8mm, max, 滿足要求3、梁底木方驗算梁底2根木方，梁寬200，木方按100寬為計算單元鋼管小橫楞作為木方的支點，間距按最大280計算，并按三跨連續梁的計算簡圖如下：最不利荷載組合時的內力系數：Km=0.117,Kv=0.617,KW=0.9903.1木方彎矩驗算q=4.1*100/200=2.05 N/mmMmax=KmqL2=0.117*2.024、5*2802=18804 Nmm= Mmax/W=18804/83333=0.23 N/mm213 N/mm2 ,滿足要求3.2抗剪強度驗算=KvqL=0.617*2.05*280=354N=3/2bh=3*354/(2*50*100)=0.11 N/mm21.4N/mm2 ,滿足要求3.3撓度驗算（荷載不包括活荷載和荷載分項系數）+=2.741N/mmq=2.741*100/200=1.37 N/mmmax=KWqL4/100EI=0.99*1.37*2804/(100*9000*4166667)=0.02mm=L/400=280/400=0.7mm, max ,滿足要求4 梁底鋼管小橫桿驗25、算4.1彎矩驗算小橫桿間距為280，立桿橫距（排距）800，按最不利集中荷載的計算簡圖如下：小橫桿上的集中荷載P=4.1KN/m*0.28m=1.15KNMmax=PL/4=11.5*1000*800/4=230000 Nmm= Mmax/W=230000/4250=54.12N/mm2205 N/mm2 ,滿足要求4.2撓度驗算撓度計算不計活荷載及荷載分項系數+=2.741N/mmP=2.741*0.28=0.77KNmax=PL3/48EI=0.77*1000*8003/(48*206000*102000)=0.39mm=L/400=800/400=2mm max ,滿足要求5、梁側大橫桿26、驗算大橫桿承受小橫桿傳來的集中荷載，小橫桿間距為820/3=273，大橫桿跨度等于立桿縱距820，梁的線荷載為4.1KN/m，小橫桿荷載作用在兩根大立桿上，故：P=4.1*0.273/2=0.56KN計算簡圖如下：5.1抗彎驗算Mmax=Pa=0.56*1000*273=152880 Nmm= Mmax/W=152880/4250=35.97 N/mm2205 N/mm2 ,滿足要求5.2撓度驗算（不包括活荷載和荷載分項系數）P=(+)*0.273/2=2.741*0.273/2=0.374KNmax= Pa(3L34a2)/24EI=0.374*1000*273*(3*8203-4*273227、)/(24*206000*102000)=1.756*1011/(5.04*1011)=0.35mm=L/4=820/400=2.05mm max 滿足要求6、大橫桿兩端立桿承載力驗算大梁上的線荷載為4.1KN/M，立桿縱距為820，梁荷載由兩根立桿承擔立桿荷載N=4.1*0.82/2=1.68KN8KN 扣件抗滑滿足要求當立桿水平系桿步距為1800時，=0.481=N/A=1.68*1000/(0.481*397)=8.8N/mm2205 N/mm2 滿足要求結論：根據以上計算，模板設計完全滿足要求附錄二、100厚走道板模板支承系統設計計算書板底采用12厚多層板，多層板下用50*100方木立28、放作小楞，小楞間距205，鋼管立桿間距縱橫820mm。水平系桿間距1800。1、荷載計算序號荷載名稱計算式值（KN/m2）模板自重標準值0.30.3砼自重標準值24*0.12.4鋼筋自重標準值1.124*0.10.1124施工人員及設備荷載4.04荷載組合一：由活荷載效應控制時：q1=(+)*1.2+*1.4=(0.3+2.4+0.1124)*1.2+4*1.4 =2.8124*1.2+5.6=8.97KN/m2荷載組合二：由永久荷載效應控制時：q2=(+)*1.35+*0.7*1.4=2.8124*1.35+4*0.7*1.4 =3.80+3.92=7.72 KN/m2q1 q2 ， 故取q29、=q1=8.97KN/m22、底模多層板驗算2.1彎矩驗算按照簡支梁計算，多層板下木方間距為205施工荷載為均布荷載時，計算簡圖如下：此時線荷載q=q1*1.0=8.97*1.0=8.97KN/m=8.97N/mm最大彎矩M1=8.97*205*205/8=47121 Nmm施工荷載為集中荷載時（集中荷載按2.5KN驗算），計算簡圖如下：多層板自重線荷載設計值 q=0.066*1.0*1.2=0.08 KN/m跨中集中荷載設計值P=2.5*1.4=3.5KN此時最大彎矩M2=0.08*0.2052/8+3.5*0.205/4=0.1798KNM=179800Nmm由于M2M1 ,故多層板強度驗30、算采用M2=179800 Nmm=M/W=179800/24000=7.49N/mm210.32 N/mm2 滿足要求2.2 撓度驗算（不包括活荷載及荷載分項系數）荷載q=（+)*1.0=2.8124*1.0=2.8124KN/m=2.8124N/mm最大撓度max=5qL4/384EI=5*2.8124*2054/(384*4050*144000)=0.1mm=L/250=200/250=0.8mm max 滿足要求2.3剪應力驗算V=qL/2=8.97*205/2=919N=3V/2bh=3*919/(2*1000*12)=0.11 N/mm21.2 N/mm2 滿足要求3、板底50*1031、0方木驗算木方間距205，鋼管大楞間距8203.1彎矩驗算木方上施工荷載為線荷載時的計算簡圖如下：木方上的線荷載為：q=8.97KN/m2*0.205m=1.84KN/m=1.84 N/mm此時最大彎矩M1=qL2/8=1.84*8202/8=154652 Nmm木方上施工荷載為集中荷載時（集中荷載以2.5KN驗算），計算簡圖如下：木方自重線荷載設計值：q=0.03*1.2=0.036 KN/m跨中集中荷載設計值：P=2.5 KN*1.4=3.5KN此時最大彎矩值M2=0.036*0.82/8+3.5*0.82/4=0.72KNm =720000 Nmm由于M2M1 ,故木方彎矩應按M2驗算強32、度=M2/W=720000/83333=8.64 N/mm213 N/mm23.2剪應力驗算V= qL/2=1.84*820/2=754N=3V/2bh=3*754/(2*50*100)=0.23N/mm2=1.4 N/mm2 滿足要求3.3撓度驗算（荷載不包括活荷載和荷載分項系數）q=（+)*0.205=（0.3+4.44+0.21）*0.205=0.58N/mmmax=5qL4/384EI=5*0.58*8204/(384*9000*4166667)=0.09mm=L/400=820/400=2.05mm max 滿足要求4、鋼管大楞驗算4.1荷載計算序號荷載名稱計算式值（KN/m2）模板33、自重標準值0.30.3砼自重標準值24*0.12.4鋼筋自重標準值1.124*0.10.1124施工人員及設備荷載2.42.4荷載組合一：由活荷載效應控制時：q1=（+)*1.2+*1.4=(0.3+2.4+0.1124)*1.2+2.4*1.4 =2.8124*1.2+3.36=6.17 KN/m2荷載組合二：由永久荷載效應控制時：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=2.8124*1.35+2.4*0.7*1.4 =6.15KN/m2q1q2 ，故取q=q1=6.17KN/m2木方上的線荷載為：6.17*0.205=1.26 KN/m方木作用在鋼管大楞上的集中荷載為P=1.26*0.834、2=1.03 KN=1030N4.2、彎矩驗算鋼管大楞上承受木方傳來的集中荷載P，方木間距205，其計算簡圖如下：Mmax=PL/2=1030*820/2=422300Nmm= Mmax/W=422300/4250=99.36N/mm2205 N/mm2 滿足要求4.3撓度驗算（荷載不包括活荷載及荷載分項系數）P=（+)*0.205*820=(0.3+2.4+0.1124)*0.205*820=473Nmax=19PL3/384EI=19*473*8203/(384*206000*102000)=0.61mm=L/400=820/400=2.05mm max 滿足要求5、鋼管立桿穩定性驗算5.35、1荷載計算序號荷載名稱計算式值（KN/m2）模板自重標準值0.30.3砼自重標準值24*0.12.4鋼筋自重標準值1.124*0.10.1124施工人員及設備荷載1.01.0荷載組合一：由活荷載效應控制時：q1=（+)*1.2+*1.4=2.8124*1.2+1.0*1.4 =4.77KN/m2荷載組合二：由永久荷載效應控制時：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=2.8124*1.35+1.0*0.7*1.4=4.78KN/m2q2q1 ，故取q=q2=4.78KN/m25.2立桿荷載及扣件抗滑驗算立桿最大間距為820*600，每根立桿承受的荷載為4.78*0.82*0.6=2.35KN36、2.35KN8KN，故抗滑扣件滿足要求5.3立桿穩定性驗算當水平系桿步距為1800時，=0.481=N/A=2.53*1000/(0.481*397)=12.3 N/mm2205 N/mm2 滿足要求結論：此設計方案經以上驗算，完全符合要求附錄三樓梯模板支承系統設計計算書板底采用12厚多層板，多層板下用50*100方木立放作小楞，小楞間距200，擱置在大楞上；鋼管縱橫向立桿間距最大為710*800，水平縱橫拉桿設置：在28.97M梁下同梁同步設置，在28.97M梁頂設一道，梯板底設一道，28.97M梁頂與梯板底之間設一道，由于該道高度為01350，故采用踏步式設置，但交錯重疊拉結兩根立桿。1、37、荷載計算序號荷載名稱計算式值（KN/m2）模板自重標準值0.30.3砼自重標準值24*0.1854.44鋼筋自重標準值1.124*0.1850.21施工人員及設備荷載4.04荷載組合一：由活荷載效應控制時：q1=(+)*1.2+*1.4=(0.3+4.44+0.21)*1.2+4*1.4 =4.95*1.2+5.6=11.54KN/m2荷載組合二：由永久荷載效應控制時：q2=(+)*1.35+*0.7*1.4=4.95*1.35+4*0.7*1.4 =6.68+3.92=10.6 KN/m2q1 q2 ， 故取q=q1=11.54KN/m2由于樓梯為斜面，斜面面積大于水平投影面積，樓梯水平長238、340、高1350折成水平面荷載為：（23402+13502）1/22340=2700/2340=1.15q=1.15*11.54=13.27 KN/m2 作為荷載驗算2、底模多層板驗算2.1彎矩驗算按照簡支梁計算，多層板下木方間距按200計算施工荷載為均布荷載時，計算簡圖如下：此時線荷載q=q*1.0=13.27*1.0=13.27KN/m=13.27N/mm最大彎矩M1=13.27*200*200/8=66350 Nmm施工荷載為集中荷載時（集中荷載按2.5KN驗算），計算簡圖如下：多層板自重線荷載設計值 q=0.066*1.0*1.2=0.08 KN/m跨中集中荷載設計值P=2.5*1.39、4=3.5KN此時最大彎矩M2=0.08*0.22/8+3.5*0.2/4=0.1754KNM=175400Nmm由于M2M1 ,故多層板強度驗算采用M2=179800 Nmm=M2/W=175400/24000=7.31N/mm210.32 N/mm2 滿足要求2.2 撓度驗算（不包括活荷載及荷載分項系數）荷載q=（+)*1.15*1.0=（0.3+4.44+0.21）*1.15*1.0=5.69KN/m=5.69N/mm其中1.15系數為斜面折算成水平投影系數最大撓度max=5qL4/384EI=5*5.69*2004/(384*4050*144000)=0.2mm=L/250=200/240、50=0.8mm max 滿足要求2.3剪應力驗算V=qL/2=13.27*200/2=1327N=3V/2bh=3*1327/(2*1000*12)=0.17 N/mm21.2 N/mm2 滿足要求3、板底50*100方木驗算木方間距200，鋼管大楞間距8003.1彎矩驗算木方上施工荷載為線荷載時的計算簡圖如下：木方上的線荷載為：q=13.27 KN/m2*0.2m=2.65 KN/m=2.65 N/mm此時最大彎矩M1=qL2/8=2.65*8002/8=212000 Nmm木方上施工荷載為集中荷載時（集中荷載以2.5KN驗算），計算簡圖如下：木方自重線荷載設計值：q=0.03*1.2=041、.036 KN/m跨中集中荷載設計值：P=2.5 KN*1.4=3.5KN此時最大彎矩值M2=0.036*0.82/8+3.5*0.8/4=0.703KNm =703000 Nmm由于M2M1 ,故木方彎矩應按M2驗算強度=M2/W=703000/83333=8.44 N/mm213 N/mm23.2剪應力驗算V= qL/2=2.65*800/2=1060N=3V/2bh=3*1060/(2*50*100)=0.32N/mm21.4 N/mm2 滿足要求3.3撓度驗算（荷載不包括活荷載和荷載分項系數）q=（+)*0.2*1.15(斜面轉成水平面系數)=（0.3+4.44+0.21）*1.15*42、0.2=1.14KN/m=1.14N/mmmax=5qL4/384EI=5*1.14*8004/(384*9000*4166667)=0.16mm=L/400=800/400=2mm max 滿足要求4、鋼管大楞驗算4.1荷載計算序號荷載名稱計算式值（KN/m2）模板自重標準值0.30.3砼自重標準值24*0.1854.44鋼筋自重標準值1.124*0.1850.21施工人員及設備荷載2.42.4荷載組合一：由活荷載效應控制時：q1=（+)*1.2+*1.4=(0.3+4.44+0.21)*1.2+2.4*1.4 =4.95*1.2+3.36=9.3 KN/m2荷載組合二：由永久荷載效應控制時43、：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=4.95*1.35+2.4*0.7*1.4 =9.03KN/m2q1q2 ，故取q=q1=9.3KN/m2 , 乘以斜面轉化為平面荷載系數后，q=9.3*1.15=10.7 KN/m2木方上的線荷載為：10.7*0.2=2.14 KN/m方木作用在鋼管大楞上的集中荷載為P=2.14*0.8=1.712 KN=1712 N4.2、彎矩驗算鋼管大楞上承受木方傳來的集中荷載P，方木間距200，其計算簡圖如下：Mmax=PL/2=1712*800/2=684800Nmm= Mmax/W=684800/4250=161.13N/mm2205 N/mm2 滿足要44、求4.3撓度驗算（荷載不包括活荷載及荷載分項系數）P=（+)*0.2*800*1.15(斜面系數)=4.95*0.2*800*1.15=911Nmax=19PL3/384EI=19*911*8003/(384*206000*102000)=1.1mm=L/400=800/400=2mm max 滿足要求5、鋼管立桿穩定性驗算5.1荷載計算序號荷載名稱計算式值（KN/m2）模板自重標準值0.30.3砼自重標準值24*0.1854.44鋼筋自重標準值1.124*0.1850.21施工人員及設備荷載1.01.0荷載組合一：由活荷載效應控制時：q1=（+)*1.2+*1.4=4.95*1.2+1.0*45、1.4 =7.34KN/m2荷載組合二：由永久荷載效應控制時：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=4.95*1.35+1.0*0.7*1.4=7.66KN/m2q2q1 ，故取q=q2=7.66KN/m2 , 乘以斜面轉化為平面荷載系數后，q= 7.66*1.15=8.81 KN/m25.2立桿荷載及扣件抗滑驗算立桿最大間距為710*800N=8.81*0.71*0.8=5KN8KN，抗滑扣件滿足要求5.3立桿穩定性驗算當水平系桿步距為1800時，=0.481=N/A=5*1000/(0.481*397)=26.2 N/mm2205 N/mm2 滿足要求結論：此設計方案經以上驗算，完全符46、合要求附錄四 支撐立桿豎向荷載值計算一、軸右側第一排和軸左側第一排立桿，各3根，需承受兩次共3根大梁澆筑的荷載和樓梯平臺板的荷載，采用3根大梁立桿豎向承載力和樓梯平臺板荷載疊加：立桿總承載力為：1.68KN*3+2.35=7.39KN二、軸右第二排1/9軸立桿，共16根，考慮承受28.97M大梁及樓梯荷載，采用梁立桿和樓梯立桿豎向荷載力疊加：1、200*470大梁立桿N1=1.68KN,樓梯立桿N2=5KN2、立桿上總豎向承載力N=N1+N2=1.68+5=6.68KN三、1/9軸1/13軸交軸上（北）及1/9軸1/13軸交軸下（南）立桿荷載，只考慮承受大梁荷載立桿上總豎向承載力N=1.68K47、N四、1/9軸1/13軸交軸軸內立桿，共12根，考慮承受28.97M大梁及走道平板荷載，采用梁立桿和平臺板立桿豎向承載力疊加：1、200*470大梁和200*300大梁N1=1.68KN，平臺板立桿N3=2.35KN2、立桿最大受力為1.68*2+2.35=5.71KN五、1/13軸軸，同1/9軸立桿，共12根。六、綜上所述：立桿上部豎向荷載值按最大值N=7.39KN考慮，設計下部落地架時另加上架體自重。附錄五、地基承載力驗算1、地基做法：本工程在開挖地下室時，部分土方已開挖。為防止局部下沉，將土方挖至下部自行車坡道的墊層底3.07M位置，利用基礎持力層1號粘土層作支撐面，在其上澆筑100厚C48、20砼，內配6150雙向鋼筋，頂標高為2.97M，基礎出外立桿200mm，在軸軸至墻邊。2、按附錄四計算，立桿最大豎向承載力為7.39KN，所有立桿按7.39KN計算。3、立桿自重計算：根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ1302001附錄A表A-1數據，當步距為1.35M（本工程實際按1.45M設置，見附圖3），縱距為1.2M（本工程立桿縱距最小為0.55M，見平面圖）的雙排腳手架，每米立桿自重為0.1379KN，每根立桿最高為30.42M+2.97M+1.2M（防護欄高度）=34.59M。立桿縱距增加系數 1.2M/0.55M=2.18立桿自重gk=0.1379KN/m*34.549、9M*2.18=10.4KN4、立桿最大壓力計算：上部施工的最大荷載為7.39KN，每根立桿最大壓力為10.4+7.39=17.79KN5、承壓面積：由于采用鋼筋砼整板，其面積為：（2.15+0.2*2）*（11.80.1*2）+2.8*0.28=2.55*11.6+0.728=29.58+0.728=30.3M26、承載力計算：6.1按地質勘探報告，土持力層為1號粘土層，fak=240KPa，鋼筋砼面折減系數為1.0，則地基總承載力為：240*1.0*30.3=7272KN6.2立桿總計為68根，總壓力為：68*17.79KN=1210KN7272KN 故地基承載力滿足要求7、基礎平面圖如下：十一、附圖1、 15#、19#樓消防通道梁板樓梯支撐平面圖（軸線號為15#樓）2、圖一：梁板支撐示意圖3、圖二：樓梯模板支撐示意圖4、圖三：南北立面垂直剪刀撐布置圖5、圖四：橫向4道垂直剪刀撐布置圖