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1、腳手架施工專項方案目錄1工程概況2編制依據3施工計劃4施工工藝5施工安全保證措施6、計算書一、工程概況1、橋梁上部構造本合同段所在區域溝谷眾多，相對高差較大，橋梁較多，墩柱較高。主線大部分橋梁平面處于曲線半徑4004000m的曲線段，墩高30m以內。在橋型方案選擇時，除受地形或被交路交角限制處采用大跨徑結構外，一般大橋采用結構連續體系，中、小橋梁采用簡支體系，橋面連續的原則。本合同段橋梁無特殊要求時，橋梁上部結構均推薦采用經濟的預制標準化、裝配化程度高的中小跨徑結構，注重墩高與跨徑的協調，以降低工程造價、縮短建設工期。經技術經濟比較并結合其它已建項目的工程經驗，一般按如下原則選擇上部構造跨徑：2、墩高20m以下時，優先選擇20m跨徑預應力混凝土T形梁；墩高40m以下時，優先選擇30m跨徑預應力混凝土T形梁；根據實際情況，橋梁上部構造主要采用L=16m空心板及L=20m、30m預應力混凝土T梁；當橋梁跨越已建成原半幅高速跨徑受控時，采用40m預應力混凝土T梁。為改善行車條件，使行車平穩舒適，混凝土T梁橋梁均采用先簡支后結構連續體系。2、橋梁下部構造本合同段地形相對高差較大，橋梁墩柱高度變化較大。橋墩視上部構造型式及橋墩高度采用雙柱式墩、Y型墩及空心薄壁墩型式。對于30m跨徑以下的橋梁，當橋墩高度在30m以下時，考慮到施工方便，一般采用雙圓柱式墩,橋墩高度超過30m時采用Y型墩及空心薄壁墩3、；所選橋墩的型式和結構尺寸以滿足強度及穩定性要求為原則，墩身的水平力按集成剛度法計算。因本合同段橋梁縱、橫地面線大部分處于較陡地段，為保證橋梁安全，陡坡段橋臺基本深入挖方地段一定安全距離，以防止路基邊坡坍塌對橋梁安全造成影響。同時為避免橋臺處的大量開挖，大部分挖方地段橋臺采用樁柱埋置式臺，其余地段橋臺根據地質、填土高度等因素，分別采用樁柱埋置式臺、肋板臺、重力式臺。本合同段橋梁基礎根據地質情況，本路段橋梁下部采用鉆（挖）孔樁基礎，樁徑依據樁頂反力、地質情況和施工方案確定。二、編制依據（1）建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；（2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；（4、3）鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規范DG/TJ08-016-2004；（4）施工組織設計及施工圖紙三、施工計劃1、2013年8月1日開工至2014年9月10日完工2、設備配置我部加大對人員、設備的投入，并且明確各級管理負責人，做到分工明確，責任明確。2.1腳手架構配件的質量標準（1）鋼管：鋼管一般采用外役48mm，壁厚3.5mm的3號鋼焊接鋼管，其化學成份與機械性能符合國家標準碳素結構鋼（GBT700）的要求。立桿、縱向水平桿（大橫桿）的鋼管長度一般為46m，橫向水平桿（小橫桿）一般為1.92.3m。鋼管應涂防銹漆。（2）扣件：扣件應符合鋼管腳手架扣件（GB158311995）的規定。扣5、件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷?？奂c鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要小于5mm。（3）腳手板；鋼腳手板一般用厚為2mm的鋼板壓制而成，其表有均勻分布的防滑孔，板長24m，寬250mm，木腳手板一般用杉木或松木制成，板長36m,寬不小于150mm。（4）腳手架的用途及極限荷載值腳手架用途分砌筑腳手架、裝修腳手架和防護用腳手架，其外圍滿掛密網封閉。腳手架荷載：結構架為3KNm2，裝修為2KNm2。腳手架的設計計算（見附頁設計計算書）。四、施工工藝（一）腳手架搭設方法：1.搭設順序：基礎為200厚素砼散水坡，放置底座（立桿下厚50實木板連貫設置），自角部起依次向6、兩邊豎立底立桿，底端與縱向勢地桿扣件固定后，裝設橫向掃地桿，并也與立桿固定，每邊豎起34根立桿后，隨即裝設第一步縱向平桿（與立桿扣接固定）和橫向平桿（小橫桿、靠近立桿并與縱向平桿扣接固定）。校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，按4555Nm力擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一部架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍構造質量，嚴格確保設計要求和構架質量，設置連墻件。按第一步架的作業程序和要求搭設第二步、第三步隨搭設過程及時裝設連墻件和剪刀撐，裝設作業層間橫桿、鋪設腳手架板和裝設作業層欄桿、擋腳板及密目網全封閉。2.構造要求：（1）立桿：立桿間距選用1.50m，允許7、搭設偏差5mm，立桿垂直允許搭設偏差10cm。（2）掃地桿設置墊板往上20cm處，設置掃地桿，掃地桿采用對接接長。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10cm。（3）橫桿間距、平整度橫桿步距采用1.05m，用對接方法接長，一根橫桿兩端的高差，不能超過2cm，縱向水平桿全長平整度不超過10cm。（4）立桿、橫桿接頭的詳細做法：立桿上對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿的接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的13?？v向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水8、平桿的跨中。3.架體與建筑結構拉接要求：（1）構造形式：采用剛性連接方式，連墻體桿用兩根50cm短管用直角扣件中間固定于墻體上。（2）布置要求：連墻桿在垂直間距不應大于4m，水平間距不大于6m的位置上設置，設置時盡量靠近主節點，偏離主節點的距離不應大于30cm。必須在底部第一根縱向水平桿處開始設置，布設形式可以采用花排，也可以采用并排，宜先采用花排。門窗洞口采用短向拉接，鋼管長度過門窗洞口邊緣250mm以上。4.剪刀撐的搭設方法：在建筑物四周轉角處，必須要設置剪刀撐。每道剪刀撐跨越立桿的根數宜在57根之間,每道剪刀撐的寬度不應小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間，由底至頂連9、續設置，剪刀撐沿縱向連續設置。剪刀撐斜桿應在旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端，或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于15cm。剪刀撐接長采用搭接接長，搭接長不小于80cm，用3個扣件等距布置，扣件扣在鋼管端頭處小于10cm處。剪刀撐下端一定要落地。5.小橫桿的設置：每一主節點必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上部，端頭個處伸出長度不小于10cm，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于15cm。雙排架中靠墻一側的外伸長度不應大于50cm。6.腳手板的防護欄桿：腳手板一般應設置在3根小橫桿上，要鋪滿、鋪嚴密，在兩側設置180mm以上高腳板，操作層上部護身欄桿1.2m10、高，下部護身欄桿距踢腳板0.6m處。7.腳手架體與建筑物之間封閉辦法：7.1xx網垂直封閉：（1）密目網貫穿試驗：密目網要四證齊全，要有阻燃性能，其續燃、阻燃時間均不得大于4s。要符合GB16909的規定。每10cm10cm=100cm2的面積上有2000個以上網目。（2）密目網貫穿試驗：做耐貫穿試驗時，將網與地面成30夾角拉平，在其中心上方3m，用5Kg重的鋼管（管徑4851mm）垂直自由落下，不穿透即為合格產品。（3）密目網的綁扎方法：用系繩將密目網綁扎至立桿或大橫桿上，使網與架體牢固的連接在一起。系繩的材質應符合GB16909的規定。7.2兜網封閉：用大眼安全網（平網）將腳手架與建筑物之11、間封閉起來，每隔10m封閉一道。8.腳手架的上下通道：腳手架體需要設置安全馬道，馬道寬度不小于1m，馬道坡度以1：3（高：長）為宜；馬道的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理，立面設剪刀撐；人行斜道小橫桿間距不超過1.5m；馬道上滿鋪腳手板，板上釘防滑條；設置護身欄桿，上部護身欄桿1.2m，下部護身欄桿距腳手板0.6m。（二）、腳手架的卸料平臺：腳手架的卸料平臺上面要掛牌表明控制荷載并嚴格按照搭設方案施工。（三）、腳手架搭設質量要求：（1）立桿的垂直偏差：搭設高度H25m時，同偏差不大于H200，且不大于100mm；橫向偏差不大于H400，且不大于50mm。（2）縱向水平桿水平12、偏差不大于總長度的1300，且不大于20mm；橫向水平桿水平偏差不大于是10mm。（3）腳手架步距、立桿橫距偏差不大于20mm，立桿縱距偏差不大于50mm。（4）扣件堅固力宜在4555Nm范圍內，不得低于或高于60Nm。（5）連墻點的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。（6）同一層各挑梁上表面之間的水平誤差不大于20mm。且應視需要在其間設置整體拉結構件，以保護整體穩定。（四）、腳手架的使用規定：（1）作業層每1m架面上施工荷載不得超過以下規定值，結構腳手架3KN/m2；裝修腳手架2KN/m2。（2）在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼3層，砂漿和容器總重不得大于1.5KN；施工設備單重不13、得大于1KN，使用人力在架上般運和安裝的構件的自重不得大于2.5KN。（3）在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架上員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。（4）作業人員在加上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單場塊腳手板以增加操作高度。（5）在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連續堅固件和連墻體。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。（6）工人在加上作業中，就注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞，閃推和落物。嚴禁在架上14、戲鬧和坐在欄桿上告等安全處休息。（7）人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通道，嚴禁攀援腳手架上下。（8）在作業中，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后者能恢復正常作用；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。（9）在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去，在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。（五）、腳手架的交底與驗收：腳手架必須嚴格按照施工方案搭設，要有嚴格的技術交底，對詳細部位要有節點構造詳圖，操作人員必須嚴格15、執行，所有偏差數值必須控制在允許范圍內。要由專門人員對已搭設好的腳手架按照設方案進行驗收，驗收時要有量化內容，如橫、立桿間距數值，立桿的垂直度，橫桿的平整度等都應詳細記載在驗收記錄中，不能簡單的用符合要求來代替。（六）、腳手架的拆除方法腳手架拆除前應制定施工方案，包括拆除架的步驟和方法、安全措施等。拆除順序應遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原則，即先拆欄、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后小橫桿、大橫桿、立桿等；并按一步一清原則依次進行，禁止上下同時進行拆除工作。拆架子的高空作業人員應戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋上架作業，周圍設圍護欄桿或豎立警戒標志并有專人指揮，以免發生傷亡事故。拆除順序自上而下進16、行，不能上下同時作業。連墻點必須與腳手架同步拆除，不允許分段、分立面拆除，拆下的扣件和配件應及時運至地面，嚴禁高空拋擲。（七）、腳手架搭設時注意事項：（1）外徑48mm與51mm的鋼管嚴禁混合使用。（2）主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。（3）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（4）對接扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全。（5）不腳手架外側遇有主低壓電線時，而且外側邊緣距外是架空線路外側邊絲的安全距離小于規范規定時，應做專門外電防護方案，并嚴格執行。（6）上架作業人員17、必須持證上崗，戴安全帽，系安全帶。（7）嚴格按搭設方案施工，連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩步。（8）在搭設過程中，應注意調整整架的垂直度，一般通過調整連墻撐的長度來實現，但最大允許偏差100mm。（9）廠房獨立柱結構施工時，柱與柱間也應采用腳手架聯通，以增強架體的穩定性及便于各工種的施工。（八）、腳手架的維護與管理：（1）使用完畢的腳手架應及時回收入庫、分類存放。露天堆放時，場地應平整，排水良好，下設支墊，并用苫布遮蓋。配件，零件應存放在室內。（2）凡彎曲、變形的桿件應先調直，損壞的構配件應修復，方能入庫存放，否則應更換。（3）要定期對腳手架的構配件進行除銹、防銹處理，凡濕度較大的地18、區（大于75）。每年應涂刷防銹漆一資，一般應兩年涂刷一次?？奂坑?。螺栓宜鍍鋅防銹。（4）工具式腳手架，在拆除后需要及時進行維修保護，并配套存放。（5）腳手架使用的扣件、螺母、墊板、插銷等小配件極易丟失，在支搭時應將多余件及時回收存放，在拆除亦應及時檢收，不得亂扔亂放。（6）建立健腳手架工具材料的領發、回收、檢查、維修制度，按照誰使用，誰維修、誰管理的原則，實行限額領用或租賃方法，以減少丟失和損失。五、施工安全保證措施1、搭拆腳手架必須由經安全技術教育的架子工承擔，并經常進行體格檢查，凡患有高血壓、心臟病等不適應高空作業者，不得上腳手架操作。2、搭拆腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶，19、工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。3、搭設腳手架起步時，應設臨時剪刀撐及臨時拋撐，搭設中要隨時按規定做好腳手架與主體結構的拉撐工作和鋪好腳手笆，同時應設一道隨腳手架搭設高度提升的安全網。4、吊運腳手笆及腳手架鋼管等須用專用的保險吊鉤，鋼管嚴禁單點起吊，要堆放平穩，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。5、遇有惡劣氣候（如風力在六級以上）影響施工安全時，不得進行高空腳手架搭拆工作。6、嚴禁在腳手架上堆放鋼模板、木料及施工多余的物料等以確保腳手架暢通和防止超荷載。（一）、安全生產目標本合同段以施工安全為本標段的重點控制對象，項目部將嚴格遵守各項安全操作規程，文明施工，嚴格管理，具20、體安全生產目標為：（1）、事故負傷頻率控制在0.61.0以內。（2）、重大傷亡事故為零。（3）、xx火災、物體打擊等重大事故。（4）、沒有員工和社會相關方面重大投訴。（二）、安全生產管理體系項目部建立以項目經理為第一安全責任人的安全生產管理體系，安全生產管理網絡分布到各個分部、分項工程和下屬作業班組，嚴格安全管理，做到“橫向到邊，縱向到底”，達到一級抓一級，一級保一級，全面安全控制目標，以確保本工程各個工序、各個環節的安全施工。項目部設有安全部，項目部配備持證專職安全員3名，協作工隊配備現場安全員2名。（三）、應急預案為快速、及時、妥善地處理項目重大生產安全事故，做好預防和應急救援工作，最大限21、度地減少事故造成的生命和財產損失，按照國家有關法律法規和企業管理規定的要求，結合項目實際，制定應急預案。堅持“安全第一，預防為主”的方針，做到以人為本，采取切實可行的緊急措施，建立統一協調、職責明確、運轉有序、反應迅速，處置有力的應急救援體系，最大限度的減少事故損失。在梁板預制與安裝施工中項目部制定的安全應急預案如下：1、應急救援組織機構組長：xx副組長：xx組員：劉興元xxxx2、應急救援實施程序A、報告B、保護事故現場C、現場緊急救護和緊急救險D、善后處理3、應急救援措施、準備了各種應急工具，每個墩柱施工處配備絕緣鞋、工具車、安全帶、安全帽、安全網，臨時救護擔架及常用的救護藥品。、與就近醫22、院聯系，在第一時間趕到現場。、現場施救組工作人員應本著“救人高于一切”的原則，積極救治死傷人員，最大限度地減少傷亡和損失。、應當根據應急處理工作需要，調集項目部3輛辦公車和施工現場的工具車，保證應急處理急需，為應急處理人員提供時間保障。、險情發生后要做到不慌不亂，穩定思想，維護正常生產秩序。、項目部設立安全專項應急處理資金。、不聽從現場指揮或延誤搶救時間的，造成責任事故及經濟損失的，將依法追究有關責任人的責任，情節嚴重的將移交司法機關。4、應急救援注意事項事故發生時，重傷員運送使用擔架，腹部創傷及背柱損傷者，應用臥位運送；胸部傷者一般取半臥位，顱腦損傷者一般取仰臥偏頭或則臥位，以免嘔吐誤吸。注23、意保護好事故現場，便于調查分析事故原因。（四）、xx技術交底1、項目經理部安全技術交底（1）、交底組織：由安全負責人向工地安全員和班組工人交底。（2）、交底重點：、施工操作方法，對不同工種要分別交底，施工順序和工序間的穿插、銜接要詳細說明。、新結構、新材料、新工藝的操作工藝。、雨季施工措施及在特殊施工如高空施工中的操作方法與注意事項、要點等。（3）、班組長應結合具體施工任務討論落實，弄清關鍵部位，質量要求，安全施工和操作要點，然后分工明確作業工人任務和相互配合關系，建立責任制，確定保證措施，保證順利地完成任務。2、交底方法技術交底可以采用會議形式，文字圖像形式，甚至示范操作形式，視施工復雜程度24、和具體交底內容而定。各級技術交底應有文字記錄，關鍵項目，新技術項目應作文字交底。六、腳手架工程計算書（一）、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18 m，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻xx為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為483.2；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳25、手架；同時施工層數:1層；3.風荷載參數本工程地處天津市，基本風壓0.50 kN/m2；風荷載高度變化系數z為1.21，風荷載體型系數s為1.00；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.xx荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.035；腳手板鋪設總層數:4；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):90.00；立桿基礎底26、面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。（二）、大橫桿的計算:1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035 kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；xx荷載的設計值: q1=1.20.035+1.20.105=0.168 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0.98 kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?27、跨中最大彎距為M1max=0.080.1681.52+0.100.981.52=0.251 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max= -0.100.1681.52-0.1170.981.52=-0.296 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.251106,0.296106)/4730=62.579 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為= 62.579 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：xx荷載標準值: q1= P1+P2=0.28、035+0.105=0.14 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m；最大撓度計算值為：= 0.6770.1415004/(1002.06105113600)+0.9900.715004/(1002.06105113600) = 1.705 mm；大橫桿的最大撓度1.705 mm小于大橫桿的最大容許撓度與10 mm，滿足要求?。ㄈ⑿M桿的計算:1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中29、荷載的設計值: P=1.2(0.053+0.158)+1.41.05 = 1.723kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax= 1.20.0351.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax= 1.723；最大彎矩 M= Mqmax+ Mpmax= 0.609 kN.m；最大應力計算值=M /W =0.609106/4730=128.712N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力=128.712 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205 N/mm2，滿足要求30、！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=50.03510504/(3842.06105113600) = 0.024 mm；大橫桿傳遞荷載 P =p1+p2+Q =0.053+0.158+1.05=1.261kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=1260.61050(310502-410502/9)/(722.06105113600) = 2.213 mm；最大撓度和=qmax+pmax= 0.024+2.213 = 2.237 mm；小橫桿的最大撓度為2.231、37 mm小于小橫桿的最大容許撓度與10 mm,滿足要求?。ㄋ模?、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。 R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1= 0.0351.5；小橫桿的自重標準值: P2= 0.035；腳手板的自重標準值: P3= 0.31.05；活荷載標準值: Q = 21.05；荷載的設計值: R=1.2(0.053+0.019+0.236)+1.41.575=2.532、75 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（五）、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1= 0.1248+(1.5018.00 = 2.777kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3= 0.154；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/33、m2 NG4= 0.0051.518 = 0.135 kN；經計算得到，xx荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4= 4.577 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 21.051.5；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo= 0.45 kN/m2； Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.206； Us-風荷載體型系數：取值為1；經計算得到，風荷載標準值 W34、k= 0.70.451.2061 = 0.38 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.577+ 1.41.575= 7.698 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ= 1.24.577+ 0.851.41.575=7.367 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw= 0.851.4WkLah2/10 =0.8501.40.381.51.82/10 = 0.22 kN.m；（六）、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 7.6935、8 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；= 1.5；計算長度,由公式 lo= kh 確定：l0= 3.118 m；長細比 Lo/i = 196；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i的計算結果查表得到：= 0.188；立桿凈截面面積： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；= 7698/(0.188450)=90.991 N/mm2；立桿穩定性計算= 90.991 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設36、計值：N = 7.367 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；= 1.5；計算長度,由公式 l0= kuh確定：l0= 3.118 m；長細比: L0/i = 196；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i的結果查表得到：= 0.188立桿凈截面面積： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；=7367.13/(0.188=133.531N/mm2；立桿穩定性計算= 133.531 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2，滿足要求?。ㄆ撸⒆畲蟠钤O高度的計算:構配件37、自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K= NG2+NG3+NG4= 1.8 kN；活荷載標準值：NQ= 1.575 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk= 0.125 kN/m；Hs=0.1884.510-4205103-(1.21.8+1.41.575)/(1.20.125)=86.659 m；s等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 86.659 /(1+0.00186.659)=79.748 m；H= 79.748和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為18m，小于H，滿足要求！構配件自重標準值產生的38、軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K= NG2+NG3+NG4= 1.8 kN；活荷載標準值：NQ= 1.575 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk= 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw/(1.40.85)=0.22 /(1.40.85) = 0.185 kN.m；Hs=( 0.1884.510-4205103-(1.21.8+0.851.4(1.575+0.1884.51000.125)=62.628 m；s等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 62.628 /(1+0.00162.628)=58.937 m；H= 58.939、37和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為18m，小于H，滿足要求?。ò耍?、連墻件的穩定性計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl= Nlw+ N0風荷載標準值 Wk= 0.38 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw= 16.2 m2；0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw= 1.4WkAw= 8.616 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl= Nlw+ N0= 13.616 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf=Af其中-軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i 40、=的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf= 0.9494.510-4205103=87.545 kN；Nl= 13.616 Nf= 87.545,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl= 13.616小于雙扣件的抗滑力16 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖（九）、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值:fg= fgkkc= 90 kPa；其中，地基承載力標準值：fgk= 90 kPa；腳手架地基承載力調整系數：kc= 1；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =38.489 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 7.698 kN；基礎底面面積：A = 0.2 m2。p=38.489 fg=90 kPa。地基承載力滿足要求！