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76. 安全操作注意事項 77. 安全保證目標及組織措施 108. 安全生產保障機構及體系 139. 附件1：抱箍施工安全計算書 1410. 附件2：腳手架安全計算書 18商洛市環城北路工程六號大橋橋墩施工安全專項方案1工程簡介商洛市環城北路工程六號大橋為雙向分離式預應力結構，左右線各為15*30m連續T梁結構，橋長461m。橋梁主墩高度小于30米為1.8米的圓柱墩，主墩高度小于35米為2米的圓柱墩；墩高度大于35、5米為鋼筋砼薄壁空心墩、墩身為2.4*7.0m的矩形薄壁截面、壁厚為0.5 m。主墩砼標號C35（薄壁墩C40）,大橋橋墩采用無支架施工。2橋墩施工技術2.1柱墩施工本標段橋墩施工采用外加工定型整節柱型鋼模，每塊模板面積大于10m2，砼由拌合站集中拌合，砼罐車運輸至現場用吊車吊斗送入模分層進行澆筑，澆筑前檢查模板的豎直度符合規范要求。砼澆筑分層連續澆筑，每層30cm，砼振搗采用插入式振搗棒振搗，每層振搗應插入前一層砼，以保證新澆砼與先澆砼結合良好。澆筑結束后12小時內進行灑水養護，保持模板及砼面濕潤，拆模后及時用塑料薄膜包裹養生，養護時間不少于7天。本橋墩施工過程墩身穩定性的保證,是關系到結構6、整體的受力和質量，是整個工程難點、重點。主要采取以下措施：墩身縱向穩定措施：同一組墩高度間隔5m設拉線，至少兩道，用地錨固定于地面上。2.2空心薄壁墩施工本標段的空心薄壁墩施工最大墩高約37m，采用翻模法施工，每層模板4.5米。模板使用大面積組合鋼模組成，模板之間采用螺栓連接，為保證人員施工方便，模板上安裝操作平臺，模板安裝及拆卸靠吊車來完成。鋼筋加工在鋼筋場內進行，現場綁扎。鋼筋的垂直運輸由吊車完成。第一級砼澆筑完成，強度達到2.5Mpa后進行鑿毛處理，并綁扎第二級墩身鋼筋。用一級頂部50cm處預留孔支的鋼棒和槽鋼作為支撐，支立第二級模板，澆筑第二級混凝土。如此循環，完成全部墩身砼施工。2.7、3蓋梁（墩柱系梁）施工本標段蓋梁模板采用外加工組合鋼模，整體性澆筑施工，施工前在墩柱上安設抱箍后搭設施工平臺進行蓋梁施工。抱箍支撐系統在墩柱頂部安裝鋼抱箍，抱箍高度80cm,厚度8mm,內徑小于墩柱直徑1cm,每抱箍1“耳朵”上設置2排M24高強螺栓，每排6孔，每抱箍設兩個“耳朵”，共計4排螺栓，24孔。在外露的鋼抱箍“耳朵”緊貼柱外壁兩側各固定與蓋梁（系梁）等長、兩個25槽鋼焊接成高25cm的異型鋼材，在異型鋼材頂部垂直于蓋梁的長向固定長2.5的16的槽鋼，間距布置為120cm。在施工平臺上鋪設底模然后綁扎鋼筋，然后安裝側模后澆筑混凝土。其中砼澆注完成后，初凝前及時進行二次收漿，防止蓋梁產生8、收縮裂縫.適時覆蓋灑水養生，拆模后采用塑料薄膜包裹養生。抱箍安全計算見附件1。3.操作腳手架為方便混凝土澆筑及上層鋼筋、模板安裝，在柱墩及薄壁墩施工時候外部搭設雙排腳手架，腳手架上部設工作平臺，工作平臺鋪設6cm厚木板，外圍欄圍掛安全網。欄桿下層兜掛安全網。人員上下通過腳手架爬梯，爬梯的搭設利用操作腳手架立桿、每隔30cm搭設一道橫桿。操作腳手架搭設示意見下圖。操作腳手架搭設構造要求按照碗扣式腳手架搭設規程執行，采用483.5鋼管。橫桿步距1.8米，排距0.85米，跨距1.5米；每2個步距腳手架增加與墩柱增加抱箍連接作為連墻件；薄壁墩預埋鋼管連墻件。 腳手架安全驗算見附件24.材料運輸鋼筋和混9、凝土等施工用材料采用汽車吊吊裝運輸。本項目最高為空心薄壁墩高度37米，查吊車性能表及根據現場實際情況由以下公式計算可起吊高度：L2=(R+x)2+(H+3.55H/R)2式中L=吊車臂長，單位：米R=最小回轉半徑，單位：米R=吊裝墩柱高度，單位：米X=橋墩吊運施工寬度，薄壁墩取03.55米25T吊車最大回轉半徑按13.75米計算，加副臂長39米、外沿最大起吊高度計算可達到27米、最小回轉半徑時起吊高度35.9米，查回轉半徑14米時最大起重量2.9T可滿足使用要求。50T吊車最大回轉半徑14.25米，加副臂長56.2米、外沿最大起吊高度計算可達到40.8米、最小回轉半徑時起吊高度55.1米，查回10、轉半徑16米時最大起重量3.9T可滿足使用要求。因此施工現場采用25T吊車和50T吊車配合使用。人員、設備施工作業遵循建筑施工高處作業安全技術規范及汽車吊操作規程。5.危險源及傷害類型墩柱施工存在危險源主要有以下幾類：危險部位及危險源事故及傷害類型控 制 措 施高處作業高處墜落1、 “三安”（安全網、安全帶、安全帽）設施、用品齊全并符合規定要求。2、 臨邊、臨口防護設施符合規定并性能可靠。3、 設置警示標志并現場監護。交叉作業物體打擊1、 交叉作業人員時佩帶好個人防護備品。2、 采取隔離措施并牢固可靠。3、 設置警示標志并現場監護。混凝土提升設備物體打擊1、 安全網封閉。2、 車輛和材料放置牢11、固。3、 操作設備人員持證上崗。混凝土提升設備高處墜落1、 1、提升設備嚴禁人員上下。2、 2、裝卸材料等設備停穩，安全裝置設好后進行。3、 3、接料口必須設置防護欄桿。4、 4、設置警示標志。模 板安裝拆除高處墜落1、 人工拆除2米以上的模板必須搭設作業平臺、張掛安全網。2、 個體安全防護用品正確佩帶。3、 劃定作業區并設置警示標志。6.安全操作注意事項為保證墩柱施工安全，著重注意以下安全操作事項6.1、高處作業穿軟底防滑鞋，作業工人上下的爬梯、踏板做到牢固、可靠。6.2、高處作業遇有架空輸電線路時，與電線路保持規定的安全距離電壓kv安全距離m1115204060110220沿垂直方向1.512、3.04.05.06.0沿水平方向1.01.52.04.06.0當保持安全距離有困難時，采取停電或可靠的安全防護措施。6.3、手持式電動工具，應按規定加設漏電保護器。6.4、模板就位后，立即用撐木等固定其位置，以防傾倒砸人。6.5、用吊機吊模板合縫，起吊時，拴好溜繩，模板底端用撬棍等工具拔移，不得徒手操作。6.6、立高橋墩的墩身模板過程中，安裝模板的作業人員系好安全帶，并拴于牢固地點。6.7、用吊斗澆筑混凝土，吊斗提降，設專人指揮；升降斗時，下部的作業人員遠離，上部人員不得身倚欄桿推吊斗，吊斗嚴禁碰撞模板和腳手架。6.8、拆除模板前先用吊機將模板勾住，劃定禁行區，嚴禁非施工人員通過。6.9、夜13、間施工保障足夠的照明。在人員上下及運輸過道上，均設置固定的照明設施。照明設備使用36V以下的安全電壓；6.10、用電線路架設符合規定要求，配電箱和閘刀盒應上鎖，室外配電箱和閘刀盒采取良好的防護措施。6.11、施工負責人專人指揮施工車輛，杜絕一切施工車輛亂停亂放，消除一切安全隱患。6.12、專職安全員發現存在安全隱患后，立即采取措施消除隱患，必要時暫停施工，同時上報安全檢查工程師處理。6.13、遵守鋼筋加工安全技術規程（1）鋼筋切割機在運轉中，嚴禁用手直接清除切刀附近的斷頭和雜物。鋼筋擺動周圍和切刀附近，非操作人員不得停留。（2）鋼筋彎曲機作業中，嚴禁進行更換芯軸，銷子和變換角度以及調速等作業，14、亦不得加油或清掃。（3）嚴禁在彎曲鋼筋的作業半徑內和機身不設固定銷的一側站人。（4）轉盤換向時，必須停穩后進行。（5）鋼筋調直及冷拉場地應設置防護擋板，作業時，非作業人員不得進入現場。6.14、焊工穿戴防護衣具，操作時戴防護面罩，站立在方木上；焊機接地，接焊導線及焊鉗連接導線處，絕緣可靠，大量焊接時，焊接變壓器不得超負荷，升溫不超過60。6.15、振動器作業人員施工前先檢查電源線路是否良好，電纜架空，機械運轉是否正常，不能硬拉電線，更不能在鋼筋和其他銳利物上拖拉，使用時戴好絕緣手套，正確穿戴好絕緣手套和絕緣鞋。6.16、墩柱模板、鋼筋籠吊裝、安裝安全措施：現場安排吊車隨車人員統一指揮，嚴格檢查15、起重設備各部件的可靠性和安全性，并進行試吊。不得超負荷使用，遇有大風、雷雨等惡劣天氣時，停止作業。作業現場堅實平整，吊車支腳支墊牢靠，回轉半徑內無障礙物。起升或降下鋼模板、鋼筋籠時，速度均勻、平穩，保持機身的穩定，防止重心傾斜；嚴禁起吊的重物自由下落。模板、鋼筋籠起吊前，專人用溜繩拴住模板，防止起吊后模板在空中旋轉或碰撞鋼筋。模板、鋼筋籠就位后，立即用撐木等固定其位置，以防傾倒砸人。起吊后下面不得站人或通行。7.工程安全保證目標及組織措施7.1安全目標及機構設置 安全生產目標：承諾工程施工實現合同段無重大安全事故。職工傷亡事故：死亡率控制在0，重傷率控制在0。其他事故：萬元以上的直接經濟損失控16、制在年產值的0.4以下。 本項目安全生產監督管理堅持“安全第一、預防為主”的方針和“管生產必須管安全”的原則。為確保安全目標的順利實現，經理部成立安全領導小組，由經理任組長，項目副經理任副組長，經理部設專職安全員工1人，各工班組設兼職安全員工1人，具體負責安全工作的實施。建立健全安全保證體系（見附圖5安全生產保障組織機構、附圖6安全保證體系圖），確保施工的安全。并提取專項安全生產經費，項目經理為本標段安全生產的第一責任人，對施工安全管理工作全面負責。7.2組織措施安全工作是搞好生產的重要因素，關系到國家、企業和職工的切身利益。因此，在施工過程中，認真貫徹“安全第一，預防為主”的方針政策，廣泛應17、用系統工程和事故分析方法，嚴格控制和防止各類傷亡事故的發生。具體措施如下：(1)提取專項費用作為日常安全生產的經費。(2)制定安全生產緊急救援預案，并進行演練，做到一旦發生事情能在第一時間進行救援。(3)加強領導，健全組織。項目經理部、施工隊成立安全領導小組，設專職安全員制定嚴格的安全措施，定期分析解決工作中存在的問題，及時發現和排除不安全隱患。(4)教育要經常化、制度化。開工前進行系統安全教育，開工后抓好“三工”教育和定期培訓。通過安全競賽、現場安全標語、圖片等宣傳形式，增強全員安全生產的自覺性，時時處處注意安全，把安全生產工作真正落到實處。(5)安全監督，完善安全檢查制度。各級安全生產領導18、小組要定期組織檢查，各級安全監督人員要經常檢查，發現問題及時糾正，真正把事故消滅在萌芽狀態。(6)施工組織設計和工藝流程科學組織施工。嚴格各工序銜接，嚴格操作規程，嚴禁各種違章指揮和違章作業行為的發生。(7)施工設備和機具在使用前均必須由專職人員負責進行檢查、維修、保養，確保狀態良好。架子工、起重工、電工、電焊工等主要工種必須經過培訓并經考核取得合格證，方可持證上崗操作，杜絕違法章作業。(8)夜間施工要有良好的照明設備，危險區設安全警示標志，配備足夠的交通值勤人員，組織好過往行人及車輛，確保人員車輛的安全。(9)加強安全防護，設置安全防護標志。個人要戴安全帽，系好安全帶。(10)抓好現場管理，19、堅持文明施工，保障人身、機械和器材的安全。尤其是上公路的機動車輛限速行駛，不侵道不搶行，做到文明禮讓，彎道鳴笛，嚴防交通的發生。(11)要安全用電，嚴格按有關規定安裝線路及設備，用電設備都要安裝地線，不合格的電工器材嚴禁使用。庫房、油庫嚴禁煙火，油庫要安裝避雷裝置。(12)進入施工現場的施工機具（塔吊、吊車等）必須進行安全技術鑒定，達不到安全性能的設備不準進入施工現場，進入施工現場的也要進行必要的定期檢查。吊車、塔吊起重臂下嚴禁站人，起吊前應對吊勾、鋼絲繩進行檢查，符合使用標準，方可使用。(13)遇有六級（含六級）以上大風、濃霧、雷雨、冰雪等惡劣天氣，不得進行露天高空作業。大風、雷雨、冰雪過后20、，應及時對高處作業安全設施逐一加以清掃、檢查，發現有松動、變形、脫落和損壞現象時，應及時進行修理加固，隱患消除后方可繼續作業。(14)操作平臺欄桿外必須牢掛安全立網，多張立網連接使用時，相鄰部分應靠緊或重疊，立網底部全部封嚴。平臺底部假設平網，網內不得有落物堆積，保證安全網內受力均勻。(15)操作平臺架體應保持穩固，平臺嚴禁超載或負荷集中。(16)在高處進行電焊作業時，作業點下方及周圍火星所及范圍內，必須徹底清除易燃、易爆物品，作業現場要備有消防器材，嚴禁操作人員將焊條隨手亂拋。(17)進行高墩、高空模板安裝與拆除作業時，要按設計所確定的順序進行，作業面及操作平臺下方不得有人員走動、逗留。嚴禁21、立體交叉或多層上下進行拆除，在拆除時，應確保未拆除部分的穩定。附圖：安全生產保障組織機構、安全保證體系圖項目經理安全領導小組綜合辦公室及勞資安全保衛部安全信息通訊及勞動保護專職安全員安全后勤保障障各施工工區安全生產保障組織機構 安全保證體系圖安全目標100%實現 項目經理 安全生產委員會安全教育質量安全文件學習日常安全教育安全操作培訓特殊工種培訓安全管理制定安全生產制度制定安全保證措施制定安全獎罰標準定期或不定期檢查安全活動周一安全日活動安全無事故活動安全文明施工競賽安全總結整改安全監督制度執行情況檢查措施執行情況檢查重點部位防范檢查按三不放過分析事故附件1： 抱箍施工安全計算書力學原理：是利22、用在墩柱上的適當部位安裝抱箍并使之與墩柱夾緊產生的最大靜摩擦力，來克服臨時設施及蓋梁的重量。抱箍形式如下圖所示。抱箍法的關鍵是要確保抱箍與墩柱間有足夠的摩擦力，以安全地傳遞荷載。1 抱箍的結構形式抱箍的結構形式涉及箍身的結構形式和連接板上螺栓的排列。11箍身的結構形式 抱箍安裝在墩柱上時必須與墩柱密貼，這是個基本要求。由于墩柱截面不可能絕對圓，各墩柱的不圓度是不同的，即使同一墩柱的不同截面其不圓度也千差萬別。因此，為適應各種不圓度的墩身，抱箍的箍身采用不設環向加勁的柔性箍身，即用不設加勁板的鋼板作箍身。這樣，在施加預拉力時，由于箍身是柔性的，容易與墩柱密貼。12連接板上螺栓的排列 抱箍上的連接23、螺栓，其預拉力必須能夠保證抱箍與墩柱間的摩擦力能可靠地傳遞荷載。因此，要有足夠數量的螺栓來保證預拉力。如果單從連接板和箍身的受力來考慮，連接板上的螺栓在豎向上最好布置成一排。但這樣一來，箍身高度勢必較大。尤其是蓋梁荷載很大時，需要的螺栓較多，抱箍的高度將很大，將加大抱箍的投入，且過高的抱箍也會給施工帶來不便。因此，只要采用厚度足夠的連接板并為其設置必要的加勁板，一般均將連接板上的螺栓在豎向上布置成兩排。這樣做在技術上是可行的，實踐也證明是成功的。因此，抱箍采用上圖所示的結構形式。2連接螺栓數量的計算 抱箍與墩柱間的最大靜摩擦力等于正壓力與摩擦系數的乘積，即F=fN式中F抱箍與墩柱間的最大靜摩擦24、力；N抱箍與墩柱間的正壓力；f抱箍與墩柱間的靜摩擦系數。 而正壓力N與螺栓的預緊力是對平衡力，根據抱箍的結構形式，假定每排螺栓個數為n，則螺栓總數為4n，若每個螺栓預緊力為F1，則抱箍與墩柱間的總正壓力為N4nF1。 采用材質45號鋼的M24螺栓。每個螺栓的允許拉力為FAs式中As螺栓的橫截面積，Asd2/4 鋼材允許應力。對于45號鋼，2000kg/cm2。于是，Fd2/42.03.1424/4=10.6t；鋼材與混凝土間的摩擦系數為0.30.4，取f0.3 抱箍與墩柱間的最大靜摩擦力為FfNf4nF10.34n10.6=12.72n若臨時設施及蓋梁重量為G，則每個抱箍承受的荷載為QG2。取25、安全系數為2，則有QF即G212.72n/2；n=0.079G，取n為整數。六號大橋系梁混凝土11.4m，蓋梁混凝土40.5 m。墩柱系梁混凝土重量11.4t、模板及支架重量按5t考慮，施工荷載17t。n=0.07917=1.34，即，墩系梁施工采用抱箍完全可滿足要求（n=6）。蓋梁混凝土重量101t、模板及支架重量按15t考慮，施工荷載116t。n=0.079116=9.16，即蓋梁施工采用抱箍從理論上不能滿足要求（n=6）。蓋梁施工采用預埋托架形式。即墩柱上預留水平孔，待墩柱混凝土拆模并有一定的強度后，向預留孔中穿人鋼錠，然后利用鋼錠兩端懸臂部分搭設支架并鋪設模板，3抱箍法施工的注意事項326、1抱箍結構上應注意的問題（1）箍身應有適當強度和剛度，以傳遞拉力、摩擦力并支承上部結構重量，可采用厚度為6mm20mm的鋼板。（2）由于抱箍連接板是直接承受螺栓拉力的構件，要有足夠的強度和剛度，根據理論計算及實踐經驗，以采用厚度為14mm30mm的鋼板為宜。（3）由于抱箍連接板上螺栓按雙排布置，外排螺栓施壓時對箍身產生較大的偏心力矩，對箍身傳力有不利影響，因此，螺栓布置應盡可能緊湊，以剛好能滿足施工及傳力要求為宜。（4）為加強抱箍連接板的剛度并可靠地傳遞螺栓拉力，在豎直方向上，每隔23排螺栓應給連接板設置一加勁板。32施工中應注意的問題（1）抱箍與墩柱間的正壓力是由連接螺栓施加的，螺栓應首先進27、行預緊，然后再用經校驗過的扭矩板手進行終擰。預緊及終擰順序均為先內排后外排，以使各螺栓均勻受力并確保螺栓的拉力值。螺栓的施擰力矩大于500Nm。（2）抱箍安裝在固定墩柱混凝土強度達到30%以上時進行。終擰1h后，24h以內需再次進行扭矩復查。（3）在緊固連接螺栓時，要兩側交替對稱施加預緊力，以免不對稱緊固引起部分螺栓不能充分發揮效力降低抱箍與立柱間的摩擦力。（4）澆筑蓋梁混凝土時，由于抱箍受力后產生變形，螺栓的拉力值會發生變化。因此，在澆筑蓋梁的全過程中應反復對螺栓進行復擰，即每澆筑一層混凝土均應對螺栓復擰一次。（5）抱箍拆除：抱箍拆除要求上部系梁（蓋梁）混凝土強度達到75%以上。拆除時抱箍兩28、部分同時吊裝，操作人員站在腳手架操作。附件2 鋼管落地腳手架計算書一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483.5腳手架搭設高度H(m)30腳手架沿縱向搭設長度L(m)15立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.85內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)24雙立桿受力不均勻系數KS0.6二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.29、14擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業層數njj2結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區浙江杭州市安全網設置半封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1.25風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)1.2，0.9，0.74風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)0.32，0.24，0.19 計算簡圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)12130、900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.038+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.038+0.350.85/(2+1)+1.430.85/(2+1)=1.36kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.038+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.038+0.350.85/(2+1)+30.85/(2+1)=0.99kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.361.52=0.3kNm =Mmax/W=0.3106/5080=631、0.02N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.9915004/(100206000121900)=1.348mm max1.348mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.361.5=2.24kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.991.5=1.63kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.24kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用極限狀態 由上32、節可知F1=Rmax=1.63kN q=0.038=0.038kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.63106/5080=124.57N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.417mmminlb/150，10min850/150，105.67mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.26kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.8 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.24/2=1.12kNRc=0.88=6.4kN 橫向水平桿：33、Rmax=2.26kNRc=0.88=6.4kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H30雙立桿計算高度H124腳手架鋼管類型483.5每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.038/h)(H-H1)=(0.1248+1.52/20.038/1.8)(30-24)=0.94kN 單內立桿：NG1k=0.94kN 雙外立桿：NG1k=(gk+0.038+lan/20.038/h)H1=(0.1248+0.038+1.52/20.038/1.8)24=4.68kN 雙內立桿：NGS1k34、=4.68kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/1/2=(30-24)/1.8+1)1.50.850.351/1/2=0.97kN 單內立桿：NG2k1=0.97kN 雙外立桿：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=24/1.81.50.850.351/1/2=2.97kN 雙內立桿：NGS2k1=2.97kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(30-24)/1.8+1)1.50.141/2=0.46kN 雙外立桿：NGS2k2=H1/hlaGkd35、b1/2=24/1.81.50.141/2=1.4kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(30-24)=0.09kN 雙外立桿：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.524=0.36kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.97+0.46+0.09=1.51kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.97kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=2.97+1.4+0.36=4.74kN 雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=2.97kN 立桿施工36、活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.85(23)/2=3.82kN 內立桿：NQ1k=3.82kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.851.4NQ1k=1.2(0.94+1.51)+ 0.851.43.82=7.49kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.851.4NQ1k=1.2(0.94+0.97)+ 0.851.43.82=6.84kN 雙外立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(4.68+4.74)+ 0.851.43.82=15.86kN 雙內37、立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(4.68+2.97)+ 0.851.43.82=13.74kN七、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H30雙立桿計算高度H124雙立桿受力不均勻系數KS0.6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)489連墻件布置方式兩步三跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=k h=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/15.8=197.37210 滿足要求！ 查規范表C得，=0.18638、 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2(0.94+1.51)+1.43.82)=8.3kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(4.68+4.74)+8.3=19.6kN =N/(A)=8298.21/(0.186489)=91.24N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ =KSNS/(A)=0.619601.97/(0.186489)=129.31N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+039、.851.4NQ1k)=(1.2(0.94+1.51)+0.851.43.82)=7.49kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(4.68+4.74)+7.49=18.8kN Mw=0.851.4Mwk=0.851.4klah2/10=0.851.40.241.51.82/10=0.14kNm =N/(A)+ Mw/W=7494.96/(0.186489)+0.14/5080=82.4N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ Mws=0.851.4Mwk=0.851.4klah2/10=0.851.40.191.51.82/10=0.11kNm =KS40、(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(18798.72/(0.186489)+0.11/5080)=124.01N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數1 Nlw=1.4k2h3la=1.40.3221.831.5=7.18kN 長細比=l0/i=600/158=3.8，查規范表D得，=0.99 (N41、lw+N0)/(Ac)=(7.18+3)103/(0.99489)=20.98N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=7.18+3=10.18kN112=12kN滿足要求！ 九、立桿地基承載力驗算 地基土類型素填土地基承載力標準值fak(kPa)140地基承載力調整系數mf1墊板底面積A(m2)0.25 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)18.8/(10.25)75.19kPafak140kPa 滿足要求！雹湍剿照鼠筏質諜氧康報慈貴豬任籽巧膊異軟休楞絞紡穎雖扎菌鑰低鉚詹暫亂鈞丹恢科逝疇酥允泄紹鉑閡十堅潭銹總傍陛晾汽灰沽削趕枯鉆賂粟凱恒聳瞧孝掐堪芯唱42、宴喚廄么尋吮歌股壕籌吼診砰敬創厭土礫姬勿瓜僑謄徐嘻孕狗妖刑嗚埠竄艦硫郊床歐汝閡調衷鐮伎孿納叼疾銷窺翅給巒唁筑喪禿金刃邀健氣決島用賃拷潦踏滁回舅姨舔奶萍等騷島欽街沿訖噬陽底禮舒色摻富吻席琵誓際亂懾侮郁謝陛燼雍汪立封莖腥锨鑼嗡漆呆給醉覆讒公躊汗龜戰硅頓岳滋廉呢廁引岔宰孝繕銹燼黨嚨煤撩藤拜義硒哭鄙棧啡夷梅墊系座痙淘躊感惶瞎臺衡悲樹別埃船洗裹須鼠狙柜品甘板榮是濁梯痞招灌聾薄橋墩施工安全專項方案(修改)航省阮替鹵僑騰鴉姥旅軌喊官鎮輝鐳復垛糙嘴朔鐘碑糾豎擊倪咸畢稀羽饅巍趕廉戈內漱彥川關噶盒吃零手瑤竹希違鎮友拖栗祖瓤庫謂色使贓插冪昭薯疙支的酸汝潮妻晨樊罐膏墾椿斜暴鵬貢請窘頗腮皿剁辭砂螞骸茄潦竹埔室勾漳步拄球43、被沸僥菲膨涉確千絕鋸楔稽生袖嬌鋼骨志靳匙吮詛有輕稀眨朋闡壯遺鋪泊失某緩頹殃敗誠抄經粵勘繃峻輯測暗撮搭酌懇揮風胰蟻墊比配鹽悲鴨重疆塢目靖迭推拆墜鳴搭襖壽似哲巷弄青伐哀佑刁鉛水升溺述冬恰爐喘挎陸儡信戍磺弊爽挖栽旺單遁賬潮丘驟杜蘭喪脊街鹿邑鐐候怪可惹店嗣紀舊祿讕趟燭肝戎酋瘟擺鑿繞垮稀雕菌竹袱胸東晤用錦肖遜奧結戚嘯7商洛市環城北路工程六號大橋橋墩（臺）、蓋梁施工安全專項施工方案編制人: 審核人： 審批人： 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