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1、升降機卸料平臺方案1、編制依據1、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）3、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91）4、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）5、建筑施工手冊第4 版，2003.96、施工升降機安全規程（GB 10055-1996）7、SC200/200施工升降機使用說明書9、施工組織設計及其他相關設計圖紙、變更等2、工程概況來安縣高新技術創業服務中心裝飾裝修工程配備2臺SC200/200雙籠外用施工升降機，并搭設卸料平臺。3、腳手架防護平臺由于施工電梯的電梯籠與結構邊的距離，四層為122、00mm，為方便現場施工人員的通行并保證施工的安全，擬在施工電梯與結構之間搭設腳手架防護及接料平臺。1至6層搭設落地式腳手架，腳手架搭設高度為25.5m；6層以上鋼管腳手架分層計算，荷載全部由相應樓板和梁承擔。腳手架搭設的尺寸為：立桿的縱距為 1.4m，2排立桿的橫距均為0.9m，步距為1.8m；內排立桿距離挑梁端部的長度為0.3m，外排立桿距離施工電梯的長度為0.20m，具體搭設方法詳見附圖。落地式腳手架平臺及扣件鋼管懸挑腳手架平臺施工的可行性，詳見后附計算書。3.1 腳手架的搭設3.1.1立桿 全部采用單立桿，立桿的縱距分別為 1.4m，2排立桿的橫距均為0.9m，步距為1.8m；內排立桿3、距離挑梁端部的長度為0.3m，外排立桿距離施工電梯的長度為0.20m。起步立桿長為4m和6m（將接頭錯開），以后均用6m桿。采用對接扣件連接立桿接頭，兩個相鄰立桿接頭不能設在同步同跨內；各接頭中心距主節點500mm。最高處立桿頂端高出頂層操作層1.5m。3.1.2大橫桿 大橫桿長度為4.2m，布置在立桿內側，與立桿交接處用直角扣件連接，不得遺漏。3.1.3 小橫桿 貼近立桿布置，用直角扣件扣緊掛于大橫桿之下，在任何情況下不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。每一立桿與大橫桿相交處都必須設置兩根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于150mm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離4、不小于10cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣250mm。3.1.4 腳手板作業層滿鋪木腳手板，木腳手板中間、兩端與鋼管綁扎牢固。3.1.6連墻件南北向連墻件的設置采取在架體的兩側立桿上用小橫桿設置連墻，樓板上設置預埋鋼管與腳手架小橫桿進行連接固定；東西向采取與懸挑梁進行抱接的措施設置連墻件。連墻件在每個操作平臺部位設置（每層結構設置兩道）。防護作業層腳手架立桿須高于平臺1.5m，并于平臺上0.6m 和1.2m 處設兩道防護欄桿。底部側面設18cm 高的擋腳板，擋腳板用多層板。各層操作平臺的東西兩側須掛設密目安全網，密目安全網采用網繩綁扎在立桿內側。懸挑腳手架 懸挑層從七層開始懸挑，材料選用165、#槽鋼，采用單立桿，3#樓層高3.1m，立桿步距1.8m、1.3m計算按照1.8m進行計算，懸挑架與外架分開，每層結構設兩道（兩根橫向支撐鋼管與預埋件扣件連接）（附圖）。3.2 腳手架搭設的注意事項1、搭設之前對進場的腳手架鋼管、配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的鋼管配件。2、 腳手架搭設必須統一交底后作業，必須統一指揮，嚴格按搭設程序進行。3、連墻件等整體連接桿件隨搭設的架子及時設置。4、木腳手板須鋪平、鋪穩，并用8#鉛絲綁扎固定,下兜大眼網。 5、設置連墻桿或撐拉桿時，掌握其松緊程度，避免引起桿件的顯著變形。6、工人在架上進行搭設作業時，作業面上需鋪設臨時木跳板并固定，工人必須6、戴好安全帽和佩掛安全帶，不得單人進行較重桿件和易失衡、脫手、碰接、滑跌等不安全作業。7、在搭設過程不得隨意改變構桿設計、減少配件設置和對立桿、縱距作100mm的尺寸放大，確實需要調整和改變尺寸，應提交審核單位的技術主管人員協商解決。8、扣件一定要擰緊，擰緊力矩符合規范要求，嚴禁松擰或漏擰， 腳手架搭設后應及時逐一對扣件進行檢查。3.3 拆除施工工藝1、拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及木跳板防護欄桿斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。2、不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。3、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再7、解端頭扣件。4、所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。5、拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。6、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。7、拆除前應檢查架子上的材料,雜物是否清理干凈,拆下的材料轉到上面樓層,嚴禁從高空拋擲。下面樓層一定要搭設水平安全網，搭、拆架子均應劃出安全區，設置警戒標志并用尼龍繩圍攔，在地面安排專人負責警戒。3.4 腳手架使用注意事項1、腳手架必須經驗收合格后方可使用8、，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。2、腳手架上只允許人員及運輸工具通過，嚴禁堆放施工材料或其他重大荷載；等待施工電梯時，也應盡量避免在腳手架平臺上站太多人，不得超過施工電梯額定的2t的載荷。3、在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、竹笆及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。4、其他未盡事宜詳見施工電梯安裝方案和腳手架施工方案。4、電梯層門為確保工程安全，在各層操作平臺上設置層門，安全門一道用30*50方管焊接成型，在主梁槽鋼上焊接兩根立柱與欄桿焊接固定，用鉸鏈與門連接，門中間用100寬，厚5mm鋼板焊接，便于插銷安裝（附圖）。層門的固定措施采取將9、層門的豎向邊框放置在外排兩側的鋼管立桿邊，然后在立桿上焊接2個鋼筋圓環的方式，注意層門只允許向結構方向開啟。層門的具體做法詳見圖。鋼管落地卸料平臺計算書一、架體參數卸料平臺名稱施工升降機卸料平臺卸料平臺布置方式沿橫向平臺長度A(m)4.2平臺寬度B(m)0.9平臺高度H(m)23.8立桿縱距la(m)1.4立桿步距h(m)1.8立桿橫距lb(m)0.9板底支撐間距s(m)0.3二、荷載參數每米鋼管自重g1k(kN/m)0.033腳手板自重g2k(kN/m2)0.35欄桿、擋腳板自重g3k(kN/m)0.14安全設施與安全網自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷載q1k(kN/m2)3施工10、均布荷載q2k(kN/m2)2基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s0.8風壓高度變化系數z0.74(立桿穩定性驗算),0.74(連墻件強度驗算)三、設計簡圖平臺水平支撐鋼管布置圖卸料平臺平面示意圖卸料平臺側立面示意圖四、板底支撐（縱向）鋼管驗算鋼管類型483鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2klb/3 =0.3500.90/3=0.105kN/m; Q1k= q1klb/3 =3.0000.90/3=0.900k11、N/m; Q2k= q2klb/3 =2.0000.90/3=0.600kN/m; 1、強度計算 板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續梁計算。 q1=1.2 (G1k+G2k)= 1.2(0.033+0.105)=0.166kN/m; q2=1.4(Q1k+Q2k)= 1.4(0.900+0.600)=2.100kN/m; 板底支撐鋼管計算簡圖 Mmax=(0.100q1+0.117q2)l2=(0.1000.166+0.1172.100)1.402=0.514kNm; Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1000.166+1.2002.100)1.40=3.783kN;12、 =Mmax/W=0.514106/(4.49103)=114.483N/mm2f=205.00N/mm2; 滿足要求！ 2、撓度計算 q=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m q=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1000.138+1.2001.500)1.40=2.733kN; =(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI=(0.6770.138(1.40103)4+0.9901.500(1.40103)4)/(100206000.0010.78104) =2.731mmmax13、1400.00/150,10mm。 滿足要求！五、橫向支撐鋼管驗算平臺橫向支撐鋼管類型雙鋼管鋼管類型483鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205 橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載作用下簡支梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax/2=1.892kN; p=Rmax/2=1.366kN 橫向鋼管計算簡圖 橫向鋼管計算彎矩圖 Mmax=0.570kNm; 橫向鋼管計算剪力圖 Rmax=1.904kN; 橫向鋼管計算變形圖 ma14、x=1.608mm; =Mmax/W=0.570106/(4.49103)=126.957N/mm2f=205.00N/mm2; 滿足要求！ max=1.608mmmax900.00/150,10=10.00mm; 滿足要求！六、立桿承重連接計算橫桿和立桿連接方式單扣件單扣件抗滑承載力(kN)8扣件抗滑移承載力系數0.8 Rc=8.00.80=6.400kNR=3.783kN 滿足要求！七、立桿的穩定性驗算鋼管類型483鋼管截面回轉半徑i(cm)1.59鋼管的凈截面A(cm2)4.24鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205雙立桿計算方法不設置雙立桿立桿計算長度系數1.5 NG1=1.3(l15、a+2.00*lb/2+1.00*h)*0.038/h+g1kla2.00/2.00=1.3(1.40+2.00*0.90/2+1.00*1.80)*0.038/1.80+0.0331.402.00/2.00=0.159kN NG2=g2klalb/2.00=0.3501.400.90/2.00=0.220kN; NG3=g3kla=0.1401.40=0.196kN; NG4=g4kla=0.0101.40=0.014kN; NQ1=q1klalb/2.00=3.0001.400.90/2.00=1.890kN; NQ2=q2klalb/2.00=2.0001.400.90/2.00=1.216、60kN; 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值： N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.91.4(NQ1+NQ2)=1.2(0.159+0.220+0.196+0.014)+ 0.91.4(1.890+1.260)=4.676kN; 支架立桿計算長度： L0=kh=11.501.80=2.700m 長細比=L0/i=2.700103/(1.5910)=169.811=210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： L0=kh=1.1911.5001.8=3.216m 長細比= L0/i=3.216103/（1.5910）=202.245 由查表得到立桿的穩定系數=0.177 k=17、zso=0.740.800.25=0.148kN/m2 Mw=0.91.4klh2/10=0.91.40.1481.401.802/10=0.085kNm； =N/A+Mw/W=4.676103/(0.1774.24102)+0.085106/(4.49103)=81.147N/mm2f=205.00N/mm2 滿足要求！八、連墻件驗算 連墻件連接方式扣件連接連墻件布置方式每層設立連墻件對卸料平臺變形約束力N0(kN)3內立桿離墻距離a(m)0.2 1、強度驗算 k=zso=0.740.800.25=0.148kN/m2 AW=1.801.4022=10.1m2 Nw=1.4kAw=1.40.18、14810.1=2.089kN N=Nw+N0=2.089+3.00=5.089kN 長細比=L0/i=(0.20+0.12)103/(1.5910)=20.126，由查表得到立桿的穩定系數=0.949。 Nf=0.85Af= 0.850.9494.24010-4205.00103=70.114kN N=5.089Nf=70.114 滿足要求！ 2、連接計算 連墻件采用扣件方式與墻體連接。 單扣件承載力設計值 Rc=8.00.80=6.400kN N=5.089kNRc=6.400kN 滿足要求！九、立桿支承面承載力驗算地基土類型素填土地基承載力特征值fg(kPa)85基礎底面面積A(m2)019、.25地基承載力調整系數kc1 fg=fgkc=85.0001.000=85.000kPa Nk=(NG1+NG2+NG3+NG4)+(NQ1+NQ2)=(0.159+0.220+0.196+0.014)+ (1.890+1.260)=3.739kN; p=Nk/A=3.739/0.25=14.957kPafg=85.000kPa 滿足要求！型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書架體驗算一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架搭設高度H(m)18.6腳手架沿縱向搭設長度L(m)4.2立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.4立桿橫距lb(m)0.8內立桿離建筑物距離a20、(m)0.2雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式1步1設擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12其他用途腳手架作業層數nqj1其他用途腳手架荷載標準值Gkqj(kN/m2)5地區安徽淮南市安全網設置敞開基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.25，1.03風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.35，0.29 計算簡圖：側立面示意圖三、縱21、向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(2+1)+1.450.8/(2+1)=2.02kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(2+1)+50.8/(2+1)=1.46kN22、/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.12.021.42=0.4kNm =Mmax/W=0.4106/4490=88.12N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.4614004/(100206000107800)=1.71mm max1.71mmminla/150，10min1400/150，109.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.12.021.4=3.11kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.461.4=2.25kN23、四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=3.11kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.25kN q=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.82106/4490=183.57N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.836mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=3.13kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式雙扣件扣件抗滑24、移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=3.11/2=1.55kNRc=0.912=10.8kN 橫向水平桿：Rmax=3.13kNRc=0.912=10.8kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H18.6腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.42/20.033/1.8)18.6=2.71kN 單內立桿：NG1k=2.71kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGk25、jb1/1/2=(18.6/1.8+1)1.40.80.351/1/2=2.22kN 單內立桿：NG2k1=2.22kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(18.6/1.8+1)1.40.171/1=2.7kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.22+2.7+0=4.92kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=2.22kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(nqjGkqj)/2=1.40.8(15)/2=2.8kN 內立桿：NQ1k=2.8kN 組合風荷載作用下單立26、桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.71+4.92)+ 0.91.42.8=12.69kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.71+2.22)+ 0.91.42.8=9.45kN七、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H18.6立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式一步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.9=1627、9.81210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.71+4.92)+1.42.8=13.08kN =N/(A)=13078.89/(0.188424)=164.08N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.71+4.28、92)+0.91.42.8=12.69kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.291.41.82/10=0.17kNm =N/(A)+ Mw/W=12686.89/(0.188424)+165950.05/4490=196.12N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式每層設兩道連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式單扣件扣件抗滑移29、折減系數0.9 Nlw=1.4k1h2la=1.40.3511.821.4=2.5kN 長細比=l0/i=600/15.8=37.97，查規范表得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(2.5+3)103/(0.9489)=12.45N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=2.5+3=5.5kN0.98=7.2kN 滿足要求！懸挑梁驗算一、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1400主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式幾型錨固螺栓錨固螺栓直徑d(mm)18主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1230、00主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1500梁/樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘結強度b(N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)50二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉11503100700否 作用點號各排立桿傳至梁上荷載F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)113.083001400213.0811001400 附圖如下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型槽鋼主31、梁合并根數nz1主梁材料規格16號槽鋼主梁截面積A(cm2)25.15主梁截面慣性矩Ix(cm4)934.5主梁截面抵抗矩Wx(cm3)116.8主梁自重標準值gk(kN/m)0.197主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.197=0.24kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.08/1=13.08kN 第2排：F2=F2/nz=13.08/1=13.08kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=18.54106/116800=158.71N/mm2f=21532、N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=26.451000651602-(65-8.5)1402/(893450008.5)=23.17N/mm2 max=23.17N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=9.56mm=2lx/250=21200/250=9.6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-12.18kN,R2=38.99kN四、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=18.54106/(1.051133、6.8103)+0103/2515=151.15N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=(570tb/lh)(235/fy)=570 1065 235 /(2400160235)=0.96 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.78。 = Mmax/(bWx)=18.54106/(0.78116.8103)=204.07N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式幾型錨固螺栓幾型錨固34、螺栓直徑d(mm)18主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1500梁/樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘結強度b(N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)50錨固螺栓1錨固螺栓2 1、螺栓粘結力錨固強度計算 錨固點錨固螺栓受力：N/2 =6.09kN 螺栓錨固深度:h N/(4db)=12.18103/(43.14182.5)=21.54mm 螺栓驗算： =N/(4d2/4)=12.18103/(4182/4)=11.96kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承壓計算如下 混凝土的局部擠壓強度設計值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.58N/mm2 N/2 =6.09kN 2(b2-d2/4)fcc=2(902-3.14182/4)13.58/1000=213.16kN 注：錨板邊長b一般按經驗確定，不作計算，此處b=5d=518=90mm 符合要求！附圖：