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1、落地腳手架施工方案 （海南碧海蒙苑酒店、別墅） 方案編制: 方案審核： 方案批準： 編制日期：2013年05月25日目 錄第一章 編制依據2第二章 工程概況2第三章 設計與搭設方法2第四章 施工準備34.1 技術準備34.2 材料準備3第五章 施工方法及技術措施35.1腳手架的用途和荷載限值35.2鋼管腳手架的構造要求35.3鋼管腳手架的施工45.4腳手架安全通道構造85.5外用電梯85.6卸料平臺8第六章 主要管理措施86.1一般要求96.2安全注意事項106.3施工管理措施11第一章 編制依據1.1工程施工圖紙1.2建筑工程施工質量驗收統一標準 GB50300；建筑機械使用安全技術規程JG2、J33； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011； 建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ215。 第二章 工程概況 本項目共計13棟高層住宅、12棟別墅和1棟酒店，在場地的西北角設有一層地下室。本項目總用地面積為74272.76，總建筑面積為131308.60，其中地下建筑面積為7364.92，地上建筑面積為123943.68。本工程部分為框架剪力墻結構，回填土后搭設雙排鋼管扣件式腳手架。為裝修預留300mm工作面。第三章 設計與搭設方法本工程中酒店、別墅結構外腳手架最高處21.60m,采用單立桿雙排鋼管扣件式腳手架。腳手架采用立桿縱距1.5 m，立桿橫距凈空03、.80m，步距1.8m，內排桿距結構墻邊300-500mm。腳手架沿垂直方向每樓層設置一道、水平方向每二跨（3.0m）設一處拉結點。在拉結點于樓層外側梁、板中預埋A48.33.6鋼管與外架拉結，并用木方頂在鋼管與結構之間。按腳手架規程要求設置剪刀撐，每57根立桿設一道，且每片架子不少于三道，從一層直到頂層。第四章 施工準備4.1 技術準備1)認真熟悉圖紙，了解建筑物的平面尺寸,認真學習關于腳手架施工的安全技術操作規程,向班組進行技術交底。2)進行操作工的崗前培訓工作,特種作業的有效證件核查工作。4.2 材料準備48.33.6鋼管腳手架（其力學性能符合GBT700中Q235A的規定）及各種扣件，4、扣件符合GB15831-1995鋼管腳手架扣件的規定。方木、阻燃型密目安全網（1500000、200目/cm2）、電焊條等。第五章 施工方法及技術措施5.1腳手架的用途和荷載限值用于本工程的結構及裝修階段，腳手架搭設高度為21.6米。鋼管腳手架外立桿內側滿掛密目網。腳手架荷載限值：結構架3KN/m2。5.2鋼管腳手架的構造要求 立桿間距：縱向間距1500mm，橫向間距凈空800mm,接頭相互錯開3000mm并不在同一跨距內;大橫桿間距：掃地桿距離地面200mm,橫桿間距為1500mm;小橫桿布置于立桿與大橫桿交接部位，不得遺漏；剪刀撐：沿腳手架兩端和轉角處起設置剪刀撐。每5-7根立桿設一道，且5、每片架子不少于三道。剪刀撐沿架高連續布置，剪刀撐的斜桿與水平面的交角必須控制在45-60度之間，剪刀撐的斜桿兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加2-4個扣結點。在腳手架立桿底端之上200mm處一律滿設縱向和橫向掃地桿，并與立桿連接牢固。拉接點布置：連墻點采用剛性連接方式。腳手架沿垂直方向每樓層（3.0m）設置一道、水平方向每二跨（3.0m）設一處拉結點。在拉結點于樓層外側梁、板中預埋A48.33.6鋼管與外架拉結，并用木方頂在鋼管與結構之間。外排立桿內側，腳手架滿掛鋪綠色密目安全網。作業面部位滿鋪木腳手板，其余樓層每3層封閉一層，不超過三層的中間封閉一層，檐口層封閉一層。6、5.3鋼管腳手架的施工施工準備做好技術交底工作，對腳手架所用材料按標準要求進行檢查驗收，清除場地內雜物，平整搭設場地，并保持排水暢通。基礎在回填土按標準要求分層回填夯實后,澆筑150mm厚C20混凝土墊層，澆筑寬度1500mm，上面通長鋪設厚100 的方木。外架拆除后將此基礎切割后用作散水，基礎下有水電預埋的等外架拆除后再進行切割，如下圖所示： 搭設立桿采用48.3鋼管，立桿上的對接扣件交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離為1000mm；各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3； 立桿頂端高出檐口上皮1.5m；大橫桿設置在立桿內側其7、長度大于三跨，接頭用對接扣件連接，相鄰的兩根縱向水平桿接頭錯開距離大于1000mm，并不在同一跨內。橫向水平桿的設置宜根據支承腳手板的間距設置，最大間距不大于縱距的1/2。連墻桿水平方向間距為4.5m,豎向間距為3.0m。拉接桿靠近主節點，偏離主節點距離不大于300mm。從第一點開始設置，采用梅花形的布置方法。連墻桿與建筑物的拉接方式為在拉結點于樓層外側梁、板中預埋48.3鋼管與外架拉結，并用木方頂在鋼管與結構之間，（見附圖）。剪刀撐搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件的邊緣至桿端距離不應小于100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，8、旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。作業施工段，滿鋪跳板，每900mm的高度設置一道護身欄桿。施工井架等附墻件穿過腳手架時，注意盡可能避開，不要相碰。在搭設腳手架時，在運轉平臺位置留出入口，在留口位置，里外立桿采用雙根鋼管，橫向架設剪刀撐，運轉平臺撤出后，立即補搭腳手架桿件，并注意掛好安全網。 腳手架搭設示意 拉接桿與梁、板拉結示意圖 5.4腳手架安全通道構造 本工程在每棟樓的首層設置一個出入口。出入口處搭設6.02.6m4.0m （長寬高）的防護棚，上鋪5cm厚的雙層腳手板。在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口12步，立柱用短管斜撐相互聯系。上方懸空立柱9、處增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離在15cm內。5.5外用井架為了保證施工的安全和高效地完成施工任務，每棟樓設置外用井架提升機一臺，在外架搭設時預留安裝提升機的部位,采用短橫桿搭設，以方便外腳手架的改搭，外用提升機防護門高1.80m。5.6卸料平臺卸料平臺采用16#工字鋼焊接而成，卸料平臺的尺寸如下圖所示，每樓層設置兩座，逐層向上循環利用，固定方式采用在梁或板中預埋A18的圓鋼，外側埋設一根，內側埋設兩根，上10、部采用鋼絲繩斜拉進行卸載。 卸料平臺立面圖第六章 主要管理措施6.1一般要求腳手架應嚴格按設計要求及腳手架操作規范搭設，未經技術人員同意不得擅自拆改。鋼管在搭設前必須挑選配料，剪刀撐刷 黃黑相間的油漆，其它鋼管表面統一刷黃色油漆，不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及有裂紋的鋼管。鋼管對接采用對接扣件。發現有脆裂、變形、滑絲的嚴禁使用。接頭位置應錯開1000mm，且不應設在同步、同跨內。所有接口的桿件均應伸出100mm以上，防止滑落。架子管應橫平豎直，立桿垂直度偏差不得大于50mm，桿件出頭長度應一致，避免里出外進，影響吊裝及美觀。腳手架必須滿鋪，搭接板端壓過150mm，嚴禁出現跳板和超過150mm11、的探頭板。腳手板必須經過嚴格的挑選，板厚嚴禁小于50mm。腳手板兩端用鉛絲打箍，銹蝕、腐朽、劈裂、有活動節子、偏棱和變形嚴重的腳手板禁止使用。腳手架搭設完畢應形成一個封閉整體，轉角處、錯臺位置應用鋼管安全網圍護嚴密。安全網：寬度不得小于1.8米，長度不大于6米，網眼保證2000目/cm2嚴禁使用塤壞或腐朽的安全網。6.2安全注意事項凡是高血壓、心臟病、癲癇病、暈高和視力不夠的嚴禁從事高處作業。未搭設完的腳手架或未驗收的腳手架，嚴禁投入使用。架子工必須3人以上配合作業，嚴格按支搭腳手架的程序組裝和拆除。高空作業人員必須系安全帶，進入施工現場必須戴安全帽，現場不準吸煙。嚴格控制腳用架上的施工荷載，12、嚴禁在腳手架上放置鋼筋、鋼管、膠合板等物品，嚴禁多人（超過5人）集中在同一處外架上作業。五級以上大風及雨霧天氣塔吊應停止作業，雨后應檢查驗收后方可上架。施工前，現場工長、安全員應對操作工人進行安全交底，使工人做到應知應會，不違章作業。安全員應經常巡視，發現安全隱患及時制止，并及時整改。6.3施工管理措施腳手架拆除措施 拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接，連墻桿支撐體系是否符合要求，應進行拆除安全技術交底，應清除腳手架上的雜物及地面建筑垃圾。拆除順序由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業，連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，分段拆除時高差不大于2步。當腳手架拆至下部最后一根長立桿時，應加臨時拋撐加固。各種配件13、嚴禁拋至地面，拆除后的材料按規格隨時碼堆存放 。檢查與驗收措施各種材料必須符合相應的標準規定，鋼管的表面應平直無裂紋，結疤、分層、錯位、硬度、毛刺等，鋼管必須刷防銹漆。扣件必須有生產許可證，測試報告，嚴禁使用裂縫，變形，滑絲的扣件。扣件均應做防銹處理。腳手的檢查階段：基礎完工后及腳手架搭設前；作業層上施加荷載前；每搭設完10-13米；達到設計高度；遇有6級大風和大雨后；停用超過一個月。腳手架使用中的檢查：桿件的位置和連接連墻桿、支撐，門洞桁架等構造要求；地基是否有積水，墊木是否松動，立桿是否懸空；扣件是否松動；高度在24m以上的垂直偏差（100mm）；安全防護措施是否符合要求；是否超載扣件的擰14、緊力矩是否符合要求。安全管理措施腳手架搭設人員必須持證上崗，必須戴安全帽，系安全帶穿防滑鞋。 腳手架構配件及搭設質量應按規定進行檢查。作業層嚴禁超載，不得將模板支架，纜風繩、泵送混凝土輸送管固定在腳手架上。六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止作業。腳手架的安全檢查和維護應按規定進行。腳手架上進行電、氣焊作業時必須有防火措施和專人看守。結構施工期間，由塔吊上的避雷設施起作用，結構施工完畢后，依靠屋面建造的永久性避雷設施起作用，所以不用單獨考慮外腳手架的避雷措施。搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。安全注意事項1)分段進行搭設，必須保證各段間外架連接牢固，15、建筑物周邊外架接口必須牢固，不得斷開。2)腳手架搭設操作工人嚴禁酒后作業；3)作業施工段，滿鋪跳板，雙側設置護身欄桿，指定地點設施通道，其它端口進行封閉，嚴禁施工人員翻越。4)外架搭設完必須經過項目部安全員驗收完畢方可使用。5)外架使用必須明確標識通道位置。6)通道出口搭設護頭棚，并設置醒目的標志牌。 計算書： 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度21.6米，立桿采用單立管。 立桿的縱距0.90米，立桿的橫距1.50米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。 鋼管類型為483.5，連墻件采用3步3跨，豎16、向間距5.40米，水平間距2.40米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。 欄桿采用竹串片，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。 基本風壓0.75kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。 地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數1.00。 卸荷鋼絲繩采取1段卸荷，吊點卸荷水平距離1倍立桿間距。 卸荷鋼絲繩的換算系數為0.82，安全系數K=10.0，上吊點與下吊點距離3.0m。17、 一、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.800/2=0.140kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.140+1.41.200=1.894kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=1.8941.5002 =0.533106/5080.018、=104.864N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.140+1.200=1.378kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.3781500.04/(3842.06105121900.0)=3.618mm 小橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的19、自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.5000.800/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=3.0001.5000.800/2=1.800kN 荷載的計算值 P=(1.20.058+1.20.210+1.41.800)/2=1.421kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)0.8002+0.1751.421 =0.201106/5080.0=39.614N/mm2 大橫桿的計20、算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.038800.004/(1002.060105121900.000)=0.00mm 集中荷載標準值P=(0.058+0.210+1.800)/2=1.034kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1461033.800800.003/(1002.060105121900.000)=0.24mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.246mm 大21、橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.5000.800/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=3.0001.5000.800/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.031+1.20.210+1.41.800=2.809kN 單扣件抗滑承載力的設計22、計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1161 NG1 = 0.11639.600=4.598kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35040.800(1.500+0.300)/2=1.008kN (3)欄桿與擋腳手板自重23、標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1400.8004/2=0.224kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0050.80039.600=0.158kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.988kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00020.8001.500/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構24、荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.750 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.7501.2500.600 = 0.394kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.25.988+0.851.43.600)/21.50=8.602kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值25、計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.25.988+1.43.600)/21.50=9.169kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.3940.8001.800 五、立桿的穩定性計算: 卸荷計算 卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內增加1吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。 計算26、中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。 經過計算得到 1=arctg3.00/(1.50+0.30)=1.030 2=arctg3.00/0.30=1.471 最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為8.602kN和8.602kN。 最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為9.169kN和9.169kN。 考慮荷載組合，各吊點位置處內力計算為(kN) T1=10.69 T2=9.22 F1=5.50 F2=0.92 其中T鋼絲繩拉力，F鋼絲繩水平分力。 所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為10.693kN。 選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.00010.693/0.820=130.402kN。 選擇637+1鋼27、絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑8.7mm。滿足要求! 吊環強度計算公式為 = T / A f 其中f 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50N/mm2； A 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算。 經過計算得到，選擇吊環的直徑要至少(21385.9814/3.1416/50/2)1/2=17mm。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.169kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.800； l0 計算長度 (m),由公式 l0 28、= kuh 確定，l0=1.1551.8001.800=3.742m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3742/16=237； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.131； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9169/(0.13489)=142.773N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.602kN； i 計算立29、桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.800； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.8001.800=3.742m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3742/16=237； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.131； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8602/(0.13489)+121000/50830、0=157.852N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 36.68 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.17 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 170.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!