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1、一、工程概況： 本工程位于房山區長陽鎮碧桂園溫泉小區內，地上十六層，地下一層，剪力墻結構，地下為一整體箱形結構，地上為二個獨立單元，15軸至17軸之間為汽車通道，從九層頂板開始，15軸至17軸又用大梁連為一體，地下室頂板厚360mm，C30混凝土，九層至16層頂板均為150mm厚的頂板。本工程施工的特點是，架子搭設高度高（25米），上部承重較大，該施工期正處于冬施階段，混凝土強度增長較慢，但由于滿堂紅架子的基礎正好立于地下室頂板上，頂板厚度較厚，混凝土標號也較高，為滿堂紅架子提供了堅實的基礎。二、腳手架使用材料及要求1、 鋼管采用483.5焊接鋼管，立桿、大橫桿、剪刀撐及斜桿用46米，小橫桿采2、用1.5米2.5米，以適應架寬的需要。使用前，鋼管必須做防銹處理。2、 扣件及底座須用可鍛鑄鐵鑄建的。扣件分為三種，直角扣件（十字扣），旋轉扣件（回轉扣），對接扣件（筒扣、一字扣）。要求如下： 扣件必須有使用安全許可證（或檢測報告）。 扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好。 扣件表面進行防銹處理。 扣件的抗滑移承載力取決于扣件質量及擰緊程度，因此要求扣件擰緊力矩不小于40KN/M，不大于65KN/M。3、腳手板：厚度不小于45mm，寬度不宜小于200mm。三、滿堂紅腳手架的形式及構造要求1、本工程滿堂紅腳手架為承重腳手架，立桿間距為1米，第一根立管離墻30公分。縱橫水平桿豎3、直間距為1.3米。九層大梁兩邊的承重桿為雙立桿，架子四角綁抱角，中間縱橫方向每四排立桿一個剪刀撐。施工層應滿鋪腳手板（詳見后附圖） 2、立桿接頭要錯開，不能設在同步同跨內，錯開距離為不小于0.5米；各接頭中心節點的距離不應大于步距的1/3。立桿的垂直偏差應不大于架高的1/1000，并同時控制其絕對偏差值（當架高50米時，不應大于100毫米）。3、同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250，且不大于50毫米。立桿底部應設掃地桿，縱向掃地桿距地面不大于200毫米。4、剪刀撐：根據市建委的有關規定，剪刀撐從腳手架兩端及轉角處起，每57根立桿設一道，且應連續布置。斜桿與地面夾角為45604、度，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其它能加扣的一定要加扣。斜桿應生根于立桿，并從墊板上起。兩桿相交處必須加扣綁扎。 5、連墻件：根據本工程的實際特點，東西方向的墻體都沒有門窗洞口，但由于采用了大模板施工，墻體上都留有大模板眼，架子施工時，用直徑為12的鋼絲繩隔層將架子通過模板眼附在墻上，同時，用鋼管隔層抵在墻體上，以保證架子兩個方向不會移動。 6、腳手架的底座為300mm厚的地下室頂板，承載力較好，但為了保證安全，對地下室頂板進行反頂，地下室鋼管的反頂位置和地上的立管位置相同，反頂鋼管上下與混凝土接觸面均墊上50厚的木板（詳見后附圖）7、F軸北面1米處為一懸挑大梁5、，將腳手架用雙斜桿直接挑出去，到九層施工面時懸挑長充為1.5米，（詳見后附圖）四、滿堂紅腳手架的卸載 17、15軸墻體上都分布著規則的大模板眼，卸載時充分利用現有的大模板眼，在橫向，第2米設置一個卸載點，每層設置一排。利用大用鋼絲繩將架子系好，通過大模板眼、墻體內側的鋼管固定。（詳見后附圖）五、腳手架搭設順序擺放掃地桿（貼近地面的大橫桿）逐根樹立立桿，（立桿高低應互相錯開）隨即與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿或掃地桿扣緊安第一步大橫桿與各立桿緊扣安第一步小橫桿第二步大橫桿第二步小橫桿加設臨時斜撐桿加設臨時斜撐桿（上部與第二道大橫桿扣緊，在裝設兩道連墻桿后可以拆除）第三、四步大橫桿和小橫桿連墻桿6、接立桿加剪刀撐，-立桿內側立掛密目安全網腳手架必須搭設橫平豎直，整齊清晰，圖形一致，連接牢固，負荷安全，有安全操作空間。每搭設完一步都要及時校正立桿的垂直度和縱橫水平桿的高度和水平度，使腳手架的步距、橫距、縱距上下始終保持一致。六、腳手架安全防護措施：腳手架搭設和拆除過程中，要注意架子工的安全防護措施，架子工操作時必須必好安全帶，安全帶要高掛低用，不能低掛高用，同時，在搭設及拆除腳手架時，要派專人看護，嚴禁下面行人及施工人員通過，必要時設立警戒線。為了便于木工支模，在搭設完頂層大橫桿后，要在上面滿鋪腳手板，同時將腳手架與鋼管綁牢，在腳手架的南北兩側掛上安全網。 七、滿堂紅腳手架的計算本工程滿堂7、紅腳手架的搭設尺寸如下：步距h=1.3米，立桿縱橫排距Ld=1米。腳手板為50毫米厚木腳手板，用密目網全封閉。其它計算參數為：立桿截面積A=489mm2；立桿的截面抵抗力矩W=5.08103m3；立桿回轉半徑i=15.8mm；鋼材抗壓系數按Q235型鋼材抗壓設計值fc=205N/ mm2，立桿的計算長度系數為=1.50，腳手架高H=25米。 根據氣象資料，本地在冬天主要是西北風，而西北面正好有墻體，因此，在計算時，將不考慮風對滿堂架子的影響；底部的立柱段所受壓力最大，因此對其穩定性進行驗算：一、計算樓板腳手架的穩定性：1、計算腳手架結構自重產生的軸心壓力NGK 由表4-38查得一個柱距內每米高8、腳手架結構自重產生的軸心壓力標準值：gK=0.129KN/米 則25米高結構腳手架自重產生的軸心壓力標準值為： Ngk=H.gk=250.138=3.45KN樓板木模板自重標準值： 0.3KN/m2鋼筋混凝土樓板自重標準值 25 KN/m2施工人員及設備荷載標準值 2 KN/m2振搗混凝土樓板產生的荷載標準值 2.55 KN/m2作用于立桿的永久荷載標準值：qk1=0.311+1.1110.15+24110.15=4.065 KN作用于立桿的可變荷載標準值：qk2=211+ 2.5511=4.55 KN2、計算立柱軸心壓力設計值（由4-31式） N1=1.2 Ngk/K1+1.4 =1.2 (9、3.45+4.065)/0.87+1.44.55=16.736 KN 注：K1為高度調整系數（表4-35）K1為0.87 則：N=16.736+1.24.065/0.87+1.44.55=28.713KN(考慮二層施工荷載)3、立柱的長細比： =h/i=142.4查表4-37A得穩定性系數=0.338 則立柱穩定承載力設計值： Afc=0.338489205/1000=33.88KN 所以NAfc則立柱穩定性滿足要求。二、計算梁腳手架的穩定性：1、梁的永久荷載：qk1=0.850.324+1.50.850.3+0.771=7.273 KN立桿的永久荷載：qk2=0.14925=3.55 KN110、施工可變荷載：qk3=111+2.5511=3.55 KN永久荷載總值：qk=7.273+3.725+4.065=15.063 KN（考慮板的永久荷載）永久荷載總值：qk=3.55+4.55=8.1 KN（考慮板的可變荷載）2、計算立柱軸心壓力設計值（由4-31式） N1=1.2 Ngk/K1+1.4 =1.2 15.063/0.87+1.48.1=32.117 KN 則：N2=32.117+1.2（7.273+4.065）/0.87+1.48.1=59.097KN(考慮二層施工荷載)則一根立根受力為：N=59.092=29.548 KN3、立柱的長細比： =h/i=142.4查表4-37A得穩定性系數=0.338 則立柱穩定承載力設計值： Afc=0.338489205/1000=33.88KN 所以NAfc則立柱穩定性滿足要求。