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1、蓋梁施工方案一、工程概況孔孟旅游快線先期建設示范段，即孔孟旅游快線鄒城段，段落位于原憲站與孟廟站之間，線路長度為 9.9km，北起原憲站，南至孟廟站，主要國道 104、嶧山路敷設，該段落自北向南分別設置有 7 座車站：原憲站、龍山站、中心站、鋼山站、體育公園站、太平站、孟廟站，平均站間距約 1.592km，該建設段落內線路全部采用高架路中敷設方式，車站均為高架車站。蓋梁分為線路區間G1、G2、G3和車站蓋梁。二、氣象條件本工程施工期主工期在9月-12月，本工程歷經秋季和初冬施工。工程區屬暖溫帶半濕潤大陸性季風氣候區，春季干燥、多風，回暖快，蒸發量大；夏季炎熱、多雨；秋季降溫迅速，降水量減少，天2、高氣爽，氣候宜人，常出現晚秋旱；冬季寒冷干燥，雨雪稀少，四季分明。日照時數為2282.2小時。年平均無霜期220天。潮據濟寧市氣象資料：(1)氣溫：年平均氣溫14.9，極端最高氣溫40.1，極端最低氣溫-16.1，年最高氣溫多出現在6月和7月。(2)降雨：夏季（68月）降水量集中，平均降水量430.4mm，占全年降水量的62.7%；秋季（911月）多降零星小雨，平均降水量117.6mm，占全年降水量的17.1%；冬季（122月）降水稀少，降水量僅29.6mm，占全年降水量的4%。(3)風向：為多風地區，多年平均風速為2.4m/s，最大平均風速為19.0m/s，冬季盛行偏西北風，夏季盛行偏南風，3、春秋季則交替出現，一般4月份風最大，9月份最小。(4)凍土深度：年平均地面結冰達65多天，最大凍土深度0.42m。施工組織和施工安排管理及施工人員配備表施工人員配置情況一覽表序號單位名稱單位人 數管理人員施工人員1項目經理部人302橋梁施工作業隊人101803合計人40180施工主要機械配置表施工機械配置情況一覽表序號機械設備名稱規 格 型 號數量（臺）備注1裝載機ZL50C12吊車QY2533壓路機YZ20JC14混凝土運輸車SQH5260GJBH35發電機50KW106電焊機67鋼筋切斷機68鋼筋彎曲機69全站儀DTM452410水準儀DS302主要材料數量表序號材料規格數量備注1工字鋼34、6B150T懸架用料2槽鋼10A250T懸架用料3鋼大模板按圖制作400T蓋梁3鋼柱21920T車站蓋梁施工計劃起訖時間：7年9月15日207年12月日。施工準備技術準備試驗室試驗資料(包括鋼筋、水泥、砂、碎石等）。測量資料(導線點測量記錄、水準點測量記錄)。認真調查當地天氣情況。現場準備相應人員組織安排均己到位；施工機械配備已到位；施工材料已全部到位。一、施工方案線路蓋梁施工采用穿鋼棒作支承，36B工字鋼縱梁承重，14A槽，鋼作為橫梁，側模為鋼模。鋼筋采用整體吊裝，混凝土采用汽車泵輸送澆筑。1、 施工準備 2、模板制作線路與體育公園站、鋼山站、中心站、龍山站原憲站墩柱上的蓋梁側模及底模均委托5、北京奧宇模板廠定制加工，太平站蓋梁模板采用木模配制，底模及端模全部采用新多層板加工，加工安裝時注意以下幾點：（1） 加工成型的底模或用型鋼底模支架，加工成型后經檢驗合格后方可使用。支架必須牢固尺寸符合設計要求，模板板面之間應平整，接縫嚴密，不漏漿。（2） 在底模與側模交界處施工時用雙面膠塞縫、擠緊，保證不漏漿。（3） 銷棒安裝，在綁扎鋼筋后合模前，在墩柱中放置一根32鋼筋帶直螺紋套管埋件，由工廠加工錐頭螺絲銷棒，如下圖：（4） 在墩身鋼模安裝時將銷棒三節分別連接穿入模板內，待墩混凝土澆筑結束后6小時內松動錐形銷，為了方便模板拆除，拆模前拆除錐銷，安裝抱箍前再將錐銷與埋入柱內的直螺紋套管連接。安6、裝抱箍時將抱箍置于錐形銷上。（5） 蓋梁混凝土齡期到達設計規范要求，在拆除蓋梁底模后，將錐形銷取出，用高于原墩混凝土兩個等級的成品灌漿料將銷孔灌實，表面用砂紙打磨與原墩的混凝土表面保持一致。在墩柱施澆筑后，線路的各墩柱頂蓋梁模板支撐采用桁架斜撐銷棒止滑措施施工，詳見下圖：案例圖：為了避免鋼棒穿過墩柱時對墩柱截面削弱，本工程的銷棒采用三連接型式，詳見下圖：為方便蓋梁底模的安裝，在澆注混凝土時，立柱頂混凝土標高按比設計標高高2cm控制。 在每根立柱的預留孔內安放一根長比墩直徑短200mm米的32mm兩端帶直螺比方套筒的埋件，在直螺紋套筒兩端分別加兩根錐形螺桿，錐形銷每端伸出立柱10cm，做蓋梁底模7、縱梁的底支撐。 按底模標高控制在比設計標高高1cm左右，以便于安裝蓋梁底模。銷孔修復，在模板拆除后采用比原墩混凝土高兩個等級的灌漿料將拔出的銷棒的孔填實，并用砂紙打磨平整，保證在人兩米外看不出有修補的痕跡。車站蓋梁施工方法碗扣立桿間距按主距按600600間距，步高為900，但在距柱邊算起梁高在1400位置下部立桿間距調整為300300進行加密。架體中間用抱箍與墩柱連接確保架體的穩定性。測量放樣 在蓋梁施工前，應將蓋梁上的對應尺寸標在承臺上，再通過承臺定位點用線墜或經緯儀向蓋梁上投放，由于本工程蓋梁的斜面在投測時必須注意投測點的兩面角，投測方向必須與軸線方位同軸，蓋梁控制高程點的尾數應消除在基點8、以下，控制高程點到蓋梁頂高必須是整數，以免在施工中的工人計算錯誤。立柱中心控制點測量采用全站儀進行測量；高程測量是根據復測合格后測量導線的基準點用精密水準儀引測到墩柱標記臨時水準點，施工時再通過尺量傳到蓋梁頂部，再根據尺量引測的標記點在蓋梁上用水準儀將蓋梁的各個標高調整至平設計標高。為拆模方便及消除施工誤差，在工字鋼梁與模板橇架之間5-10cm空間，在桁架與橫梁或架之間用調節頂支座精確調整。（6） 太平站支撐體系立桿縱橫間距為600mm,為900mm，碗扣架搭設。剪刀撐縱橫間距必須小于6m,與地面角度以4500-6000為宜，底模以柱周采用鋼模拼制，其它底模采用多層板拼制。（7） 底模的斜三角9、用型鋼制作分段拼裝。（8） 模板安裝完后，檢驗其垂直度和頂面的標高，并在模板上做好標記，以控制混凝土澆筑高度。（9） 拆模時嚴禁扯拉硬拽，防止掉角以及模板變形，影響外觀。（10） 注意預埋支座墊石內的鋼筋網片。（11） 脫模機油在模板安裝前涂抹，以利于模板拆除。3、鋼筋（1）采用的鋼筋，存儲時按照規范和監理的要求執行。（2）鋼筋使用前對有局部修飾的鋼筋進行除銹，銹蝕嚴重的不用于工程上。（3）蓋梁底模安裝完畢后進行鋼筋工程施工，蓋梁內的鋼筋骨架在加工廠加工成型后運至現場安裝。鋼筋骨架加工前放大樣，嚴格按圖紙施工（4）主筋采用雙面焊，焊接時焊縫表面平整，無凹陷或焊瘤；焊接接頭區域無肉眼可見的裂紋；10、咬邊深度、氣孔、夾渣等缺陷不超過允許值。在同一斷面上接頭數不超過主筋數量的50，前后錯開大于35d。（5）鋼筋嚴格按圖紙要求進行安裝，確保鋼筋位置準確，間距滿足要求，安裝過程中主筋上每隔一米設置塑料墊塊以保證混凝土保護層厚度符合設計要求，防止露筋。安裝完成之后先班組自檢，經質檢工程師檢查合格后，請監理工程師檢驗，合格后，再進行下道工序施工。蓋梁鋼筋綁扎成型，在地面進行，先搭一與蓋梁圖一樣尺寸的模具進行加工。做法見下圖：4、混凝土工程為保證混凝土的質量，試驗室嚴格對進場商混凝土進行檢測。模板安裝完成，鋼筋安裝完畢，清除模板內所有雜物及水，嚴格自檢合格后，報監理工程師檢驗合格后，進行混凝土澆筑。混11、凝土的澆筑：混凝土運輸車輸送至墩底，泵送混凝土入模，保證混凝土澆注連續、快速進行。混凝土澆注過程中，由現場技術人員進行全過程控制，并作好混凝土澆注記錄。試驗室按照規定在施工現場制作混凝土試件，對試塊進行養護以及日后的強度試驗。（1）澆筑混凝土前，對模板、鋼筋、預埋件進行檢查，模板內的雜物、積水和鋼筋上的污垢清理干凈。（2）防震擋塊與蓋梁一同支模和澆筑。（3）混凝土按照30cm厚度分層澆筑，分層保持水平，在下層混凝土初凝或能重塑前澆筑完上層混凝土。（4）采用插入式振動棒進行混凝土澆筑，移動間距不超過其作用半徑的1.5倍，與側模保持間距510cm，插入下層混凝土510cm，同時注意振搗過程中不要觸12、碰模板、鋼筋和預埋件。（5）對每一振動部位，振動到混凝土密實為止，密實的標志是混凝土停止下沉、不再冒氣泡、表面呈現平坦、泛漿，振搗順序遵循先外部后內部，以便混凝土中氣泡及時排除，不致影響外觀。（6）嚴格遵循“少進料、勤振搗、跟漿走”的原則，保證混凝土結構物“內實外美”。（7）澆筑蓋梁混凝土時，應采用先澆筑跨中后懸臂，逐漸向支點靠攏的施工程序。在混凝土初凝前對表明進行二次收面。5、拆模及養護待蓋梁混凝土終凝后，開始灑水養護（灑水以混凝土面層濕潤即可，水質同攪拌用水）。待混凝土抗壓強度達到2.5Mpa后，即可利用吊車配合人工拆除蓋梁側模，拆模時不得重撬、硬砸，以免損傷蓋梁混凝土面層。待混凝土抗壓強13、度達到設計要求拆模強度后，即可拆除底模板及支頂架系統，用作下一蓋梁的施工。蓋梁混凝土的灑水養護時間一般為7天，每天灑水次數視環境濕度與溫度控制，灑水以能保證混凝土表面經常處于濕潤狀態為度，采用塑料薄膜或較新的土工布覆蓋養護。6、蓋梁技術指標實測項目項次檢查項目規定值或允許偏差檢查方法和頻率1混凝土強度（MPa）在合格標準內附錄D檢查2斷面尺寸（mm）10，5尺量：檢查3個斷面3軸線偏位（mm）10全站儀或經緯儀：縱、橫各測2點4頂面高程（mm）10水準儀：檢查35點5支座墊石預留位（mm）10尺量：每個預應力張拉1.待混凝土強度達到100%時方可進行張拉工作。2.張拉施工前，約請設計院、總監理14、工程師、建設單位相關人員進行現場確認，經同意后方可開始張拉施工。3. 張拉施工準備，張拉設備施工前進行試運行，檢查高壓油管連接處是否漏油等。蓋梁張拉在錨區設置門型施工支架，自制懸吊千斤頂橫梁，張拉施工時用手動葫蘆調整千斤頂就位。預應力鋼束采用符 合 預 應 力 混 凝 土 用 鋼 絞 線 GB/T5224-2014標準級 s15.20高強度低松弛鋼絞線。波紋管 內徑 90mm管道采用增強型金屬波紋管成孔，摩擦系數 =0.23，偏差系數 =0.0025。錨具 15 型，錨具應符合預應力筋用錨具、夾具和4. 錨具安裝人工調整鋼絞線位置，穿入錨頭，夾片安裝使用廠家提供安裝工具，一次將夾片全部安裝到位15、，夾片外露23mm,工具錨夾片使用石蠟作為退錨介質，保證張拉完成后工具錨退錨方便。3.預應力施工過程中，各工序必須留有影像資料。4.張拉后檢查工具錨處每根鋼絞線上夾片刻痕是否平齊，若不齊，說明張拉時有滑束現象，要及時上報監理并商討解決方案。5.張拉后在錨具外2cm處鋼束上畫記號，觀察24小時，若鋼束回縮值小于3mm，則認為合格。6.張拉采用雙控，以應力控制為主，鋼絞線伸長值作為校核；當伸長值偏差在+6%、-6%范圍之外時應停止張拉，查明原因再繼續進行。張拉前必須進行孔道摩阻的實際檢測，并進行張拉伸長值的計算。7.張拉過程及計算公式1）混凝土強度達到設計強度的100%后，對稱張拉3、4號鋼束，孔16、道灌漿；2）澆筑預應力混凝土蓋梁3）對稱張拉1、1#號鋼束，孔道灌漿；4）張拉程序：0020K（持荷2分鐘錨固），初應力0在設定為控制應力k的15%。5）預應力筋伸長值的計算 L= PpL /（ApEp） Pp = P 1 e-(kx + )/（kx + ） 1.將預應力筋平均張拉力的計算公式代入預應力理論伸長值計算公式得: PL 1 e-(kx + ) L = Ey Ay kx + 式中：L- 預應力鋼絞線伸長值P - 預應力筋張拉端張拉力A - 鋼絞線的截面積(單根鋼絞線面積)Ey - 鋼絞線彈性模量取Ey=1.94105 MPa. （施工時，根據實驗數據進行調整） K - 每米孔道局部偏17、差對摩擦的影響系數k=0.0015 - 預應力筋與孔道壁的摩擦系數=0.2（施工時，根據實測數據進行調整） - 張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）L - 鋼絞線計算長度 。X - 從張拉端至計算截面的孔道長度（m）。8.張拉油表讀數得計算1）千斤頂 測試成果分析根據工程質量檢測中心第一檢測所的校準證書證書編號C2010-343-395、C2010-344-396的液壓千斤頂測試結果如下：頂號 表號力值 油表 KN 讀數 1號（453）2號（436）3006.07.550010.513.080017.519.5100022.524.5120026.729.0150033.53618、.0200045.047.0250055.758.5 9.灌漿封錨真空灌漿施工設備連接示意圖1）張拉施工完成后，切除外露的鋼絞線，確保孔道暢通無阻，錨罩安裝前將錨墊板表面清理干凈，保證平整，將錨罩與錨墊板上的安裝孔對正，用螺栓擰緊。注意將倒漿口朝正上方，把預拌好的無收縮水泥從倒裝口上倒入夯實。如下圖：2）清理錨墊板上的注漿孔，保證灌漿孔道的通暢。3）確定抽真空端及灌漿端，安裝引出管，球閥和接頭，并檢查其功能。試驗室按設計要求標號配制水泥漿，水泥漿抗壓強度不小于40Mpa，水泥漿的拌制在壓漿機的灰漿攪拌桶內進行，水灰比為0.400.45，先將水加入拌合機內，然后再放入水泥，充分拌和以后再摻入適量19、膨脹劑和阻銹劑，阻銹劑采用MCI-2000遷移性阻銹劑，摻入量為0.7L/m3。4）啟動真空泵抽真空，使真空度達到-0.08-0.1MPa并保持穩定。5）啟動灌漿泵，當灌漿泵輸出的漿體達到要求稠度時，將泵上的輸送管接到錨板上的引出管上，開始灌漿。6）灌漿過程中，真空泵保持連續工作。7 ）待抽真空端的透明網紋管中有漿體經過并進入儲漿罐時，關閉閥4，然后關掉真空泵，打開排氣閥3，當水泥漿從排氣閥順暢流出，并稠度與灌入的漿體一樣時，關閉閥2。8）灌漿泵繼續工作，在0.50.7MPa下，持壓12分鐘。9）關閉灌漿泵及灌漿端閥門1，完成灌漿。10）拆卸外接管路、附件，清洗真空泵、管路及閥等。11）完成當20、日灌漿后，必須將所有沾有水泥漿的設備清洗干凈。12）安裝在壓漿端及出漿端的球閥，應在灌漿后5小時后內拆除并進行清理。13）灌漿作業注意事項：（1）真空灌漿前應進行嚴格檢查，絕對不允許有漏氣現象。（2）灰漿攪拌嚴格按照配合比準確計量，投料順序：水水泥外加劑，拌和時間不得低于5分鐘。（3）試塊的制作要求采用標準砂漿試模（尺寸為70.770.770.7mm）。四、安全生產措施1）張拉區有明顯標志，非工作人員不準入內，蓋梁張拉端要設擋板（板厚為5cm，高2m），千斤頂后面不得站人。2）張拉時不得超過千斤頂的規定行程。3）千斤頂油表不得超過50MPa的最大油壓。4）堅持全員安全教育制度,提高施工人員的安21、全自保意識,同時將具體的安全生產責任落實到各職能部門、各作業班組，具體人,做到責任落實。5）本標段作業要堅持各作業工種經培訓考核合格后,持證上崗,各工種施工時,使用、操作各種機械（機具）時，嚴格執行本工種、本機械的安全操作規程。6）項目部設專職用電管理安全員，加強臨時用電安全防護管理。本工程用電全部采取臨時架空線敷設，執行三相五線制。7）現場要明確防火區，有明確標志，有人檢查，嚴禁吸煙。8）成立以項目經理為總指揮專項應急救援小組。針對張拉施工過程中可能出現的情況編制專項應急救援預案。7、施工工藝框圖蓋梁工工藝流程圖如下：安裝穿心棒搭設蓋梁施工平臺測量放樣涂脫模劑鋪設底模制作鋼筋綁扎鋼筋專業監理22、工程師檢查涂脫模機油制作模板安裝側模板專業監理工程師檢查測量監理工程師檢測測量標高及檢查拌制砼運輸砼澆注砼砼養護制作試件拆除側模板拆除底模測定試件整理本蓋梁全部原始資料及檢驗報告送監理工程師四、工程質量保證措施 1、健全質量保證體系，嚴格質量管理制度，做到優必獎，劣必罰。2、嚴格施工前的技術交底，對作業人員定期進行質量教育和考核，教育作業隊人員應嚴格按設計及規范要求施工，確保工程質量。3、嚴格控制施工工序，上道工序不合格決不進行下道工序，嚴格執行“三檢”制度，即施工隊自檢、技術復檢、監理工程師檢查，對于特別工序實行崗位責任制，使每個過程均受控。4、規范化管理，是保證質量的有效手段，堅持作業人員23、持證上崗制，工地作業人員持牌制，質量“三檢制”：自檢、互檢、專檢。質量“三工序”制：檢查上道工序質量，保證本道工序質量，創造或提供為下道工序的質量條件。5、實行工程質量持牌管理，增強施工人員責任感。將工程規模，開工日期，質量目標，崗位負責人一一明示，以利于增強透明度和責任感。6、嚴把原材料采購、進場、使用、檢驗關。a)進場材料必須有出廠合格證及質量保證書，無合格證的材料不行進入工地。b)每批進場的水泥要提供供貨抄件，說明廠名、水泥品種，標號、數量和出廠日期，并要提供出廠合核證及試驗報告。每批水泥進場后，要對水泥作抽樣檢查試驗，如試驗不合格，嚴禁使用。c)細骨料應按規定作篩分試驗，符合要求再使用24、，并且不得含團塊、軟質或針片狀顆粒、粗骨料必須作篩分和強度試驗，符合要求后才能使用。d)混凝土及砂漿拌合用水，必須進行有害物質化學分析，水質化驗符合要求，方可使用。e)運到工地的每批鋼筋都必須抽樣試驗。試驗按國家標準或工程師同意的試驗規程進行，包括強度、伸長率和彎曲試驗。試驗必須符合要求，若不符合要求，不得使用或經試驗后降級使用。f)施工資料與施工進度同步，做到工完，資料清，實事求是。g)混凝土振搗在鋼筋密集的地方要振搗充分，保證混凝土密實。強度未達到規范規定的強度不得承重或拆模。五、施工安全保證措施1.模板的安裝和拆除模板采用分段整體吊裝時，應聯結牢固；在起吊安裝時，應栓溜繩；模板合縫時，不25、得徒手操作。工作平臺應滿足承載力要求并搭設牢固；平臺上應設圍欄及梯步。立柱高度超過2m時，應張掛安全網。施工中不得碰撞模板和腳手架。模板拆除時，應劃定作業區，懸掛警示標志，并按規定的拆模程序進行。2.高處作業高處作業中的安全標志和各種用于高處作業的措施，使用前應檢查合格后方可使用。高處作業中所用的物料，應堆放平穩，不得妨礙通道。高處拆下的物件、余料和廢料，不得向下拋擲。高處作業必須系安全帶和戴安全帽，安全帶應掛在牢固的物件上，嚴禁在一個物件上栓掛幾根安全帶或一根安全繩上栓掛幾個人，臨邊作業應設置防護圍欄和安全網；懸空作業應有可靠的安全防護措施。設置在建筑結構上的直爬梯及其他登高攀件，必須牢固、26、可靠。供人上下的踏板承載力，不應小于1.1kN。移動式梯子梯腳應堅實，梯子上端應有固定措施，人字梯鉸鏈必須牢固；在同一架梯子上下不得2人同時作業。高處作業不宜上下重疊。確需在高處上下重疊作業時，應在上下兩層中間用密鋪棚板隔離或采用其他隔離設施。3.安全預防措施抓生產，首先抓安全，建立安全保證體系，嚴格安全管理制度，做到違規必糾，有章可依。對安全生產的有關規定，利用各種宣傳工具，采取多種形式，教育職工樹立安全第一的觀念，強化全員安全意識。落實承包責任制，單位第一管理者對本單位安全生產全面負責，職權明確，責任到人。把安全生產與每位職工的切身利益掛起鉤來，對安全生產中作出突出貢獻的人員進行重獎。安全27、第一、預防為主，必須配備足夠的防護用品，加強勞動保護。根據國家、部、局有關文件，開展好“百日安全無事故”、“安全月”等活動。堅持周一安全講話，班前安全講話，周末安全檢查，設立安全監督崗，發現問題及時處理。所有臨時結構必須進行安全技術交底，使操作人員明白操作要領，熟悉各個環節。大型結構必須進行安全鑒定，鑒定驗收合格后方可投入使用。大型設備進場前對機械運轉、便道進行保養和調查，確保安全。各種施工機械必須有安全操作牌，使所有操作人員能按安全操作規程操作。定期進行安全大檢查，檢查出來的事故隱患要書面通知作業班組，并及時消除隱患。按照“三不放過”的原則處理所發生的事故，使職工吸取事故教訓，防止類似事故再28、發生，對新工人進行三級教育”，特種作業人員必須進行專門培訓，合格后發證，嚴禁無證上崗。進入工地必須戴安全帽，高空作業必須系安全帶。做好工地用電管理，電器開關必須設防雨棚，配觸電保護器。卷揚機提升時設聯系信號，由專人指揮，嚴禁違章指揮、違章作業。所有支架及提升設備須經檢算和驗收后方可使用。計算書：a、銷棒及三角架力學分析計算一、計算參數Q235鋼材的允許應力：【】170MPaQ235鋼材的允許剪應力：【】120MPaQ235鋼材的彈性模量：E2.1105Mpa45#鋼：【】125Mpa焊件采用Q235鋼：【f】=85Mpa蓋梁砼的容重：r=26kN/m3二、參考資料1、設計院及相關部門提供的該項29、目相關技術資料2、鋼結構設計手冊（第二版）中國建筑工業出版社3、公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ02586）4、結構力學人民交通出版社5、路橋施工計算手冊人民交通出版社6、實用土木工程手冊人民交通出版社三、單根最不利I 14工字鋼強度驗算以墩身直徑1.6m計算，采用間距0.5m的I14熱軋普通工字鋼作分配梁，兩邊分別留出安全施工間距1.2m，分配梁長度為=4.0m。承重梁長度為10.6m，兩邊也留出1.2m的施工間距。取分配梁上的總荷載：安全第數K=1.2荷截簡圖G=1.2（310.85+240.5+150）=840.6kN qH=840.6/8.1=104kN/m 分配梁采用分配梁采用30、間距50cm的I14熱軋普通工字鋼，則作用在單根分配梁上的荷載：GH=1040.5=52kN 作用在分配梁上的均布荷載為：qH= GH/lo=52/2.5=20.8 kN/m(式中：lo為分配梁受荷段長度，為2.5m)3）分配梁抗彎分配梁采用間距50cm的I14熱軋普通工字鋼，查表：Ix=712cm4；Wx=102cm 單位重量g=14.21 kg/m；E=2.1105 Mpa最大彎矩：Mmax= q分配梁l分配梁2/8=20.82.52/8=16.25 kNm= Mmax/Wx=16.25103/10210-6=159.31Mpaw=170MPa （驗算通過） 四、雙窄翼緣H型鋼強度驗算承重31、梁采用單層兩排窄翼緣HN446199型鋼，連接形成承重梁。墩柱和系梁共長12m(整根)。兩邊分別留出安全施工間距1.9m，承重梁長度為12m。（1）分配梁自重：G分配梁=14（根）4.5m16.89 kg/m9.8 =10.42（KN）（2）承重梁自重：HN446199型鋼 g=66.689kg/mG承重梁=2（根）12m66.689kg/m9.8 =15.6（KN）（3）承重梁上的總荷載：G= GH +G分配梁+ G承重梁=840.6+14.42+15.6=870.02kN（4）承重梁所承受的荷載假定為均布荷載q：q= G/Lz=870.02/（28.1）=53.70m窄翼緣HN44619932、型鋼，查表得Wx=1360cm懸臂端 中間段 所以 = Mmax/Wx=112.84103/136010-6=82.9Mpaw=170MPa （驗算通過）五、銷棒抗剪驗算1）總荷載：G=840.6KN墩柱處穿兩個銷棒支承上部荷載，一個墩柱的共計4個受力點，每點受力為：N=840.6/4=210.02KN2）銷棒受力計算（抱箍摩阻力忽略不計）。支點反力N11=32.KN，考慮2根銷棒上下4 個點分擔荷載的不均勻性以及施工安裝的誤差（考慮牛腿中心與豎腹桿中心存在2cm安裝誤差），則在雙銷棒之間按照簡支梁分析計算，偏載分配系數為0.633，即：其中一根銷棒承擔63.3%的豎向荷載。則：Qj=0.6333、3N=133.024KN銷棒直徑為70mm，采用45#鋼制作。銷棒截面積：S=0.0350.0353.14=0.0038465 m2最大剪應力：max=4Qmax/3S =4133.020.001/30.0038465 =46.109Mpa=125Mpa安全系數K安=/max =125/46.109=2.7 結論：安全 。六、牛腿立板抗剪驗算支點采用雙銷棒牛腿進行支撐，牛腿結構圖如下:牛腿布置圖 （單位：cm）牛腿立板抗剪驗算：Qj=0.633N=133.024KN牛腿立板為16mm鋼板，有效抗剪長度為150-36=114mmQ=2A =216114120=437.76KN安全系數為3.29。34、總之，蓋梁支架結構強度、剛度、穩定性均滿足要求，結構安全可行。七、牛腿焊縫驗算牛腿采用t=16mm的底面鋼板和t=12mm的3塊鋼板加一塊蓋板加工，鋼板長度為50cm。采用雙面焊，焊件為Q235鋼，取f=85Mpa。角焊縫焊腳尺寸，則取hf=10mm，角焊縫有效厚度：he=0.7 hf=100.7=7mm牛腿受到的剪力大小N=357.05KN彎矩大小M=1/2N1/4L+1/2N3/4L=1/2NL=1/2357.2420.4=71.45KN.m則：水平角焊縫有效焊縫面積A1=2(400-10)75460 mm2垂直角焊縫有效面積A2=6(500-10)720580 mm2角焊縫面積和A=2035、580+5460=26040 mm2角焊縫重心位置y=(5460495+20580245)/26040=297mm焊縫慣性矩：If=1/12273390+5460(495-297)2+1/12674903+20580(297-245)2=6.8108 mm4焊縫抵抗矩：Wf=6.8108/297=2.29106 mm3角焊縫強度驗算：彎矩計算值由牛腿全部角焊縫承受，假定剪力僅由垂直角焊縫承受，角焊縫最大應力在下端點：焊縫剪應力：NN/A357.242/46.109 =7.75MPa焊縫彎應力：MM/ W f 71.45/2.29=31.20MPa角焊縫應力：9.55MPaf=85MPa 強度滿36、足要求。梁模板碗扣鋼管支撐架計算書依據規范:建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為9.6m，梁截面 BD=2500mm2400mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.30m，立桿的步距 h=0.90m，梁底增加3道承重立桿。面板37、厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用10號工字鋼。梁底支撐龍骨長度 3.20m。頂托采用10號工字鋼。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。振搗混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。梁單側的樓板厚度0.20m，梁單側的樓板計算長度0.50m。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁單側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2025.5000.2000.5000.300=0.38、918kN。采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.5002.4002.500+0.2002.500=153.500kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)2.500=11.250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 135.00cm3；截面慣性矩 I = 121.50cm4；(1)抗彎強度計算 f = M /39、 W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.20153.500+1.4011.250)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 1.80010001000/135000=13.330N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.20153.500+1.4011.250)0.300=35.991kN截40、面抗剪強度計算值 T=335991.0/(22500.00018.000)=1.200N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677153.5003004/(10060001215000)=1.155mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算（一）梁底龍骨計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.4000.300=18.41、360kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.300(22.400+2.500)/2.500=0.175kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)2.5000.300=3.375kN均布荷載 q = 1.2018.360+1.200.175=22.242kN/m集中荷載 P = 1.403.375=4.725kN 龍骨計算簡圖 龍骨彎矩圖(kN.m) 龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 龍骨變形圖(mm)經過計算得42、到從左到右各支座力分別為 N1=7.535kN N2=46.926kN N3=6.787kN經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 46.926kN經過計算得到最大變形 V= 1.137mm龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 49.00cm3；截面慣性矩 I = 245.00cm4； (1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =6.518106/49000.0=133.02N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3243、1.185/(250.0050.00)=12.711N/mm2截面抗剪強度設計值 T=125.00N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算最大變形 v =1.137mm龍骨的最大撓度小于1600.0/400(木方時取250),滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 46.926kN經過計算得到最大44、變形 V= 0.000mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 49.00cm3；截面慣性矩 I = 245.00cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.000106/1.05/49000.0=0.00N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.000mm頂托梁的最大撓度小于300.0/400,滿足要求!三、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=46.926kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 45、1.200.1729.600=1.978kN N = 46.926+1.978=48.904kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.241cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=0.90m； l0 計算長度，取0.900+20.200=1.300m； 由長細比，為1300/16=82； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.716；經計算得到=48904/(0.7146、6424)=161.071N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，0.90m； la 立桿迎風面的間距，3.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.30m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.2253.2047、0；風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.2253.2001.3001.300/8-0.410； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=46.926+1.21.648+0.91.40.080/0.300=49.240kN經計算得到=49240/(0.716424)+80000/4493=178.171N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.2250.3000.900=0.061kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=0.900/3.2000.061=0.017kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(0.9000.900+3.2003.200)1/2/3.2000.061=0.063kN支撐架的步數 n=10節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為0.063+(10.000-1)0.063=0.631kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為10.0000.017=0.171kN架體自重為1.648kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于扣件的抗滑承載力8kN,滿足要求!節點集中荷載w在立桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!