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1、北辰花園 1#樓外腳手架腳手架方案工程名稱 :北辰花園 1#樓施工單位 :濰坊市三建集團有限公司編制人 :編制時間 :審核人 :審核時間 :目錄一、工程概況3二、材料準備如下3三、縱向水平桿3四、橫向水平桿4五、腳手板4六、立桿4七、連墻件5八、門洞處構造7九、剪刀撐與橫向斜撐7十、斜道8十一、地基與基礎8十二、腳手架拆除8十二、腳手架施工圖9計算書：型鋼懸挑腳手架計算10計算書：落地式腳手架計算22本腳手架安全專項施工方案主要參考以下規范和標準：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（ JGJ130-2011 ）中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范（ GB50017-2003） 中國建筑工業出版2、社；建筑結構荷載規范（ GB50009-2001） 中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范（GB50010-2002） 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范（ GB50007-2002） 中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準（ JGJ59-99 ） 中國建筑工業出版社；一、工程概況工程名稱：北辰花園1#樓地址：向陽路以西結構類型：框架、剪力墻結構計劃工期：施工面積：m2總高度：m層數：22 層標準層高： 3.0m二、材料準備如下（ 1）鋼管選用國標 直縫電焊鋼管（GB/T13793），質量符合國標碳素結構鋼（ GB/T700）Q235-A 級鋼要求。鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重銹蝕，彎3、曲，壓扁或裂紋鋼管不得采用。（ 2）扣件采用可鍛鑄性材料制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件 （ GB15831）的規定，使用前進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，扣件應做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N.M 時不得發生破壞。扣件主要有三種形式， 直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件； 回轉扣件用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。（ 3）腳手板采用由毛竹制作的竹制笆板。三、縱向水平桿（ 1）縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3 跨；（ 2）縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內； 不同步或4、不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于 500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不能大于0.40m；（ 3）縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；四、橫向水平桿（ 1）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于 150mm ，內排腳手架的外伸長度 300mm ；（ 2）作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距 1/2；（ 3）使用竹笆腳手板時， 雙排腳手架的橫向水平桿兩端， 應用直角扣件固定在立桿上；五、腳手板（ 1）作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離5、開墻面120150mm；（ 2）竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑 1.2mm 的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上；（ 3）作業層端部腳手板探頭長度應取150mm, 其板長兩端均應與支承桿可靠地固定；六、立桿（ 1）每根立桿底部設置底座或墊板；（ 2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，不大于 1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm；（ 3）腳手架底6、層步距不大于2m；高低差(4) 立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置方式為2 步 2 跨（ 5）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定：a.立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于 500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的 1/3 ；b. 搭接長度不小于 1m，應采用不少于 2個旋轉扣件固定， 端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。（ 6）立桿頂端高出女兒墻上皮 1m，高出檐口上皮 1.5m；七、連墻件扣件預埋圓鋼，規格通過風載計算確定焊7、縫長度應滿足外架受拉、受壓風載48*3鋼.2管頂端頂緊梁面結構砼梁鋼管外腳手架采用預埋圓鋼與鋼管焊接的連墻件詳圖圖 1 連墻件的布置圖墊木豎向短鋼管水平短鋼管直角扣件圖 2 窗洞口剛性連接（ 1）宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm；（ 2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；（ 3）優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；（ 4） 一字型、 開口型腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不大于4m。（ 5）必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。（ 6）連墻件的構造要求： 連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當8、不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接；(7) 連墻件的構造要求：連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股，亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋；（ 8）當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45度 60度之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除；（ 9）架高超過 40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施；八、門洞處構造（ 1）門洞采用上升斜桿，平行弦桿桁9、架結構型式，斜桿與地面的傾角在45度 60之間。九、剪刀撐與橫向斜撐(1) 每道剪刀撐跨越立桿的根數為6，每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45 度 60 度之間；(2) 外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于 15m ；（ 3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接， 搭接長度不應小于 1m，應采用不少于 2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm；（ 4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；（ 5）橫向斜撐的設置應在同一節間，由底至頂10、層呈之字型連續布置，斜撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜撐在 1跨內跨越 2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜撐固定在其伸出端上；斜撐采用通長桿件，接長使用時采用對接扣件連接或搭接；(6) 腳手架除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6 跨設置一道；懸挑腳手架可不設橫向斜撐；十、斜道(1) 腳手架采用之字型斜道；（ 2）斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；運料斜道寬度不宜小于1.5m，坡度宜采用 1:6 ；人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1： 3；（ 3）拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度；（ 4）斜11、道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1.2m ，擋腳板高度不應小于 180mm；（ 5）運料斜道兩側，平臺外圍和端部均設置連墻件；每兩步應加設水平斜桿，設置剪刀撐和橫向斜撐。（ 6）斜道腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm；接頭采用搭接； 下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處宜采用三角木填順；（ 7）3 人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250 300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜為 20 30mm。十一、地基與基礎根據本工程腳手架搭設高度和施工現場的土質情況，對腳手架基礎按 建筑地基基礎工程施工質量驗收規范 （ GB50202-212、002）的有關規定進行處理。架基采用三七灰土回填，考慮到外架的牢固、穩定、安全、必須對基上土分層夯實，平整，再澆C15 砼墊層 10cm 厚抹平，腳手架底座面標高應高于自然地平50mm ，四周做返水溝作有序排水，防止架基浸水下沉，影響安全，基礎驗收合格后應準確放樣定位。十二、腳手架拆除（ 1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件，支撐體系等是否符合構造要求；（ 2）應根據檢查結果確定拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；（ 3）應由施工負責人進行安全技術交底；（ 4）拆除作業應由上而下逐層進行；（ 5）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先拆連墻件整層或數層后再拆除腳手架，分層拆除，高度不應大于13、2 步，如大于2 步，應增設連墻件加固；（ 6）當拆至最后一根立桿高度時，應在適當位置加臨時拋撐后再拆除連墻件；（ 7）各構配件嚴禁拋擲至地面。十二、腳手架施工圖00810081008100810081008100008613200810081008100810081008100212 0012 0012 0012 0012 0012 0012 0012 0012 0012 0012 0012 0012 0012 0012 0018 000圖 3 縱向立面圖4 00AA005008010600810050081008112 0012001200120012 0005015006 00A-A 剖14、面圖 4 立桿布置局部圖00210503002100210 50圖 5 橫向立面圖（立面投影）（側面投影）內側大橫桿外側大橫桿水平投影外立桿斜腹桿內立桿（立面投影）（側面投影）圖 6 腳手架入口圖計算書：型鋼懸挑腳手架計算懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（ JGJ130-2011 ）。計算參數 :雙排腳手架，搭設高度21.4 米，立桿采用單立管。立桿的縱距 1.20 米，立桿的橫距 1.05 米，內排架距離結構0.30 米，立桿的步距1.80 米。采用的鋼管類型為48.3 3.6 ，連墻件采用 2步 2跨，豎向間距 3.60 米，水平間距2.415、0 米。施工活荷載為2.0kN/m 2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m 2，按照鋪設 11層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m ，安全網荷載取0.0100kN/m 2。基本風壓 0.30kN/m 2，高度變化系數1.4200 ，體型系數 1.1340 。懸挑水平鋼梁采用16 號工字鋼， 其中建筑物外懸挑段長度2.00 米，建筑物內錨固段長度1.50 米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。16、1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P=0.040kN/m1腳手板的荷載標準值P=0.100 1.050/2=0.052kN/m2活荷載標準值Q=2.000 1.050/2=1.050kN/m靜荷載的計算值q 1=1.2 0.040+1.2 0.052=0.111kN/m活荷載的計算值q 2=1.4 1.050=1.470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖( 跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖( 支座最大彎矩)2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08 0.111+0.10 1.470) 1.200 2支座17、最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10 0.111+0.117 1.470) 1.200 2我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.264 106/5260.0=50.114N/mm 2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2, 滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.040+0.052=0.092kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 0.092+0.990 1.050) 1200.0 4/(100 2.06 10 5 127100.0)=018、.873mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與 10mm,滿足要求 !二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值P 1=0.040 1.200=0.048kNP 2=0.100 1.050 1.200/2=0.063kNQ=2.000 1.050 1.200/2=1.260kNP=1.2 0.048+1.2 0.063+1.4 1.260=1.897kN小橫桿計算簡圖2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自19、重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2 0.040) 1.050 2/8+1.897 =0.504 106/5260.0=95.906N/mm 2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2, 滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0 0.040 1050.00 4/(384 2.060 10 5 127100.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.048+0.0620、3+1.260=1.371kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1370.640 1050.0 1050.0 1050.0/(48 2.06 105 127100.0)=1.263mm最大撓度和V=V12+V =1.287mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150 與 10mm,滿足要求 !三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算( 規范 5.2.5):R Rc其中R c 扣件抗滑承載力設計值, 取 8.0kN ；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1. 荷載值計算橫桿的自重標準值P 1=0.040 1.050=0.042kN腳手板21、的荷載標準值P 2=0.100 1.050 1.200/2=0.063kN活荷載標準值Q=2.000 1.050 1.200/2=1.260kN荷載的計算值R=1.2 0.042+1.2 0.063+1.4 1.260=1.890kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N.m 時 , 試驗表明 : 單扣件在 12kN的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取 8.0kN ；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動, 其抗滑承載力可取12.0kN ；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值N22、G1 = 0.120 21.350=2.566kN(kN/m)；本例為0.1202(2)腳手板的自重標準值(kN/m 2) ；本例采用竹笆片腳手板，標準值為NG2 = 0.100 11 1.200 (1.050+0.300)/2=0.891kN0.10(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m) ；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17NG3 = 0.170 1.200 11/2=1.122kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m 2) ； 0.010NG4 = 0.010 1.200 21.350=0.256kN經計算得到，靜荷載標準值N G = NG1+NG2+NG3+23、NG4 = 4.835kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值N Q = 2.000 21.200 1.050/2=2.520kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W 0 基本風壓(kN/m 2) ，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0= 0.300Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 7.2.1 的規定采用： Uz = 1.420Us 風荷載體型系數： Us = 1.134k 1.420 1.134 = 0.483kN/m2。經計算得24、到，風荷載標準值 W = 0.300考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.9 1.4N Q經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 4.835+0.9 1.4 2.520=8.978kN不考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 4.835+1.4 2.520=9.331kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩M W計算公式MWka 2= 0.9 1.4W lh /10其中 W k 風荷載標準值 (kN/m 2) ；la 立桿的縱距 (m) ；h 立桿的步距 (m) 。經過計25、算得到風荷載產生的彎矩M =0.9 1.4 0.483 1.200 1.800 w五、立桿的穩定性計算1. 不考慮風荷載時 , 立桿的穩定性計算其中N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.331kN ；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取1.155 ；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500 ；l 0 計算長度(m),由公式l 0 = kuh 確定， l 0=1.155 1.500 1.800=3.118m ；A 立桿凈截面面積， A=5.060cm2；W 立桿凈截面模量( 抵抗矩 ),W=5.260cm 3； 由長細比，為3118/16=196 ； 軸26、心受壓立桿的穩定系數, 由長細比l 0/i的結果查表得到0.188 ； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm 2) ；經計算得到=9331/(0.19506)=98.259N/mm 2 ；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求 !2. 考慮風荷載時 , 立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.978kN ；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取1.155 ；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500 ；l 0 計算長度 (m), 由公式 l0 = kuh 確定， l 0=1.127、55 1.500 1.800=3.118m ；A 立桿凈截面面積， A=5.060cm2；W 立桿凈截面模量( 抵抗矩 ),W=5.260cm 3； 由長細比，為3118/16=196 ； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由長細比 l 0/i的結果查表得到 0.188；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，M=0.237kN.m ；W 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm 2) ；經計算得到=8978/(0.19506)+237000/5260=139.535N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm 2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算N ，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!f28、1l經過計算得到 N f2 = 432.861kNNfN ，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!l連墻件拉結樓板焊接鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端 C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C 點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl= m/l,k2= m /l 。l2本工程算例中， m = 2000mm， l = 1500mm ， ml = 300mm ， m2 = 1350mm ；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm 4，截面模量 ( 抵抗矩 ) W = 141.00c29、m 3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=9.33kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2 26.10 0.0001 7.85 10=0.25kN/mk=2.00/1.50=1.33kl =0.30/1.50=0.20k2=1.35/1.50=0.90代入公式，經過計算得到支座反力R A=29.929kN支座反力R B=-10.407kN最大彎矩M A抗彎計算強度f=15.887 106 /(1.05 141000.0)=107.309N/mm 2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2, 滿足要求 !水平鋼梁自重計算荷載q=26.10 0.0001 7.85 10=0.21kN/m最大撓30、度V max=10.274mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表規定：水平支撐梁的最大撓度小于4000.0/250, 滿足要求 !八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼 , 計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B得到：=2.00b由于b大于 0.6 ，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003) 附錄 B其值bb=0.929經過計算得到強度=15.89 106/(0.929 141000.00)=121.29N/mm 2 ；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求 !九、錨固段與樓板31、連接的計算1. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=10.407kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中 f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范 10.9.8 f = 50N/mm2；壓點處采用 1個 U 形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=10407 4/(3.1416 50.00 2) 1/2 =12mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式d其中N 32、錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， 樓板螺栓的直徑， d = 16mm；N = 10.41kN；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h10407.04/(3.1416 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 16 1.5)=138.0mm 。h要大于3. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 10.41kN；d 樓板螺栓的直徑，d = 16mm；bf 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm；cc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.33、59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于 84.2kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4. 水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為M = 10.41 根據混凝土結構設計規程GB50010-2002第 7.2.1 條其中系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為 1.0,當混凝土強度等級為 C801時，1 取為 0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0截面有效高度；fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度h 0 = 100-15 = 85mm ；s = 7.81 10 6/(1.000 14.300 1.2 1000 85.0 2 )=0.34、0630= 1-(1-2 0.0630) 1/2 =0.0650s = 1-0.0650/2=0.9670樓板壓點負彎矩配筋為As = 7.81106 / (0.967085.0 210.0) = 452.0 mm2計算書：落地腳手架計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（ JGJ130-2011 ）。計算參數 :雙排腳手架，搭設高度 25.0 米，立桿采用單立管。立桿的縱距 1.20 米，立桿的橫距 1.05 米，內排架距離結構 0.30米，立桿的步距1.80 米。鋼管類型為連墻件采用2步 2跨，豎向間距 3.60米，水平間距2.40 米。施35、工活荷載為3.0kN/m 2，同時考慮 2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m 2，按照鋪設13層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m ，安全網荷載取0.0100kN/m 2。基本風壓 0.30kN/m 2，高度變化系數1.8000 ，體型系數 1.1340 。地基承載力標準值180kN/m2 ，基礎底面擴展面積0.250m 2，地基承載力調整系數1.00 。一、大橫桿的計算 :大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值36、靜荷載的計算值活荷載的計算值P 1=0.040kN/mP 2=0.100 1.050/2=0.052kN/mQ=3.000 1.050/2=1.575kN/mq 1 =1.2 0.040+1.2 0.052=0.111kN/mq 2 =1.4 1.575=2.205kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖( 跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖( 支座最大彎矩)2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1 =(0.08 0.111+0.10 2.205) 1.200 2支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2 =-(0.1037、 0.111+0.117 2.205) 1.200 2我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.387 106/5260.0=73.656N/mm 2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2, 滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.040+0.052=0.092kN/m活荷載標準值q2=1.575kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 0.092+0.990 1.575) 1200.0 4/(100 2.06 10 5 127100.0)=1.284mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與38、 10mm,滿足要求 !二、小橫桿的計算 :小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值P 1=0.040 1.200=0.048kNP 2=0.100 1.050 1.200/2=0.063kNQ=3.000 1.050 1.200/2=1.890kNP=1.2 0.048+1.2 0.063+1.4 1.890=2.779kN小橫桿計算簡圖2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載39、最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2 0.040) 1.050 2/8+2.779 =0.736 106/5260.0=139.922N/mm 2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2, 滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1 =5.0 0.040 1050.00 4/(384 2.060 105 127100.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.048+0.063+1.890=2.001kN集中荷載標準值最不40、利分配引起的最大撓度V2 =2000.640 1050.0 1050.0 1050.0/(48 2.06 105 127100.0)=1.843mm最大撓度和V=V1 +V2=1.867mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與 10mm,滿足要求 !三、扣件抗滑力的計算 :縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算( 規范 5.2.5):R Rc其中R c 扣件抗滑承載力設計值, 取 8.0kN ；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1. 荷載值計算橫桿的自重標準值P 1=0.040 1.050=0.042kN腳手板的荷載標準值P 2=0.100 1.050 41、1.200/2=0.063kN活荷載標準值Q=3.000 1.050 1.200/2=1.890kN荷載的計算值R=1.2 0.042+1.2 0.063+1.4 1.890=2.772kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N.m 時 , 試驗表明 : 單扣件在 12kN的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取 8.0kN ；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動, 其抗滑承載力可取12.0kN 。四、腳手架荷載標準值 :作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值NG1 = 0.120 25.000=3.42、005kN(kN/m)；本例為0.1202(2)腳手板的自重標準值(kN/m 2) ；本例采用竹笆片腳手板，標準值為NG2 = 0.100 13 1.200 (1.050+0.300)/2=1.053kN0.10(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m) ；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17NG3 = 0.170 1.200 13/2=1.326kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m 2) ； 0.010NG4 = 0.010 1.200 25.000=0.300kN經計算得到，靜荷載標準值NG= N+N +N +N = 5.684kN 。G1 G2 G3 G4活荷43、載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值N Q = 3.000 2 1.200 1.050/2=3.780kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W 0 基本風壓(kN/m 2) ，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 7.2.1 的規定采用： Uz = 1.800Us 風荷載體型系數：Us = 1.134經計算得到，風荷載標準值k 1.800 1.134 = 0.612kN/m2W = 0.3044、0。考慮風荷載時, 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.9 1.4N Q經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 5.684+0.9 1.4 3.780=11.584kN不考慮風荷載時, 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 5.684+1.4 3.780=12.113kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩M W計算公式MW= 0.9 1.4Wk l a h2/10其中W k風荷載標準值(kN/m 2) ；la 立桿的縱距(m) ；h 立桿的步距(m) 。經過計算得到風荷載產生的彎矩 M w=0.9 145、.4 0.612 1.200 1.800 五、立桿的穩定性計算 :1. 不考慮風荷載時 , 立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.113kN ；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取1.155 ；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500 ；l0 計算長度 (m), 由公式 l0 = kuh 確定， l 0=1.155 1.500 1.800=3.118m ；A 立桿凈截面面積， A=5.060cm2；W 立桿凈截面模量( 抵抗矩 ),W=5.260cm 3； 由長細比，為3118/16=196 ； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由長細46、比l0/i的結果查表得到0.188； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm 2) ；經計算得到=12113/(0.19506)=127.558N/mm 2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求 !2. 考慮風荷載時 , 立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.584kN ；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取1.155 ；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500 ；l0 計算長度 (m), 由公式 l0= kuh 確定， l =1.155 1.500 1.800=3.147、18m ；0A 立桿凈截面面積， A=5.060cm2；W 立桿凈截面模量( 抵抗矩 ),W=5.260cm 3； 由長細比，為3118/16=196 ； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由長細比 l 0/i的結果查表得到0.188 ；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，M=0.300kN.m ；W 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm 2) ；經計算得到=11584/(0.19506)+300000/5260=179.017N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm 2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算Nl ，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 N f2= 30348、.873kNNf2N ，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!l連墻件拉結樓板焊接鋼管示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p f g其中 p 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m 2) ， p = N/A； p = 48.45N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)； N = 12.11A 基礎底面面積(m 2) ； A = 0.25fg 地基承載力設計值(kN/m 2 ) ； f g = 180.00地基承載力設計值應按下式計算fg = k c f gk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00fgk 地基承載力標準值；f gk = 180.00地基承載力的計算滿足要求!