午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、新建西安至成都鐵路客運專線陜西段XCZQ-7 標段文川河特大橋跨胥惠渠西支渠連續梁滿堂支架施工方案編制：審核：中鐵十九局集團有限公司西成客專陜西段項目部一工區二一三年十二月二十八日1文川河特大橋跨胥惠渠西支渠連續梁滿堂支架施工方案一、編制說明：1、為了保證文川河特大橋跨胥惠渠西支渠連續梁施工順利進行，確保施工過程中人員、機械的安全，特編制此專項方案，以指導現場安全作業。二、編制依據1 、 鐵 路 混 凝 土 梁 支 架 法 現 澆 施 工 技 術 規 程 （ TB10110-2011 ）；2、新建鐵路西安至成都客運專線西安至江油段陜西境內施工圖文川河特大橋（32+48+32）m連續梁參考圖（西2、成客專施橋參09）；三、工程概況文 川 河 特 大 橋 第 174# 177# 墩 （ 設 計 里 程 ：DgK224+104.94DgK224+218.64）（ 32+48+32）m預應力混凝土連續梁。 橋位處第 175#176#墩間斜跨 湑惠西支渠。 連續梁部分位于直線上， 連續梁全長為 113.7m，梁體混凝土等級為 C50，設計最高運行速度 250Km/h，地震設防烈度 7 度區（ Ag 0.1g ）。連續梁采用單箱單室截面結構。箱梁截面中心梁高3.25m，頂寬 12.2m，底寬 5.4m。兩側懸臂長 2.75m。箱梁頂板厚度 0.30 0.45m，懸臂根部 0.65m，底板厚度 0.3、30 20.65m，腹板厚 0.50 1.1m。全聯在各墩頂位置設置橫隔梁，其中邊墩墩頂橫隔梁寬 1.3m 主墩墩頂橫隔梁寬 1.5m，橫隔梁均設有過人洞，供檢查人員通過。全聯連續梁采用整體支架上現澆法施工。四、現澆連續梁支架施工方案本聯連續梁采用滿堂式支架上現澆施工。支架采用盤扣式支架，在厚 C20素混凝土墊層上搭設，直到箱梁梁底。盤扣式腳手架的主要構成由立桿、基礎立桿、水平桿、豎向斜桿、水平斜桿、基座、下調基座、可調托撐、扶手、爬梯、銷板、連接棒等組成。（ 1）立桿與基礎立桿立桿、基礎立桿為整個系統的主要受力構件，依其規格可區分為基礎立桿 ( 不含連接棒 ) 及立桿 ( 含連接棒 ) ，以4、四方管連接棒作為立桿連接方式。而基礎立桿使用于基座上第一支立桿。立桿、基礎立桿上的圓盤間距為500mm；立桿長度有 1.0m、 1.5m、2.0m、等三種規格，立桿為 60.2mm，管壁厚為 3.1mm(壁厚 0.15mm)，材質為Q345B。（ 2）基座與下調基座基座及下調基座主要都是以套筒方式連接基礎立桿（內插式），以達快進組裝及調整至任意高度的目的?；軓綖?60.2mm，厚度為3.1mm(壁厚 0.15mm)，材質為Q345，受力軸長為200mm，放置于可調底座上。 基座管徑為60.2mm，3厚度為3.1mm(壁厚 0.15mm)，材質為Q345；受力軸長有250mm及 500mm等5、兩種規格，下調基座是以連接于立桿上方（外插式），主要作用便于立桿調配高度。（ 3）水平桿與水平斜桿水平桿用于連接各立桿而成一腳手架組，使各立桿間受力平均分布并相互支持，不易產生彎曲變形。水平桿材質為Q235，管徑為48.2mm，管壁厚為2.75mm( 0.275mm)。水平桿尺寸有0.9m、1.2m、1.5m、等三種規格，而水平斜桿用以固定單組腳手架，使之不致產生扭曲，可增加腳手架的穩定度。水平斜桿之材質為Q235，管徑為 48.2mm，管壁厚為2.75mm( 0.275mm)。水平斜桿尺寸有1.5 1.5m、 1.2 1.5m、 0.9 1.5m、等三種規格。（ 4）豎向斜桿豎向斜桿用于承受6、水平力，分散各腳架之承載重，并可使整座之盤扣架不扭曲變形。豎向斜桿材質為Q235，管徑為48.2mm，管壁厚為 2.75mm(0.275mm)。豎向斜桿主要之尺寸有0.9 1.5m、 0.9 1.2m、 1.2 1.5m、1.5 1.5m 等四種規格。（ 5）上、下可調底座主要用于各立桿調整水平、高低。牙管設立沖壓點，用以防止螺母松脫并保持牙管與基礎立桿或基座連接。牙管規格管徑分48.2mm，牙管長為600mm，牙管厚為5.0mm(40.5mm)，材質為Q235，螺母材質為FCD450。上、可調底座的可調整長度范圍皆為100mm500mm。五、盤扣式支撐系統設計盤扣式支架搭設方式為滿堂紅，從處7、理后的地面標高處開始搭設，可調往上直到箱梁梁下。架體總體布置：縱、橫向間距 0.9m、 1.2m、1.5m。a、各跨縱向布置如下：中跨： 2* （3*0.9+1*1.2） +24*1.5 ?？拷鼉芍鞫諅乳g距0.9m, 各 3 排；隨后間距1.2m, 各 1 排；最后中間部位間距1.5m,24 排；即縱向共33 排。邊跨： 2* （ 3*0.9） +14*1.5 ?？拷丈韨乳g距0.9m, 各3 排；隨后中間部位間距1.5m,14 排；即縱向共23 排。b、各跨橫向布置如下：橫截面從左至右依次為：2*1.5+1.2+3*1.5+1.2+2*1.5，共 10 排。腹板下立桿間距采用0.9m*1.28、m、1.2m*1.2m 1.5m*1.2m格構柱，底、頂板下立桿間距采用0.9m*1.5m、1.2m*1.5m、1.5m*1.5m 。格構內水平桿和豎向斜桿布置步距為1.5米。連接格構水平桿布置步距為1.5 米，盤扣式支架搭設嚴格執行施工方案及設計圖示。c、架體自由端高度：模板支架可調托座伸出頂層水平桿或雙槽鋼托梁的懸5臂長度嚴禁超過650mm，且絲杠外露長度嚴禁超過400mm，可調托座插入立桿或雙槽鋼托梁長度不得小于150mm。模板支架可調底座調節絲杠外露長度不大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不大于550mm。d、支架上縱橋向鋪20 型工字鋼作為梁的主龍骨，排列間距為 9009、mm、1200mm、1500mm，次龍骨橫向采用100*100 mm木方，排列間距腹板下采用間距為50mm，頂板及底板采用間距為 300mm，翼板下次龍骨采用100*100mm木方，采用間距為 300mm。面板采用 15mm厚竹膠板。支架設計詳見：腳手架平面圖、立面圖及斷面圖。六、盤扣式支架搭設（ 1）施工準備a、熟悉連續梁施工圖紙及支架設計圖、施工方案、仔細了解現場情況，做到搭設腳手架前心中有數。b、腳手架施工人員進場前，首先對現場操作人員進行安全教育、培訓。并依據腳手架方案對支架安裝和使用人員進行安全、技術交底。c 、工區測量組測量、彈出梁中心線，根據所彈梁線按照該區架體平面布置圖上標注尺10、寸及材料規格，放置可調底座、基座，連接最底層水平桿。遇到有與圖紙不符的地方及時與設計人溝通。d、材料準備6序名稱規格型號數單備號量位注1錘子普通2把02棕繩 15mm1米003墨斗普通1個4紅藍鉛普通5支筆550 米布普通1把尺6水平尺1m3把7水平儀AL322-A1臺8全站儀1201+1臺9安全帶耐重 100kg3條0（ 2）施工流程圖（見下頁）（ 3）施工方法、步驟a、基礎放樣：依照支撐架配置圖紙上尺寸標注，正確放樣并墨斗彈線，檢查放樣點是否正確。b、備料人員依搭架需求數量，分配材料并送至每個搭架區域，依腳手架施工圖紙將調整底座正確擺放。7c、依腳手架施工圖紙搭設腳手架。（高處作業人員需配11、帶安全帽、安全帶, 臨時在架體上鋪設腳手板）。d、搭架高程控制檢測及架高調整；檢查各構件連結點及固定插銷是否牢固；各種長短腳手架材料檢查是否變形或不當搭接；e、架設安全網并檢查是否足夠安全。清理場地測量放樣分配材料調 整 底 座 正 確 擺依據施工圖紙進行搭設高程控制檢測及架高調整檢查各構件連接點及固定插銷是否牢各種長短腳手架材料檢查是否變形或不當搭接架設安全網并檢查是否足夠安全支架搭設施工流程圖（ 4）腳手架檢查、驗收a、檢查腳手架豎向斜桿的銷板是否打緊，是否平行與立桿；水平桿的銷板是否垂直于水平桿；檢查各種桿間的安裝部位、數量、形式是否符合設計要求。腳手架的所有銷板8都必須處于鎖緊狀態。b12、腳手板要求在同一步內連續設置，腳手板應鋪滿，上下兩層立桿的連接必須緊密，通過上下立桿連接處或透過檢查孔觀察，間隙要求小于1mm。h 1mm檢查孔放大立桿及基礎立桿連接處示意圖c、不配套的腳手架和配件不得混合使用。d、 懸挑位置要準確，各階段的水平桿、豎向斜桿安裝完整，銷板安裝緊固，各項安全防護到位。e、腳手架的垂直度與水平度允許偏差應符合下表規定要求。盤扣式腳手架搭設垂直度與水平度允許偏差項目規格允許偏差每步架 60 2.0垂系列直度腳手架整體 60H/1000及 2.0系列水一 跨 內 水 平 60 I/1000 及 平度架兩端高差系列2.0 960 L/600 及 2.0腳手架整體系列注13、： H 步距I 跨度L 腳手架長度f 、 60 系列腳手架的可調托撐和可調底座的調整范圍如表所示。 60 系列腳手架的可調托撐和可調底座的調整范圍可調范圍可調托撐可調底座規格長度(B最最可 調最最可 調A)長 (E)短 (D)距離 (C)長 (E)短 (D)距離 (C)62540010300m401030000 0 0mmm0 0 七、盤扣式支撐受力體系檢算詳見附件：盤扣式支撐受力體系計算書八、技術安全措施（ 1）支架的搭設除按上述規定外，必須嚴格按施工圖紙尺寸嚴格執行。10（ 2）施工現場必須有專人負責安全管理，在施工前必須將技術、安全交底落實到每個參與現場操作的工人。（ 3）作業人員必須戴14、安全帽，不得穿硬底鞋及拖鞋作業，高空作業須系安全帶。（ 4）風雨天不得高空作業，夜間施工照明要充足。（ 5）支架搭設完畢后，應及時在兩邊由下至上掛安全網，橋面上的工作面臨空位置須設置防護欄。（ 6）不得使用有彎曲變形、銹蝕、缺陷的鋼管作承重的立桿。（ 7）如發現支架腳下墊層有下沉，須用木枋等加固墊實。（ 8）澆注砼時必須有專人在現場觀察，發現支架下沉或其他不正常情況應立即停止澆筑，待排除異常情況并經安全責任人檢查同意后方可復工。11附件：支架受力計算書1、設計依據（ 1）設計圖紙及相關詳勘報告（ 2）建筑施工手冊 （第四版）（ 3）建筑結構荷載規范 （ GB50009-2001）（ 4）鋼結構15、設計規范 （ GB50017-2003）（ 5）冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2002)（ 6）建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010 。（ 7）鋼結構設計規范 50017-2003（ 8）鋁合金結構設計規范 （GB50429-2007）2、荷載分析支架承受的荷載主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活載、支架自重以及混凝土澆注時的沖擊荷載和振動荷載、其他荷載（雪荷載）等。3、現澆箱梁支架驗算本計算書分別以中支點最大截面預應力混凝土箱形連續梁（單箱單室）處為例，對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。3.1 、支架設計支架布置：縱向間距0.9m、1.2m、1.16、5m。腹板下立桿間距采用 0.9m*1.2m、1.2m*1.2m 1.5m*1.2m格構柱，底、頂12板下立桿間距采用0.9m*1.5m、 1.2m*1.5m 、 1.5m*1.5m 。格構內水平桿和豎向斜桿布置步距為1.5 米。連接格構水平桿布置步距為1.5 米。龍骨及支撐架布置間距立桿縱距：900mm、 1200mm、 1500mm立桿橫距：1200mm、1500mm3.2 、材料特性材料特性一覽表材截 面強 度彈 性 模 慣 性回 轉料材壁 厚fm(N/量矩抗矩尺 寸半 徑名質(mm)mm2)E(N/mm2 I(mm4W(mm3)稱(mm)i(mm)立Q342.06 2.317.760.17、23.230020.10桿5B105 105103水Q232.06 9.283.86平48.22.52151.61桿5B105 104103豎向Q232.06 9.283.8648.22.752151.61斜5105 104103桿面1513順紋 281253750013板60000鋁6066061T7071100083650梁1T661705200700000鋁6066061T702007000038300057200梁1T6615040木100*113900083333166667方00333.3 、荷載計算荷載工況： 混凝土自重： 24KN/m3 ；鋼筋自重： 2KN/ m3；模板及主次18、龍骨： 1.2KN/m2 ； 施工人員及設備： 3KN/ m2；振搗荷載： 2KN/m2；荷載組合：恒荷載分項系數取1.2 ，活荷載分項系數取1.4計算位置一覽表計算地 基 承立桿主龍骨次龍骨面板備注項目載力計算位置穩定強度、撓強 度 、 撓平 均 壓腹板強度、撓度性度度力14頂、底或翼穩定強度、撓強 度 、 撓強度、撓度板性度度3.4 、箱梁支架驗算a、高 3.25m 箱梁A-A 橫斷面最不利位置在腹板處, 如圖（ 1）、模板木板（15mm厚）計算底模采用滿鋪15mm竹膠板，順橋向布置，取1 米板寬驗算，如下圖所示，截面抗彎模量W=1/6 bh2=1/6 1000 152=37500mm3，19、截面慣性矩I=1/12 bh3=1/12 1000153=281250mm4。A、按照最不利位置腹板處計算作用于 15mm竹膠板的最大荷載：a、鋼筋及砼自重取26kN/m3 3.25m（梁高） =84.5kN/m2b、施工人員及設備荷載取3kN/m2c、振搗荷載取2kN/m2荷載組合：恒荷載分項系數取1.2 ，活荷載分項系數取1.4 。取 1m寬的板為計算單元。則 q1 = （ a+b+c） 1=89.5kN/mq2= 1.2 a+1.4 （ b+c） 1 =108.4kN/m面板按三跨連續梁計算，支撐跨徑取l=200mm。q15圖 13-2受力計算簡圖Mmax=1/10qmaxl2=1/1020、*108.4*2002=433600N mm強度驗算：最大彎應力 max=Mmax/W=433600/37500=11.56N/mm2 fm=13N/mm2故強度滿足要求。撓度驗算：最 大 撓 度 max=0.677q1l4/100EI=0.677*89.5*2004/（ 100*6000*281250 ）=0.57mm =L/250=200/250=0.8mm滿足腹板 15mm竹膠板下次龍骨鋪設間距300mm驗算滿足要求。B、按照最不利位置空心箱室處計算頂板及底板厚度：0.3m+0.475m=0.775m;作用于 15mm竹膠板的最大荷載：a、鋼筋及砼自重取26kN/m3 0.775m =221、0.15kN/m2b、施工人員及設備荷載取3kN/m2c、振搗荷載取2kN/m2荷載組合：恒荷載分項系數取1.2 ，活荷載分項系數取1.4 。16取 1m寬的板為計算單元。則 q1 = （ a+b+c） 1=25.15kN/mq2= 1.2 a+1.4 （ b+c） 1 =31.18kN/m面板按三跨連續梁計算，支撐跨徑取l=300mm。q圖 13-2受力計算簡圖Mmax=1/10qmaxl2=1/10*31.18*3002=280620N mm強度驗算：最大彎應力 max=Mmax/W=280620/37500=7.48N/mm2 fm=13N/mm2故強度滿足要求，撓度驗算：最大撓度max22、=0.677q1l4/100EI=0.677*25.15*3004/（ 100*6000*281250 ）=0.82mm =L/250=300/250=1.2mm滿足箱室15mm竹膠板下次龍骨間距300mm驗算滿足要求。（ 2）、次龍骨（ 100*100mm木方）計算A、按照最不利位置腹板處計算17次龍骨 100*100mm木方驗算，混凝土梁高3.25m，按連續梁計算，跨徑取l=1500mm，各荷載取值如下：a、鋼筋及砼自重取:26 kN/m3 3.25m =84.5kN/m2b、模板及次龍骨取:1.2 kN/m2c、施工人員及設備荷載取:3 kN/m2d、振搗荷載 :2.0 kN/m2荷載組23、合：腹板處100*100mm 木方 , 間距50mm,恒荷載分項系數取1.2 ，活荷載分項系數取1.4 。則 q1 = （ a+b+c+d ） 0.05=18.14kN/m ；q2=1.2(a+b)+1.4(c+d)0.2=21.97kN/m ；則 最 大 彎 矩 為Mmax 1/10 qmaxl2 21.97N/mm15002/10=4943250N mm強度驗算：最大彎應力 max=Mmax/W 4943250/5740086.12Mpa =200Mpa 滿足。撓度驗算：最大撓度max =0.677ql4/100EI=0.677*18.14*15004/（ 100*70000*38300024、0 ）=2.32mm =1500/400=3.75mm滿足。18故腹板下次龍骨100*100mm木方間距50mm驗算滿足要求。B、底板下次龍骨計算次 龍 骨100*100mm 木 方 驗 算 ， 混 凝 土 梁 高0.3m+0.475m=0.775m; ，按連續梁計算，跨徑取l=1200mm，各荷載取值如下：a、鋼筋及砼自重取:26 kN/m3 0.775 =20.15kN/m2b、模板及次龍骨取:1.2 kN/m2c、施工人員及設備荷載取:3 kN/m2d、振搗荷載 :2.0 kN/m2荷載組合：底板處 100*100mm木方 , 布置間距300mm,恒荷載分項系數取 1.2 ，活荷載分項系25、數取1.4 。則 q1 = （ a+b+c+d ） 0.3=7.91kN/m ；q2=1.2 (a+b)+1.4 (c+d)0.3=9.79kN/m ；則 最 大 彎 矩 為Mmax 1/10 qmaxl2 9.79N/mm15002/10=2202750N mm強度驗算：最大彎應力 max=Mmax/W 2202750/5740038.37Mpa =200Mpa 滿足。19撓度驗算：最大撓度max =0.677ql4/100EI=0.677*7.91*15004/（ 100*70000*3830000 ）=0.54mm =1500/400=3.75mm 滿足。故底板下 100*100mm木方26、間距300mm驗算滿足要求。C、翼板下次龍骨100 100mm木方驗算翼板下次龍骨 100100mm木方驗算，翼板處混凝土高度 漸 變 ， 取 平均 高 度 350mm;， 按 連 續 梁 計算 ， 跨 徑 取l=1500mm，各荷載取值如下：a、鋼筋及砼自重取:26 kN/m3 0.35m =9.1kN/m2b、模板及次龍骨取:1.2 kN/m2c、施工人員及設備荷載取:3 kN/m2d、振搗荷載 :2.0 kN/m2荷載組合：翼板處次龍骨100 100mm木方 , 布置間距 300mm,恒荷載分項系數取1.2 ，活荷載分項系數取1.4 。則 q1 = （ a+b+c+d ） 0.3=3.027、6kN/m ；q2=1.2(a+b)+1.4(c+d)0.2=3.87kN/m ；則 最 大 彎 矩 為Mmax 1/10 qmaxl2 3.87kN/mm 15002/10=870750N mm強度驗算：20最大彎應力 max=Mmax/W 870750/166667 5.22Mpa =13Mpa滿足。撓度驗算：最大撓度max =0.677ql4/100EI=0.677*3.06*15004/（ 100*9000*8333333 ）=1.4mm =1500/400=3.75 mm滿足。故翼板下次龍骨100100mm木方間距300mm驗算滿足要求。（ 3）、縱橋向20B 工字鋼梁主龍骨驗算A、28、腹板下按連續梁計算主龍骨跨徑取值l=1200mm，支座間距1.5 m ，砼計算面積為 2.65m2 。B-B1.72m2圖 3主龍骨承載力驗算示意圖21a、鋼筋及砼自重取26 KN/m2 2.65m2 1.5m =103.35kNb、模板及主次龍骨取 1.2 KN/m2 1.2m1.5m =2.16kN c、施工人員及設備荷載取 3 KN/m21.2m 1.5m =5.4KN d、振搗荷載： 2KN/m2 1.2m1.5m =3.6 KN荷載組合：按連續梁考慮， 恒荷載分項系數取1.2 ，活荷載分項系數取1.4 。則 q1 = （a+b+c+d）/1.2m=95.43kN/mq2=1.2(a+29、b)+1.4（ c+d）/1.2m=116.01kN/m則 最 大 彎 矩 為 Mmax 1/10 q2l2 116.01*12002/10=16705440N mm20B 工字鋼梁強度驗算：最 大 彎 應 力 max=Mmax/W 16705440/（ 83650*2 根） 99.85Mpa =200Mpa 滿足。L-170 鋁梁撓度驗算：=0.677q1l4/100EI=0.677*95.43*12004/（ 100*70000*7110000*2 根）=1.35mm =1200/400=3mm 滿足。22縱橋向 20B 工字鋼梁驗算滿足要求。B、箱室下按連續梁計算主龍骨跨徑取值l=15030、0mm，支座間距1.5 m ，砼計算面積為 1.5m2 。ABBAABBAABBA現況渠174175176177圖 13-3主龍骨承載力驗算示意圖a、鋼筋及砼自重取26 KN/m2 1.5m2 1.5m =58.5kNb、模板及主次龍骨取1.2 KN/m2 1.5m 1.5m =2.7kNc 、施工人員及設備荷載取3 KN/m2 1.5 m 1.5 m=6.75KNd、振搗荷載： 2KN/m2 1.5m1.5m =4.5 KN荷載組合：按連續梁考慮， 恒荷載分項系數取1.2 ，活荷載分項系數取1.4 。則 q1 = （a+b+c+d）/1.5m =48.3kN/mq2=1.2(a+b)+1.431、（ c+d）/1.5m=59.46kN/m23則 最 大 彎 矩 為 Mmax 1/10 q2l2 59.46*15002/10=13378500N mm20B 工字梁強度驗算：最 大 彎 應 力 max=Mmax/W 13378500/（ 83650*2 根） 79.97Mpa =200Mpa 滿足。20B 工字梁撓度驗算：=0.677q1l4/100EI=0.677*48.3*15004/（ 100*70000*7110000*2根）=1.66mm =1500/400=3.75mm 滿足。縱橋向 20B 工字梁主龍骨驗算滿足要求。（ 4）立桿承載力計算，縱向間距1.5m 支撐架體承載力驗算32、：A、按照最不利位置腹板處計算腹板下按單根立桿承重混凝土斷面面積2.63m2 ，橫向長度為 0.75m+0.6m=1.35m；縱向間距1.5m。2.63m224圖 13-6最不利位置剖面圖1）、荷載：a、鋼筋及砼自重取26 KN/m3 2.63m2 0.9m =61.54kNb 、模板及主次龍骨取1.2 KN/m2 1.35 m 1.5 m=0.86kNc、支撐架體自重取 0.15 KN/m3 1.35 m 1.5 m 10m （作用架體高度） =1.08kNd、施工人員及設備荷載取3 KN/m2 1.35 m 1.5 m=2.16KNe、振搗荷載： 2KN/m2 1.35 m 1.5 m =33、 1.44KN2）、荷載組合：恒荷載分項系數取1.2 ，活荷載分項系數取1.4 。則 q1 = a+b+c+d+e=67.08kNq2= 1.2 (a+b+c)+1.4（ d+e） =81.22kN3）、穩定性驗算：按照建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010 ，不組合風荷載計算。立桿的截面特性：A=571mm2， i= 20.10mm，f=300 N/mm2，E =2.06 105N/mm2，取L=1500mm。根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010 中：公式計算：25lo =h +2ka=1000mm+2 0.7 450mm=1630mml34、o=1.5 1.2=1.8m ，取兩者較大值，lo=1.8m 。公式中 :lo支架立桿計算長度h 支架立桿頂層水平步距（m）. 宜比最大步距減少一個盤扣的距離k懸臂計算長度折減系數，可取0.7.a支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離(m)立桿穩定性計算不組合風荷載： =N/ A?軸心受壓構件的穩定系數，根據立桿長細比 = lo/i=1800mm/20.1mm=90 ，按建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程 JGJ231-2010 中附錄 D，查表得 0.550 =N/ A?=81220N / （0.55 571 mm2）=258.62N/ mm2 300 N/ mm2故穩定性滿足要求。（ 5）、地基基礎驗算地基承載力驗算：P= N/A式中： P -立桿基礎底面處的平均壓力設計值A -基礎底面計算面積N -立桿傳至基礎頂面的軸心力設計值26N =81.22kN底座板為140 140mm鋼板，底座板下為20cm混凝土，經過擴散計算面積A 為 0.29m2計算得出 :P= N/A =81.22kN/ 0.29m2 =280.07kN/m2經計算地基處理后的承載力應大于280.07kN/m2, 方可滿足27附圖：支架搭設平面圖現況渠現況渠174175176177附圖：支架搭設立面圖28B-BABBAABBAABBA1.72m2現況渠174175176177290