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1、目 錄一、工程概況1二、雙排外墻腳手架搭設1（一）、腳手架結構1（二）、懸挑方案3三、腳手架受力計算4(一)腳手架穩定計算4（二）預埋16吊環受力計算6四、卸料平臺受力分析6五、腳手架搭設要求7六、腳手架拆除要點8七、工程安全注意事項9八、吊環驗算14九、風荷載立桿受力計算19一、工程概況 本工程是針對78#住宅工程而編制的外墻腳手架施工組織設計方案。本工程位于工業大道中，工程建筑總面積19858.32 m2，建筑規模為地下一層，地上十九層；層高：地下室3.6m、首層3.8m、二十九層均為2.8m。檐高為54.2米。 該工程采用扣件式鋼管雙排外墻腳手架：要求隨結構進度分段搭設到頂。因甲方要求，2、配合售樓計劃，故在四樓面采用部分懸挑式部分支承于四樓的方案搭設，四層結構以下部分采用門式架搭設。 由于塔樓腳手架較高，荷載大，為減輕對預埋槽鋼的壓力，在塔樓腳手架中每隔五層設吊拉卸荷，其外形同雙排架。二、雙排外墻腳手架搭設（一）、腳手架結構 采用扣件式鋼管腳手架，所有桿件均采用48外徑，壁厚3.5mm的鋼管和標準扣件(說明者除外)。1、立桿：全部采用48鋼管搭設，間距0.9米，里排離墻0.3米，外排離墻1.1米，腳手架寬度為0.8米，垂直度允許偏差要求為100。2、大橫桿：塔樓部分步距1.95米，允許水平偏差為20mm，其與立桿的接頭應錯開布置，在腳手架外側每兩度大橫桿之間設置一道紅白相間的木3、板踢腳板。3、小橫桿：貼近立面并布置在大橫桿下，懸臂端與墻面為l0cm左右，小橫桿與立桿和大橫桿互成90度角。立桿和大橫桿互成90度角。4、剪刀撐：每隔7根立桿沿長度和高度布置雙向連續剪刀撐，要求與地面呈45度角夾角。5、連墻桿：應每層布置，其拉結點水平間距為3.5 米，用由8鋼筋拉結，布點靠近砼梁、砼板等剛性較大部位，在搗樓面砼前預留置鋼筋，并用短鋼管頂緊外梁柱防止棚架擺動。6、安全擋板：每隔12米(即四層樓層高)左右，設一道安全擋板，擋板面鋪一層密竹再加一層安全網。7、作業平橋：在小橫桿上扎七根篙竹，外立桿上兩根篙竹作護欄，并在外架上掛滿安全網。8、兜底網：從首層平橋開始，按樓層高度每二層4、樓面平橋用粗目安全網兜底，并將里排離墻0.2米之間隙二根高竹鋪平。9、踢腳板：在結構層對應的作業平橋外側，主桿內用木板設200高檔腳板一圈，以防雜物墜出排柵外。10、人行斜道：人行斜道的柱、對龍、橫桿、踏步等構件采用鋼管搭設，橋面采用木板平鋪。 人行斜道斜度按I1：3搭設，縱柱間距不大于2m，橫向柱距同橋的寬度為800mm，踏步桿間距為350mm。11、卸料平臺 卸料平臺擬搭設于天井位，采用48鋼管搭滿堂紅，隨外腳手架搭設進度同步進行，鋼管縱橫間距l000mm，水平拉桿縱橫間距2000mm，并設45度斜撐，作業層用木枋及18厚膠合板滿鋪。（二）、懸挑方案 采用兩根48*3.5鋼管并排直接放在第5、四層樓面上作懸挑臂使用，間距同立桿間距，排柵立桿直接支撐在并排鋼管頂面，外排立桿并用由14鋼絲繩將其掛在第五層16的鋼筋吊環上，使之成為上掛懸挑腳手架 采用兩根48鋼管直接放在板面作懸臂使用，鋼管長3米，飄出1.2米，室內與樓板預留的鋼筋焊牢。 預埋吊環：在設置于上一層的砼梁上相對位置預埋吊環，吊環為16鋼筋制作呈Q型，間距同立桿。驗算見三（二）。 吊環繩：采用14鋼絲繩(最大拉力可l0噸)，將腳手架的斜撐結點拉在吊環上并用22花籃螺絲拉緊，每五層吊拉一次，其拉力要求達到1.2噸(安全系數為8倍)，使之與下部的卸荷斜撐共同形成上掛下撐式懸挑腳手架。 擬在4層樓面開始飄出雙層安全擋板。三、腳手架6、受力計算(一)腳手架穩定計算 腳手架搭設尺寸：步距h1.95m，立桿縱距L1.8m，排距B0.8m，連墻桿間距L0=3.9m(二步距)，考慮鋪設腳手板四層，作業2層，腳手架距數n=5。根據上述數據取縱距為1.8m，高14.5m的截面為計算單元，該計算單元內的荷載如下： 1、施工荷載 NQKB2LlQ1N1， 式中QI：施工荷載Q13.0KNm2 NQK0.821.83.02 N1：同時作業層Nl2.0 4.32KN 2、腳手板荷載：NG1K=B2L2Q2N2 =1.008KN式中 Q2：腳手板荷載Q20.35KNm2 N2：腳手板鋪設層數N24.0 3、腳手架自重：NG2K=NQ3(2h+L+7、B2)+2Q+ NQ3(2h+L+B2)+2Q =2.108KN 式中Q3：鋼管自重Q3=0.0384KNm Q：扣件自重(按二個直角扣件計算) Q0.026N N：為立桿距數N2=5.0 4、底層內立桿穩定驗算： 所承擔的軸心壓力N1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK 24.8935KN A=489mm2 L0=3.9m =l 5.8mm2 故L0i 247 查表得0.12故NA=83.4Nmm2f205Nmm2 符合要求 5、外立桿穩定驗算： 由于外立桿還承擔安全網Nqa，縱向欄桿的重力Nqb，Nqa0.051.81.9550.0875KN Nqb0.0751.850.675KN故 8、外立桿的軸心壓力為N1N十Nqa十Nqb5.65625KN故 NA96.39Nmm2f205Nmm2 符合要求（二）預埋16吊環受力計算 預埋吊環采用一級光圓鋼16，其設計抗剪強度fv125Nmm2 假定14鋼絲繩達到允許最大拉力g，查施工手冊得g12260N，則對吊環產生剪應力為：gA122610(3.1482)6lNmm2fv125Nmm2完全能承受該拉力。四、卸料平臺受力分析 平臺鋼管支撐縱橫間距為1000mm，則要求每平方平臺荷載即為單根鋼管極限承載力，應為 N（f一m） 1A1 （20555）0.12（482一412）3.14 11587.8 （N） 即1.15噸，為保險起見，取0.9、8噸即平臺每平方限載為0.8噸。設計方案(下圖所示)2、橫桿驗算如上圖所示，首先驗算橫桿。計算模型如下所示：q1=8l8KNmA、強度驗算M=188121KNm0=Mw196.9Nmm2f205N/mm2 滿足要求B、撓度驗算V5ql4384EI58l4l06(3842.061031291)=4.15mmN0/1506.7mmV 滿足要求五、腳手架搭設要求1、地基處理、鋪放墊模板、安放底座(按規范施工)。2、桿件搭設順序為：掃地桿立桿掃地小橫桿大橫桿小橫桿臨時斜撐一連墻桿剪刀撐拆臨時斜撐。按順序從下往上一層一層地搭設并與結構拉結好，在搭設過程中應注意采用隨時支頂和與建筑物拉結。3、搭設工人應系10、好安全帶，確保安全。嚴禁非操作人員進入搭設架區。4、扣件應扣緊，并注意擰緊程度要適當。剔除、杜絕使用變形過大的桿件和不合格扣件。5、隨時校正和調整桿件的水平偏差和垂直偏差。6、臨時停工，應采取臨時措施保證架子的安全和穩定。7、扣件安裝：開口朝向應合理避免雨水流入，擰緊程度要均勻適當。立桿與大橫桿和小橫桿相接點到扣件中心距離不大于l 50mm，桿件對伸長度不小于100mm，底部斜桿與立桿的連接扣件離地不大于500mm。8、連墻桿：是關系腳手架安全、穩定的保證，應盡量在立桿和大橫桿的交叉部位，伸入墻體的內外兩端必須加扣。如利用斜撐、吊拉結點處的小橫桿做連墻桿用途的桿件還須在墻體內加扣鋼管。9、本搭11、設要點未盡之處，可按有關施工規范和要求進行。六、腳手架拆除要點1、拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求。2、由單位工程負責人進行拆除安全技術交底。3、應清除腳手架上及地面障礙物。4、拆除工作不少于3人，其中1人負責指揮分類，禁區要有標記，禁止閑人進入禁區。5、嚴格遵守由上而下，先綁的后拆，后綁的先拆的拆除順序。做到步一清，不準一下同拆，所有桿件應由塔吊送下。6、嚴禁上下同時作業。7、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于2步。8、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約6.5米)時，應先在適當位置搭設臨時拋撐12、加固后，再拆除連墻件。9、下各種材料工具應分類推放，集中存儲、清洗、防銹、刷漆。七、工程安全注意事項1、腳手架搭設和拆除應符合安全技術操作規程等有關規定。2、斯社搭架工人必須系好安全帶，穿防滑鞋，高空作業人員應進行體檢。3、使用中必須經常檢查和清除架上雜物，保證不超重，嚴禁腳手架上堆積過多施工材料或多人擠在一起。4、腳手架上堆放的施工材料應隨用隨運，施工荷載控制在0.8KNm2以內，最好不大于1.1KNm2，且同時施工不多于二層，施工用料盡量放在里側。5、嚴格地按規定設置連墻桿，并經常檢查，確保有效聯結和穩定。6、六級大風、大雨、大霧天氣應停止使用腳手架，并采取措施保證安全。7、設立專人經常性13、檢查制度，做好在搭設過程中，搭設完畢后，使用前，使用過程中，惡劣天氣前后的檢查工作，確保腳手架安全可靠，發現問題即使加固和補救。8、卸料平臺上堆放施工材料要平均、擺放，不能集中一堆，保證平臺每平方堆物不超過0.8噸。9、排柵防雷措施：鋼管與預埋槽鋼焊接時相連，與建筑物的防雷系統接通。 八、吊環驗算根據圖紙中的配筋取最不利的受力來驗算，取L27、KL41、KL35、L32驗算。其中 =10.55x2=21.1KN（一）L27(A7A5/B2)300600，面筋為225，底筋325，支座筋為225十425，箍筋為8200。1.垂直q值：q梁250.30.64.5 KNmq板250.1830.79.14、45 KNmq活載2.530.75.25 KNmq=q梁十q板十q活載19.2 KNmM1支112qL211219.28.42112.896 KNmM1中l24qL2l2419.28.4256.448 KNm2.垂直值：M支；（252十1）十（245）21.18.475.327 KNmM中（52十2）十（245）21.18.439.879 KNm故 M支M1支十M支112.896十75.327188.223 KNm M中M1中十M中56.448十39.87996.327 KNmA支M支bh02188.223l0630056521.965查表得 %=0.686%As=%bhO=0.686%30015、565=1162.77mm2查表得Aso=2945mm2As=1162.77mm2，滿足要求。A中=M中/bho2=96.327106/3005652=1.006查表得%=0.340%As= %bhO=0.340%300565=576.3mm2查表得Aso=1473mm2，滿足要求。V=1/2qL+1/2n=1/219.28.4+1/2521.1=133.39 KN查表得 Vc=267.5 KNV=133.39 KN，滿足要求。（二）KL41（1-A/1212）2001050，面筋為225，底筋325，箍筋10200，腰筋為214/3。1.垂直q值：q梁=250.21.05=5.25 KN/m16、q板=250.182.9=13.05 KN/mq活載=2.52.9=7.25 KN/mq墻=222.30.180.7=6.376 KN/mq= q梁+q板+q活載+q墻=31.926 KN/mM1支=1/12qL2=1/1231.9265.62=83.433 KNmM1中=1/12qL2=1/2431.9265.62=41.717 KNm2.垂直值：M支=（232+1）（243）21.15.6=31.181 KNmM中=（32+2）（243）21.15.6=18.052 KNmM支=M1支+M支=83.433+31.181=114.614 KNm M中=M1中+M中=41.717+18.05217、=59.769 KNmA支= M支/bho2=114.614106/2009702=0.609查表得%=0.201%As= %bho=0.201%200970=389.94mm2查表得Aso=982mm2As=389.94 mm2，滿足要求。A中=M中/ bho2=59.769106/2009702=0.318查得表 %=0.103%As= %bho=0.103%200970=199.82mm2查表得 Aso=1473mm2，滿足要求。V=1/2qL+1/2n=1/231.935.6+1/2321.1=121.05 KN查表得 Vc=258.4 KNV=121.05 KN，滿足要求。（三）KL18、15（1G1H/12）180600，面筋為225，底筋325，支座筋為120，箍筋8200。1.垂直q值：q 梁=250.180.6=2.7 KN/mq板=250.182.50.7=7.875 KN/mq活載=2.52.50.7=4.375 KN/mq墻=222.30.180.7=6.376 KN/m= q 梁+ q板+ q活載+ q墻=21.326 KN/mM1支=1/12 qL2=1/1221.3267.22=92.128 KNmM1支=1/24 qL2=1/2421.3267.22=46.064 KNm2.垂直值：M支=（42-1）（124）21.17.2=47.475 KNmM中=（419、2+2）（244）21.17.2=28.485 KNmM支=M1支+M支=92.128+47.475=139.603 KNmM中=M1中+M中=46.064+28.485=74.549 KNmA支=M支/bho2=139.603106/1805652=2.430查表得%=0.870%As= =884.79mm2查表得Aso=1296mm2As=884.79 mm2，滿足要求。A中=M中/ bho2=74.549106/1805652=1.230查表得%=0.442%As= %bho=0.442%180565=449.514mm2查表得Aso=1473 mm2As=449.514 mm2，滿足要20、求。V=1/2qL+1/2n=1/231.935.6+1/2321.1=121.05 KN查表得 Vc=258.4 KNV=121.05 KN，滿足要求。（四）L32（A7A5/B1）200600，面筋為225，底筋316，箍筋8200。1.垂直q值：q 梁=250.20.6=3.0 KN /mq板= 250.181.60.7=5.04 KN /m q 活載=2.51.60.7=2.8 KN /mq 墻=222.30.180.7=6.376 KN /m q 飄塊=250.180.6=2.7 KN/mq= q 梁+q板+q 活載+q 墻+q 飄塊=19.916 KN/mV=1/219.9163.21、3+21.1=53.961 KNM中=53.9613.3/4-21.10.9=42.935 KNmA=42.935106/（2005652）=0.672查表得%=0.223%As=%bho=0.223%180565=226.791mm2查表得Aso=603mm2As=226.791 mm2，滿足要求。查表得Vc=188.4 KNV=53.961 KN，滿足要求。九、風荷載立桿受力計算根據受力情況可知，在天面最高處的受風壓荷載最大，現在取最高層的排柵計算單元為例驗算。風力小于六級時的承載力驗算 1、內外立桿在風荷載作用下的彎矩計算：風荷載作用于雙排腳手架的外立桿上，由于小橫桿的存在，將部分茶載傳22、遞到內立桿，所以首先研究內、外二立桿在風荷載作用下的彎矩值。現到雙排外腳手架的一段（如下圖）來研究，取跨度為L，承受均布風荷載q，這時構件是一次超靜定，將中間小橫桿c、d用一集中力X代替。由于c點和d點的位移是相同的（一般可忽略cd桿的軸向變形），ae桿在均布荷載q和集中力X的作用下，桿中點處的水平撓度為fae。 fae=5/384qL4/EI-X/48L3/EIbf桿在集中力X作用下的跨中撓度為faefae=X/48L3/EI由fae=fae得=qL/3.2外立桿ae的跨中彎矩Mae= qL2/8- qLC/3.2L/4=0.047 qL2內立桿bf的跨中彎矩Mae=1/4XL=qL/3.223、L/4=0.78 qL2即內立桿所承受的彎矩比外立桿大。 由于現場操作時，在連墻桿之間有兩根小橫桿存在，所以內立桿的跨中彎矩按下列公式計算：M=0.061 qL22、風荷載WK廣州市基本風壓WO=0.45KN/m排柵最高高度為52。4m,查表得Z=0.84WK=ZZSWO=0.350.840.70.45=0.0832 KN/m2作用在立桿上的風荷載q=L WK=1.80.083=0.15 KN/m立桿的連墻桿距離LO為3.5m所以內立桿的最大彎矩MWMW=0.061 qL2=0.0610.153.52=0.112 KNm腳手架自重、腳手板荷載產生的軸力NGKNGK =NG1K NG2K=1.024、08+2.108=3.116 KN3臨界歐拉力Ne=247 Ne=2EA/2=16.296 KNO(NG+NQ)/a+OM/1.15W(1-0.8N/NE) =0.9（3.116+0.854.32）103/0.12489+0.90.850.26106/0.12489+0.90.850.26106/1.155078（1-0.80.9（3.116+0.854.32）/16.296）=83.4+48.7=132.1N/mm2f=205 N/mm2 符合要求（二）、風力大于六級時的承載力驗算當風力大于六級時，排柵上停止施工，所以NQ=0=1.0 WK=0.351.790.45=0.282 KN/m2q=1.80.282=0.508 KN/mMW=0.061qL2=0.0610.5083.52=0.38 KNmONG/ a+OM/1.15W(1-0.8N/NE)=0.93.116106/0.12489+0.90.38106/1.155078(1-0.80.93.116/16.296)=47.8+68.1=115.9 N/mm2f=205 N/mm2 符合要求。