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1、高大模板支撐系統專項施工方案編 號：版 本 號：受 控 號：修改狀態：有效狀態：一、工程概況1、工程名稱：石溝社區城中村改造項目A2-01地塊2、工程地點：青島市李滄區重慶路以東，文昌路以西，一號線以南，二號線以北3、建設單位：青島智善置業有限公司 監理單位：青島恩地建設工程咨詢有限公司 施工單位：青島青房建安集團有限公司4、建筑性質：青島市李滄區石溝社區舊村改造工程A2-01地塊含有住宅、車庫及沿街網點。其中1#樓為一座20層塔式住宅，為一類高層住宅；2#樓為18層塔式住宅，3#、4#均為16層塔式住宅，2#4#樓為二類高層住宅；5#樓為底部設置三層社區衛生服務中心，上部設置一座西單元18層2、東單元16層住宅的一類商住樓，建筑高度為61.40m（至最底層）；6#樓底部設置兩層商業，上部設置西單元15層東單元13層住宅的連塔式住宅，總高度小于50米，為二類；沿重慶路設置每戶小于300不超過二層的商業服務網點（一號樓裙房）；沿重慶路網點（一號樓裙房）與五號樓裙房相鄰的兩道墻均為防火墻，以上所有單體均設在地下車庫之上，地下車庫與住宅一層之間均設有層高不大于2.2米的設備技術夾層，住宅所有陽臺均為非采暖封閉陽臺，地下車庫為 類大型車庫。5、建筑等級：建筑工程設計等級為一級；建筑物設計施工年限為50年；本工程一類高層及地庫耐火等級按照一級設計，二類高層及裙房耐火等級按照二級設計；抗震設防烈度3、為六度。6、建筑物層數及層高1、）1#樓20層；2#樓18層，3#樓、4#樓16層；5#樓建筑高度60.40m；6#樓上部為西單元15層東單元13層住宅，底部設置兩層總層高7.3m的商業服務網點。2、）住宅層高均為2.8米；社區服務中心及商業服務網點層高：一層3.9米，其他3.4米。二、高支撐架模板設計1、設計參數（1）車庫-1F：10軸到25軸區域模板支架搭設高度為3.68m-4.0m米，橫向間距或排距0.8米；縱距1.2米；步距1.2米；（2）WKL1c(2)、WKL3c(1) 梁基本尺寸為：截面 550mm1800mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) 0.6米，（為了與板橫向間距保持一致采4、用橫距0.6米）,縱距0.8米,立桿的步距 1.20米，均采用雙扣件，梁底增加2道承重立桿。2、構造措施 （1）立桿采用對接方式，相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的布距內，錯開距離500，與相近的橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。（2）橫桿采用對接方式，上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距內，錯開距離500且避開跨中，與相近的立桿的距離不宜大于縱距的三分之一。 （3）剪刀撐除了在兩端設置外，中間每隔1215米設一道。剪刀撐應聯系3-4根立桿，斜桿與地面的夾角為4560。 （4）連墻件可按二步三跨設置，采用單桿適長的橫向平桿緊貼結構柱子、用短桿固定于柱側。（5）支撐設置通長掃地桿用直角5、扣件與立桿相固定。3、驗算資料小劇場梁板模板扣件鋼管高支撐架計算書結構布置（1）10軸至13 軸支撐架搭設高度為8.7m-5.3m。（2）采用的鋼管類型為483.5。（3）8.7m高和5.3m高支撐架采用同樣布置，僅驗算8.7m高支撐架。（4）沿支架四周外立面滿設剪刀撐，中間沿3-4軸、東西方向沿中間通長布置剪刀撐。詳見圖 剪刀撐平面布置示意A、板結構計算圖1 模板支撐架平面圖圖2 模板支撐架立面簡圖一、參數信息1.腳手架參數 橫向間距或排距(m):0.8；縱距(m):1.2；步距(m):1.2； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.1；腳手架搭設高度(m):22.3； 采用的鋼管(mm)6、:483.5 ； 483.5鋼管截面積A=4.89cm2 483.5鋼管截面模量W=5.08cm3483.5鋼管回轉半徑i=1.58cmQ235鋼強度設計值f=205 N/mm2扣件抗滑承載力系數:0.80； 底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數 模板與木板自重:0.35 kN/m2混凝土與鋼筋自重:25 kN/m3 樓板澆筑厚度:0.12 m傾倒混凝土荷載標準值:2 kN/m2 施工均布荷載標準值:1 kN/m23.木方參數木方彈性模量E:9500N/mm2；木方抗彎強度設計值:f=13 N/mm2；木方抗剪強度設計值: T=1.3 N/mm2；木方的間隔距離:300 mm木方的截面寬度:7、80 mm木方的截面高度:100 mm木方的截面慣性矩I：I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4木方的截面抵抗矩W：W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3二、支撐木方的計算1、荷載計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重： q1=250.30.12=0.9 kN/m；(2)模板的自重線荷載: q2=0.350.3=0.105 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： P=(1+2)1.20.3= 1.08kN2、計算簡圖圖3 木方計算簡圖3、強度計算最大彎矩考慮為恒荷載與活荷載的計算值8、最不利分配的彎矩和，計算如下: 其中：均布荷載設計值 q=1.20.9+1.20.105=1.206kN/m 集中荷載設計值 P=1.41.08=1.512kN 最大彎矩 Mmax=1.5121.2/4+1.2061.2 最大支座力 N=1.512/2+1.2061.2/2=1.480kN 截面應力 =M/W=0.671106/133333.3=5.033 N/mm2f=13N/mm2木方的計算強度小于抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求。4、抗剪計算最大剪力: Q=ql/2 + P/2=1.2061.2/2+1.512/2=1.480kN 截面抗剪強度計算值:T=3Q/2bh =314809、/(280100)=0.278N/mm2T=1.30N/mm2上式中,b木方的截面寬度； h木方的截面高度。 木方的抗剪強度計算滿足要求。5、撓度計算最大撓度考慮為恒荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和。計算公式： 其中：均布荷載標準值 q=0.900+0.105=1.005kN/m 集中荷載標準值 P=1.08kN 最大變形 v=108012003/(4895006666666.67) +51.00512004/(38495006666666.67)=1.042mmv=1000/250木方的最大撓度小于1000/250,滿足要求。三、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計10、算。1、荷載計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力。P=1.2061.2 + 1.512 =2.959kN2、計算簡圖圖4 木方支撐鋼管計算簡圖3、內力計算根據計算簡圖求得第一支座反力N1=1.875P，第二支座反力N2=2.625P。然后求得各截面的彎矩如下圖：圖5 木方支撐鋼管彎矩圖（KN.m）最大彎矩Mmax=0.3截面應力=M/W=888000/5080=174.803N/mm2f=205 N/mm2支撐鋼管的計算強度小于強度設計值205 N/mm2,滿足要求!四、扣件抗滑移驗算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力可按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第11、5.2.5條: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=N2=2.625P=2.6252.959=7.767kN當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN。單扣件抗滑承載力的設計即可滿足要求。五、立桿的穩定性計算1、荷載計算作用于模板支架的荷載包括恒荷載、活荷載和風荷載。（1）靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自重荷載標準值： NG1 = 0.148922.3= 3.32kN鋼管的自重計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JG12、J130-2001附錄A 雙排架自重標準值。模板的自重荷載標準值： NG2 = 0.350.81.2= 0.336kN鋼筋混凝土樓板自重荷載標準值： NG3 = 250.120.81.2=2.88kN經計算得到，恒荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=3.32+0.336+2.88=6.536kN。（2）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2)0.81.2=2.88kN。（3）不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.536+1.42.88=11.875kN2、計算單元圖6 樓板支撐架荷載計算單元313、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: 其中 N 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N=11.875kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W 立桿凈截面模量(cm3)：W=5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2； lo 計算長度 (m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001，由公式(1)或(2)計算 lo = k1h (1) lo = (h14、+2a) (2)式中：k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u = 1.70； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m； h - 立桿步距公式(1)的計算結果： 立桿計算長度: Lo=k1uh=1.1551.71.2=2.356 m Lo/i=2356/ 15.8=149.114 由長細比Lo/i的結果查扣件式規范附錄C表C得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.287。鋼管立桿抗壓強度計算值：=11875/（0.287489） = 84.614 N/mm2f = 205 N/mm2立桿穩定性滿足要求。公式(2)的15、計算結果： 立桿計算長度 Lo=h+2a=1.2+0.12=1.4m Lo/i=1400/15.8=88.608 由長細比 Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.618 ；鋼管立桿受壓強度計算值:=11875/（0.618489）=39.295N/mm2f = 205 N/mm2 立桿穩定性滿足要求。 考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照“杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全表1”取值1.185； k2 - 計算長度附加系數，h+2a=1.4按照“杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全表16、2”取值1.092 ；公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1851.092(1.2+0.12)=1.812 m Lo/i=1812/15.8=114.684 由長細比 Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.417。鋼管立桿抗壓強度計算值：=11875/（0.417489）=58.236N/mm2f = 205 N/mm2立桿穩定性滿足要求。 B、 梁結構計算 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）和施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。模板支架搭設高度為15米，基本尺寸為：梁截面 6017、0mm1500mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) 0.75米，（為了于板橫向間距保持一致采用橫距0.6米）,縱距0.8米,立桿的步距 1.20米，均采用雙扣件，梁底增加二道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.225.0000.1203.0000.150=1.620kN。采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.18、5000.150=5.625kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.150(21.500+0.600)/0.600=0.315kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.150=0.270kN 均布荷載 q = 1.25.625+1.20.315=7.128kN/m 集中荷載 P = 1.40.270=0.378kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 15.001.801.80/6 = 8.10c19、m3； I = 15.001.801.801.80/12 = 7.29cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.542kN N2=1.786kN N3=1.786kN N4=0.542kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.1mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03410001000/8100=4.198N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3901.0/(2150.00020、18.000)=0.501N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.145mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.786/0.150=11.903kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.111.900.15 最大剪力 Q=0.60.15011.903=1.071kN 最大支座力 N=1.10.15011.903=1.964k21、N 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.027106/83333.3=0.32N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31071/(250100)=0.321N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.22、30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6779.920150.04/(1009500.004166666.8)=0.001mm 木方的最大撓度小于150.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.020mm 最大支座力 Qmax=2.309kN 抗彎計算強度 f=0.075106/23、5080.0=14.72N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=1.300mm 最大支座力 Qmax=12.651kN 抗彎計算強度 f=0.831106/5080.0=163.61N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm24、2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于750.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=12.65kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、立桿的穩定性計算 立桿25、的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=12.65kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.14915.000=2.680kN N = 12.651+2.680=15.332kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 26、如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.15m； 公式(1)的計算結果： = 101.80N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 49.64N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值27、為1.047； 公式(3)的計算結果： = 64.81N/mm2，立桿的穩定性計算 2，8758100梁8758100懸臂構件100混凝土結構在模板和支架拆除后，需待混凝土強度達到設計混凝土強度等級后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。拆模流程示意圖如下:拆模流程示意圖模板專項方案已審批試塊強度符合拆模強度要求下發拆模任務書 拆模申請上道工序完成 作業環境符 合安全要求拆模后及時清理、堆放設置作業警戒區按拆模操作要求及順序拆模注：梁、柱側模拆模，不需強度報告，但砼強度應滿足拆模時構件不掉楞。2、拆模順序拆模應遵循：分段分區塊拆除28、平面上先拆臨邊跨后拆內部跨、垂直方向分層分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模應從梁跨的中間向兩邊拆除，拆懸臂梁梁底的模板時應從懸臂端向支座端拆除；同時拆除模板時應隨拆隨清理并堆放整齊，拆模操作順序如下：1）柱模板：搭設作業平臺拆除斜撐支撐水平桿自上而下拆除柱箍或橫楞拆除模板間連接螺栓或回形銷拆除模板清理模板并分類堆放。2）墻板模板：搭設作業平臺拆除斜撐支撐水平桿拆除墻板拉結螺栓拆除模板表面楞桿及模板間連結桿件拆除墻面模板清理模板并分類堆放整齊。3）梁、頂板模板：搭設作業平臺拆梁側支模水平桿斜撐拆除梁側模板底承重水平橫桿對搭接立桿可拆除上立桿或適當下放上立桿拆頂板底模板拆梁29、底承重水平橫桿拆梁底模板拆支模架剪刀撐拆支模架橫桿拆支模架立桿。六、安全注意事項1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶。2、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子所腳和空中滑落。4、安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有確保安全的措施。6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。7、二人抬運模板時30、要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝拆時，上下應有人接應。鋼模板及配件應隨裝拆隨運送。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通道中間的斜撐、拉桿等應設在1.8m高以上。10、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。12、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用31、定型模板做平臺模板時更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。13、在組合鋼模板上架設的電線和使用電動工具，應用36V低壓電源或采取其它有效的安全措施。14、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋作業。15、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安人意識。17、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下模板要及時清理，堆放整齊。18、拆除平臺底模時，不得一次將頂撐全部拆除，應分批拆下頂撐，然后按順序拆下擱柵、底模，32、以免發生模板在自重荷載下一次性大面積脫落。19、在模板垂直運輸時，吊點必須符合扎重要求，以防墜傷人。模板頂撐排列必須符合施工荷載要求，尤其遇地下室吊裝，地下室頂模板、支撐還另需考慮大型機械行瞳因素，每平方米支撐數，必須根據載荷要求。拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板作腳手板。腳手板擱必須牢固平整，不得有空心板，以防踏空墜落。砼板上的預留孔，應作好防護措施的技術交底，以免操作人員從孔中墜落。20、封柱子模板時，不準從頂部往下套。七、文明施工注意事項1.保持現場的場容場貌，材料分批分類分場堆碼整齊，施工現場每層樓模板安裝完畢澆筑砼前，樓層內的垃圾應清理干凈。2.在樓層模板拆除完后，樓層內的廢料，垃圾均應清理出樓層，運至垃圾堆放處堆碼好。3.不得任意損壞施工場地內的任何機具、設備和施工標語牌等。4.樓層內模板下口漏漿及時用水沖洗并收集到一堆，以便今后樓層的清理工作。