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1、車道加固施工方案編制單位： 編制日期： 目錄一、工程設計概況：4二、汽車通道設計：4三、汽車道支撐架搭設方案：4四、鋼筋堆場支撐架搭設方案：5五、汽車吊加固方案5六、臨時施工道路安全保障技術措施：5七、設計計算：61、車道加固計算62、鋼筋堆場加固驗算103、汽車吊加固驗算104、磚堆場驗算：11八、車道、鋼筋堆場、汽車吊支腿加固詳圖11一、工程設計概況：地下室頂板水平投影面積約32555m2，設計地下一、二層均為車庫。純地下室設計為框架結構；柱網布置間距為7.8*7.8m；地下二層高3.65m，板厚0.12m，單向板布置，次梁間距為2.62.7m，框架梁截面為300*700，次梁為250*52、50。地下一層高3.8m，板厚0.16m，井字梁布置，縱橫間距在2.62.7m，框架梁截面為450*800，次梁為300*600。設計板混凝土強度為C30。地下室頂板面覆土厚度為1.2m。設計車庫樓面找平層和二次裝修恒載標準值1.2 KN/m2 ，活荷載標準值4.0 KN/m2。地下室頂板的平均覆土厚度為1.2m，覆土自重按17KN/m3計算，折算后覆土的衡載為20.4 KN/m2。設計地下室頂板消防車道在覆土后的活荷載為35KN/m2。消防車道設計總活荷載為55.4 KN/m2 二、汽車通道設計：根據施工總平面布置，在主體、裝飾施工階段材料需運進地下室頂板上，滿足施工需要。計劃在地下室頂板上3、設置材料運輸通道，通道的設置位置為竣工后的消防車道位置。施工通道寬度為34m，局部轉彎位置為6m，轉彎半徑為812m，長度見總平面圖。為防止載重車輛超出頂板加固范圍，在地下室頂板防水保護層施工完畢后，沿加固范圍的車道兩邊安裝1000*300*150的成品混凝土路緣石；內空凈距1500，用于斗車、行人通行，轉彎處需按設計的轉彎半徑砌筑。路緣石表面抹砂漿后刷黑、黃相間的警示油漆。設計計算荷載選擇：1、載重鋼筋車輛：鋼筋載重40噸，汽車自重15噸。總重55噸。2、干混砂漿車輛：砂漿載重35噸，汽車自重15噸。總重50噸。3、水泥車輛：水泥載重30噸，汽車自重15噸。總重45噸。4、砂石車輛：砂石載重4、42噸（25m3），汽車自重12噸。總重54噸。5、綜合計算考慮：車道以鋼筋載重車為計算荷載，載重55噸計算。三、汽車道支撐架搭設方案：1、采用 483.0腳手鋼管滿堂搭設，由立桿、水平桿、縱橫向剪刀撐等桿件組成受力體系，節點連接采用鑄鐵扣件。 2、車道下的排架立桿橫向間距為600mm，縱向間距為600mm，排架步距為 1200mm，縱、橫水平桿與立桿采用單扣件連接。 3、排架的四個外立面均連續設置縱向剪刀撐。每組剪刀撐跨越立桿根 數為 57 根，斜桿與地面夾角在 4560之間。 4、在立桿離地面 200mm 處，設置縱向與橫向的掃地桿，以約束立桿水平位移。立桿搭設在地下二層頂板范圍。 5、排5、架周邊凡有框架柱處，每步設一道拉結桿，采用鋼管與扣件對排架與框架柱進行抱箍拉結。6、 立桿頂部全部采用頂托支撐，在頂托的槽口內順車道方向放置2根483.0的鋼管，頂托與混凝土頂板螺旋頂緊。四、鋼筋堆場支撐架搭設方案：1、 計劃鋼筋堆場集中堆放處的總重量為100噸。用標磚砌筑4個8000長，240*240的支撐地壟墻，平均每個支撐墻為25噸。2、 鋼筋堆場的支撐架搭設按照車道加固架體的間距搭設。五、汽車吊加固方案 由于所有鋼筋進場均使用汽車吊卸貨。對汽車吊在吊裝時所有荷載均集中在汽車吊的支腿上，需對支腿進行加固。根據現場情況使用25噸的汽車吊卸貨。汽車吊支腿全部伸出來后的前后中心線距離為5.2m6、，左右伸出來1.75m，車身寬2.5m。1、在地下室頂板上根據鋼筋堆場的位置及汽車吊，確定汽車吊的支腿點位置。2、支撐架搭設縱橫立桿間距0.6m，步距1.2m，搭設長1.2m，寬1.2m。頂部用頂托頂緊。縱橫與車道架相連。3、在地下室頂板上對汽車吊支腿的點位置用黃色的油漆做好醒目的標記，使汽車吊在卸貨時每次支腿只能放置在此處。六、臨時施工道路安全保障技術措施：1、后澆帶加固：地下室梁板模板拆除時所有梁底后澆帶處模板不拆除，保持混凝土澆筑時的原樣，僅拆除板底及梁側面模板。板模板拆除后沿后澆帶按照支撐架設計間距搭設支撐承重架，立桿間距為600，橫桿步距1.2m。2、后澆帶穿過車道部位，在模板拆除后7、先將此處澆筑。3、在搭設前應按照設計車道的走向放線，確保加固架體與上部砌筑的路緣石確定的車道寬度在同一垂直面上，地下二層與地下一層的立桿必須在同一垂直線。4、在車道使用過程中應嚴格限制車輛的總載重，進入地下室頂板車道的車輛必須過磅，嚴禁超載行駛，在進入車道的入口處有醒目的限重標識。5、每天做好車輛進入與地庫頂板觀測記錄。加強對頂板的變形觀測，如沉降、裂縫等。七、設計計算：1、車道加固計算地下室頂板行駛載重車輛加固驗算1、設計概況，地下室頂板厚度160mm，防水保護層厚70mm。框架梁截面尺寸450mmx850mm，次梁截面尺寸300mmx600mm；截面型式均為矩形，框架柱之間最大跨度為7808、0mm，次梁布置按井字梁形式布置，頂板跨度為ab=2.62.7m2.73.1m。（1）、設計參考荷載：頂板上覆土厚度1200mm（土容重按17KN/m3，安全系數1.2），地下室頂板設計恒荷載為：Q1=1.2x17x1.2=24.48KN/m2。（2）、設計消防車道的使用活荷載為（查結構設計總說明）：Q2=35KN/m2。（3）、設計車道的總荷載：Q=Q1+Q2=24.48+35=59.48 KN/m2。2、支撐架搭設方案：沿施工通道的地下室頂板模板支撐系統在結構構件強度達到設計強度時拆除模板及支架，然后重新用483.0鋼管搭設滿堂紅鋼管支架，支撐架立桿縱、橫間距0.6m，步距1.2m，立桿上9、部伸出橫桿0.2m，頂部用頂托硬支撐，兩側設置剪刀撐進行加固（搭設方案詳見附圖）。3、地下室頂板施工荷載：施工時，地下室頂板設置鋼筋加工堆放場，堆放區分布荷載約20KN/ m2，模板堆放場堆放區分布荷載約1017KN/ m2，材料堆場的荷載小于地下室頂板設計荷載，不需要驗算。以及地下室頂板行駛鋼筋運輸車輛及砂石運輸車，其中以鋼筋運輸車在地下室頂板上行使為最大荷載，需要驗算。鋼筋運輸車參數為：查公路橋涵設計通用規范總重（貨重40000Kg+自重15000Kg）55000Kg合550KN，輪距1800mm。后輪承載力最大為140 KN，供兩個車輪承載，取安全系數K=1.4。單車輪傳遞的荷載為P1=10、140/2*1.4=98 KN車輪著地面積為0.6*0.2=0.12 m2車輪傳遞給頂板的最大壓力為98/0.12=816.7 KN/m2 大于車道設計值59.48 KN/m2 要求，需對頂板進行加固。4、頂板設計承載力計算：地下室頂梁、板混凝土自重：（按2.6*2.7m分格，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3計算）最大梁自重：P2=2.7*0.45*（0.85+0.07）*25.5=28.5 KN梁自重的均布線荷載q1= P2/a=28.5/2.7=10.55 kN/m地下室頂板的板跨度一般為2600mm2700mm，按2700mm跨度、設計承載力計算每米頂板彎矩圖如下：按照三跨連續梁計算，11、計算公式如下:均布荷載 q2 =Q*a=59.482.6=154.65kN/m最大彎矩 M1 = 0.1 q2l2=0.1154.652.72.7=112.74kN.m最大負彎矩M2=-0.177 q2l2=-0.177x154.65x2.7x2.7=-199.55 KNm最小剪力V=0.45 q2 l=0.45x154.65x2.7=187.90KN5、頂板加固后承載力計算：材料運輸車在鋼管支撐間距內的計算彎矩：地下室鋼管支撐架的搭設縱橫距為600mm(即600mmx600mm搭設,混凝土運輸車車輪荷載值每米頂板產生彎矩圖如下：按單跨簡支梁計算：車輪集中荷載產生的彎矩：M3 =1/4P1L=12、1/4*98*0.6=14.7KNm梁板自重產生的彎矩：M4=1/8 q1l2=1/8*10.55*0.6*0.6=0.47 KNm在支撐架間距內最大彎矩：M5= M3 + M4=14.7+0.47=15.17KNmM1 =112.74KNm結論：架體支撐內的彎矩小于板設計承載力產生的彎矩，混凝土結構在支撐架體內的結構安全度滿足要求。6、支撐架承載力計算：單個車輪的荷載按照最不利的因素由兩根鋼管承載，其單根支撐鋼管上的荷載NQ = P1/2=98/2=49 KN作用于支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1153.13、600=0.413kN(2)鋼筋混凝土梁樓板自重(kN)： NG2 = 10.55*0.6=6.33KN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2) =6.74kN。2.活荷載為車輛行駛時產生的荷載。單車輪傳遞的活荷載NQ =49KN。3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式（單根鋼管承載車輪的受力） N = NG + NQ=6.74+49=55.74kN立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N =55.74kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A14、 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；頂部立桿段： a=0.2m時，u1=1, l0=1.45m；=115、450/16.0=90.1, =0.654 =55740/(0.654424)=201.0 N/mm2 立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1,l0=1.386m；=1386/16.0=86.6, =0.686 =55740/(0.686423.9)=191.64 N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2、鋼筋堆場加固驗算 鋼筋堆載總重100噸，分4道地壟墻支撐，平均每道地壟墻25噸。地壟墻長8m，鋼管立桿搭設縱橫間距、步距、支撐方式同車道支撐架。 地壟墻支撐鋼管根數S=8/0.6=14根每根鋼管立桿承受的荷載：NQ1 =250/14=17.86KNNQ =49 KN（車16、道支撐架單根立桿承載）結論：鋼筋堆場支撐架加固按照車道加固的方式能夠滿足要求。3、汽車吊加固驗算 汽車吊支腿下的支撐架搭設：鋼管立桿搭設縱橫間距、步距、支撐方式同車道支撐架，搭設長1.2m，寬1.2m。汽車吊自重：30 噸， 吊運貨物重：10 噸 汽車吊在工作狀態時的總荷載：40 噸 吊運時支腿數量：4個，每個支腿荷載：10噸。 汽車吊支腿下支撐鋼管根數S=9根每根鋼管立桿承受的荷載：NQ1 =100/9=11.11KNNQ =49 KN（車道支撐架單根立桿承載）結論：汽車吊支腿下支撐架加固按照車道加固的方式能夠滿足要求。4、磚堆場驗算：計劃一種規格的磚堆場尺寸為長6m，寬2m，堆放高度1.5m。查設計說明，頁巖空心磚的容重為9KN/m3 ，頁巖實心磚的容重為19KN/m3 ，頁巖多孔磚的容重為16.5KN/m3 。以最大容重的頁巖實心磚堆場驗算：滿載堆放時頁巖實心磚的總荷載：Q=6*2*1.5*19=342KN。堆放面積：S=6*2=12m2 。滿載堆放時的均布荷載q=342/12=28.5KN/ m2Q=59.48 KN/ m2（車道設計總荷載）。結論：磚堆場不需要加固能夠滿足要求。八、車道、鋼筋堆場、汽車吊支腿加固詳圖10