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1、沉井止沉專項施工方案 編制人： 審核人： 批準人： 武漢天創市政建設有限公司余家頭水廠擴建取水工程目 錄第一章 工程概況1.1 、工程概況本工程位于武青堤外長江邊,現有余家頭水廠取水泵房下游60m處，新建取水泵房采用圓形河床式干井泵房取水。泵房內徑為21.0m，外徑為23.4m，0.000(相當于高程29.97m）以上13.89m，0.000以下25.8m。泵房0.000以下為鋼筋砼結構，0.000以上為框架結構。取水泵房井筒采用沉井，筏板基礎。泵房沉井高30m分三次制作，二次下沉,即:第一節沉井制作高度15m，下沉高度14.5m,第二節沉井制作高度10m，下沉高度10m,第三節井筒制作高度52、m和上部結構一起澆筑。1.2、 工程地質沉井范圍的地質從上至下分布為：（1）沖填土，土層厚1.04.6m，松散。（2-1）淤泥質粉質粘土，土層厚4.411.4m，流塑。（2-2）粉質粘土夾粉土、粉砂，土層厚1.36.9m，軟塑。（3-1）粉細砂夾粉質粘土、粉砂，土層厚1.07.3m，松散-稍密。（3-2）粉細砂，土層厚1.26.0m，中密。（3-3）粉細砂，土層厚3.57.2m，中密-密實。1.3、水文情況地下水位動態變化主要受長江水控制，并存在明顯的季節性變化特征，隨距離江邊的距離增大而減小。在長江豐水期，江水補給地下水，反之地下水補給江水。在13月地下水位較低，枯水期（2月）地下水位高程一3、般為11.615.0m；79月份地下水位較高，豐水期（8月）地下水位一般為20.422.8m。地下水的徑流相應表現為每年豐水期地下水由長江向階地內側流動，反之地下水由階地向長江流動，在長江平水期地下水的徑流速度極為緩慢。往年月平均長江水位情況見“表1.3-1 2002年2012年月平均水位”。表1.3-1 2002年2012年月平均水位月份1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月平均水位（m）12.512.614.215.117.619.521.520.520.817.415.713.1第二章 編制說明2.1、編制依據（1）余家頭水廠擴建取水工程取水工程設計圖（2）地質勘查報告（4、3）給水排水工程構筑物結構設計規范( GB50069-2002 )（4）給水排水構筑物施工及驗收規范( GB50141-2008 )（5）余家頭水廠擴建取水工程施工組織設計2.2、概述根據余家頭水廠擴建取水工程取水工程設計圖及余家頭水廠擴建取水工程施工組織設計沉井分兩節制作，兩次下沉。現沉井第一節制作及下沉工作已完成，下一步將進行沉井止沉接高。第三章 施工組織3.1 、止沉施工難點及合理化建議3.1.1、工程難點（1）沉井止沉接高前，需進行沉井下沉穩定系數計算，下沉穩定系數計算公式如下： =（11.72-10.52）*25*25/（20*23.4*15+23.4(0.4+0.8/2)*300）5、=1.62（不考慮浮力）（11.72-10.52）*（25-7）*25/（20*23.4*15+23.4(0.4+0.8/2)*300）=1.16（考慮浮力）式中：G沉井接高后的自重 （t） B計算時沉井所受地下水的浮力 （t） T計算時沉井井壁的摩阻力 (t) R1刃腳踏面及斜面下土的支承力（t）上述公式的相關數據代入后計算得出，第一次下沉后接高，下沉穩定系數1.62（不考慮浮力）和1.16（考慮浮力）。（2）通過沉井下沉穩定系數計算，沉井第二次制作時只靠加大井內的儲水高度增大浮力來達到沉井止沉的目的必需采取其他止沉措施。3.1.2、合理化建議（1）在沉井底部回填中粗砂，增加沉井底部平整性及6、穩定性，從而增加沉井下沉穩定系數起到阻沉作用。（2）保證沉井內的蓄水高度，發現水位下降應及時向井內注水。3.2、施工總體部署3.2.1、沉井止沉方式（1）根據施工組織設計沉井第一次下沉接近設計標高時沉井刃腳及橫梁下不取土，逐漸減小鍋底深度，達到標高時整平沉井底部泥土，回填中粗砂至沉井底梁底面。（2）沉井底部回填中粗砂達到止沉作用后，向沉井井內注水，保證井內蓄水高度，增加沉井自身浮力以更好保證沉井下沉穩定系數。3.2.2、施工準備及現場平面布置圖（1）施工人員準備本工程勞動安排見下表（以下三班四六班翻班調換總人數）泥槍施工人員：21人（三班倒）泥槍電規專職人員：10人（8小時制兩班倒）井外普工及7、修理工：5人專職電工：1人管理人員：6人總計：43人施工機械設備準備主要施工機械設備、儀器投入計劃表序號名稱單位數量13:57高壓清水泵臺72NL150-16泥漿泵臺73NL100-16泥漿泵臺8415KW電機臺16522KW電機臺864寸潛水泵臺670.5方空壓機臺18配電箱臺69配電柜臺31075平方電纜線米1001125平方電纜線米1001210平方電纜線米400136平方電纜線米700146寸輸泥管米500154寸輸泥管米500162.5寸高壓水管米500176寸泵殼只10184寸泵殼只20196寸葉輪只30204 寸葉輪只30216寸吸口只30226寸主軸根20234寸主軸根20248、浮體對7254寸膠管米200266寸泵座只10274寸泵座只10286寸電機座只10294寸電機座只15306寸結合器付30314寸結合器付30326寸直接管只150334寸直接管只150346寸法蘭接管只60354寸法蘭接管只40362.5寸接扣付12037408軸承箱338409軸承箱439307軸承箱140高壓清水泵葉輪只1041高壓清水泵主軸只1042高壓清水泵軸套只2543六角墊塊只50446寸水封只500454寸水封只300466寸墊皮張100474寸墊皮張15048雨衣件3049雨褲條305016M*50螺絲套1005110*35螺絲套1503.3、施工進度計劃沉井下沉計劃總工期9、為5天。各工序工期安排如下：（1）止沉準備及沉井糾偏：工期為3天（2）沉井止沉：工期為2天第四章 施工工藝4.1、施工監量根據沉井下沉專項方案沉井下沉前所做的觀測點，對沉井止沉糾偏監測，監測內容包括沉井的高度，軸線位置的偏差情況，及時向施工人員報告，確保沉井止沉后的尺寸偏差。4.2、止沉準備及沉井糾偏沉井下沉接近設計標高前應不取或少取沉井刃腳及沉井底梁下的土，此時應以沉井糾偏為主，沉井下沉為輔。4.3、沉井止沉沉井尺寸偏差達到給水排水構筑物工程施工及驗收規范要求后應立即進行沉井止沉工序，向沉井底部回填中粗砂，鋪平至沉井底梁底面，鋪平后向沉井井內注水，保證蓄水高度以增加沉井自身浮力，從而達到沉井10、阻沉作用。第五章 止沉質量控制5.1 、沉井傾斜偏轉原因（1）沉井刃腳下土層軟硬不均勻；（2）沒有均勻沖土下沉，使井孔內土面高低相差很多；（3）刃腳一角或一側被障礙物擋住，沒有及時發現和處理；（4）由于井外棄土或其他原因造成對沉井壁的偏壓。5.2 、糾偏方法（1）井外射水、井內偏除土糾偏高壓射水沿沉井高的一側井壁外面插入土中，破壞土層結構，使土層結構的被動壓力大為降低。這時再采取上述的偏除方法，可使沉井的傾斜逐步得到糾正。（2）壓重糾偏在沉井高的一側壓重，最好使用鋼錠或生鐵塊，這時沉井高的一側刃腳下土的應力大于低的一側刃腳下土的應力，使沉井高的一側下沉量大些，亦可起到糾正沉井傾斜的作用。這種糾偏方法可根據現場的條件進行選用。（3）沉井位置扭轉時的糾正沉井位置如發生扭轉，可在沉井偏位的二角邊填土，借助于刃腳下不相等的土壓力所形成的扭矩，使下沉過程中逐步糾正其位置。5.3、沉井止沉措施（1）增加沉井自身浮力起到阻沉作用沉井第二次制作時，不許加大沉井井內的蓄水高度，派專人監控井內水位標高，一旦發現井內水位下降應及時向井內注水以保證井內蓄水高度；（2）增加沉井摩阻力起到阻沉作用沉井第二次制作前，向沉井底部回填粗細砂至沉井底梁底面，以增加沉井摩阻力從而起到阻沉作用。