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1、一、 編制目的為方家山核電放射性廢油暫存庫工程（QR）的基礎筏板砼施工提供較完整的技術指導文件，便于建筑基礎工程的施工流程和施工質量控制，能優質、快速、高效的完成基礎工程的施工任務，并為業主、監理對工程的施工方法、質量、工程進度等各方面的詳細了解提供依據。二、 編制依據1、本工程設計施工圖紙2、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）3、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）4、混凝土泵送施工技術規程（JGJ/T10-95） 5、嘉興市區商品混凝土管理暫行辦法（嘉政辦發200026號） 6、大體積混凝土施工規范（GB50496-2009）7、建筑施工手冊（第2、四版）8、建筑施工計算手冊9、秦山核電方家山擴建工程程序管理文件、技術規格書三、 工程概況本工程工程地點位于方家山核電廠區QA廠房西側，主要功能用于暫存方家山核電工程1、2號機組在運行中產生的廢油和廢溶劑，以及在秦山一期產生的部分放射性廢油，包括200L廢溶劑桶120個，200L廢油桶95個。建筑基底面積323.85，建筑面積323.85，建筑層數一層，高度8.150m，設房間101112。倉庫類別為乙類，建筑耐火等級二級。框架剪力墻結構，部分墻體為砌體填充墻和混凝土實心磚隔墻。結構設計抗震設防烈度6度，抗震設防分類為丙類。結構使用年限50年。結構類型為現澆鋼筋混凝土框架-混凝土墻結構，丙類建3、筑。基礎設計等級為丙級，板式基礎。墊層混凝土采用C15混凝土，0.00m以下混凝土外墻為C35 P6抗滲混凝土，以上部分采用C35混凝土。基礎板厚0.46m，基礎梁頂部高出板頂0.3m，基礎梁寬0.4m或0.3m，柱一般寬0.5m，墻最厚處0.45m。四、 技術要求大體積混凝土容易出現的質量問題是產生裂縫，裂縫產生的主要原因是由于混凝土內外溫差產生的收縮應力和混凝土自身的收縮應力超過了混凝土本身的抗拉強度而產生的裂縫。因此控制裂縫是大體積混凝土施工的關鍵。控制裂縫的產生，重點控制水泥的水化熱和降低混凝土內部和表面溫差。本工程砼采用商品砼，施工前進行運輸路線核實，對砼攪拌站進行確認，確保砼供應量4、及供應速度、供應質量。1、為降低大體積混凝土的最高溫度，最主要的措施是降低混凝土的水化熱，減少混凝土的收縮，提高混凝土的抗拉強度，因此，必須做好混凝土配合比設計及試配工作。外加劑：根據混凝土的要求劑特點不同，可采用減水劑、緩凝劑、防水劑、膨脹劑、防凍劑等一種或多種混合劑，但采用外加劑時在施工前一定要做好試配工作，并在混凝土的拌制過程中按配合比的要求嚴格控制用量。2、混凝土水灰比宜控制在0.4左右，最高不超過0.5。粗骨料適宜含量為1000kg/m3左右。砂率宜控制在42%左右。3、大體積混凝土必須在設施完善嚴格管理的強制式攪拌站拌制。混凝土澆筑溫度控制在25以內，依照運輸情況計算混凝土的出廠溫5、度和對25的溫度要求。4、本工程混凝土為抗滲混凝土。五、 大體積混凝土計算一、工程施工的基本根據秦山混凝土有限公司提供的C35P6配合比報告，供計算參考：材料名稱水水泥砂粉煤灰礦粉外加劑碎石5-25坍落度（mm）理論用量19528771980859.0498514030重量比0.430.631.590.180.190.022.18備注1、理論用量中砂石用量均以干料計量；2、配合比中重量比是以膠凝材料總量（水泥+粉煤灰+礦粉）為1.0。根據當前施工預計進度，預計在11月下旬或12月上旬澆筑基礎混凝土，結合往年本地11月、12月氣溫統計資料，預計基礎混凝土澆筑時日平均溫度在512之間。二、溫度計算6、1、混凝土的絕熱溫升根據大體積混凝土施工規范（GB50496-2009）附錄B公式B.1.4 ，Tmax=WQ/C式中： T(t)混凝土齡期為t 時的絕熱溫升()； W每m3 混凝土的膠凝材料用量(kg/ m3 )； Q混凝土水化熱（kJ/kg）；C混凝土的比熱，一般為0.921.0kJ/(kg.)； 混凝土的重力密度，24002500(kg/ m3)； m與水泥品種、澆筑溫度等有關的系數，0.30.5(d-1)； t混凝土齡期(d)。 根據建筑施工手冊和本工程配合比報告材料，水泥W取值287；水化熱Q取值3d為314,7d為354,28d為375；混凝土的比熱C取值0.97；混凝土重力密度取7、值2400，m根據澆筑時溫度約10取值0.318。e為常數，取值2.718。則根據上述公式和數值計算T（3）=28.42T（7）=41.24T（28）=46.22Tmax=46.23混凝土中心溫度T1（t）=T0+T（t）式中T1（t）t齡期混凝土中心計算溫度()；T0混凝土澆筑溫度()；t齡期降溫系數，可根據建筑施工手冊表10-83查得，底板厚度不足1m按1m計算，根據溫度隨時間t變化結果繪制曲線圖如下。可知在齡期6d時中心溫度最大，為T1（6）=10+39.370*0.29=21.422、混凝土養護計算保溫材料厚度= 0.5hi(T2-Tq)Kb/（Tmax-T2）式中：保溫材料厚度（m）8、；i各保溫材料導熱系數W/（mK） ，取0.065（取棉氈）；混凝土的導熱系數，取2.33W/（mK）；T2混凝土表面溫度（表面下50-100mm處）；Tq施工期大氣平均溫度；Tmax經計算的混凝土中心最高溫度；T2-Tq取15；Tmax-T2取20；Kb傳熱系數修正值，取1.3；經計算，=0.01m。3、混凝土表面模板及保溫層的傳熱系數=1/i/i+1/q式中：混凝土保溫層的傳熱系數W/（m2K）i各保溫材料厚度i各保溫材料導熱系數W/（mK）q空氣層的傳熱系數，取23W/（m2K）代入數據得：=1/0.01/0.065+1/23=5.074、混凝土虛厚度計算h=k/式中：h混凝土虛厚度（m9、）；k折減系數，取2/3；混凝土的傳熱系數，取2.33W/（mK）；代入數據計算得：h=2.33*2/（3*5.07）=0.306m5、混凝土計算厚度H=h+2h=1+0.306*2=1.612m（底板厚度按1m計）6、混凝土表面溫度T2（t）= Tq+4h（H-h）T1（t）- Tq/H2式中：T2（t）混凝土表面溫度（）；Tq施工期大氣平均溫度（）；h混凝土虛厚度（m）；H混凝土計算厚度（m）；T1（t）t齡期混凝土中心計算溫度（）；不同齡期混凝土的中心計算溫度（T1（t）和表面溫度（T2（t）如下表。混凝土溫度計算結果表t（d）36912T1（t）（）20.221.417.414.1T110、- Tq（）10.211.47.44.1T2（t）（）16.317.014.612.5T1（t）- T2（t）3.94.42.91.6由上表和前文計算相關結果可知，根據上述配合比拌制澆筑的混凝土，在采用0.01m厚即一層棉氈保溫層保濕養護的環境下，混凝土澆筑體在入模溫度基礎上的溫升值50，混凝土內外溫差25，混凝土溫度與大氣溫度溫差20，降溫速率2/d，符合要求。三、抗裂計算1、各齡期混凝土收縮變形y(t）=y0(1-e-0.01t)M1M2M3Mi式中：y(t）齡期t時砼的收縮變形值； y0標準狀態下最終收縮值，3.2410-4；e常數，2.718；M1、M2、M3.Mi各種不同條件下的修正11、系數。M1取值1.0，M2取值1.0，M3取1.0，M4取1.0，M5取0.93，M6取0.7，M7取1，M8取0.76，M9取1.3，M10取0.89，M11取1.02，則根據上述公式和數據計算知代入數據計算各齡期砼收縮變形值如下表各齡期砼收縮變形值如下表齡期（d）36912151821（10-5）0.561.11.622.132.633.113.582、各齡期砼收縮當量溫差Ty(t)=-y(t)/Ty(t)各齡期砼收縮當量溫差y(t）不同齡期t時砼的收縮變形值；混凝土線膨脹系數取110-5/；各齡期收縮當量溫差齡期（d）36912151821Ty(t)-0.56-1.1-1.62-2.1312、-2.63-3.11-3.583、各齡期混凝土最大綜合溫度T=Tj+23Tt+Tyt-Tq式中：Tj砼澆筑時的溫度，取10；T(t)齡期t的絕熱溫升；Ty(t)齡期T時的收縮當量溫差；Tq砼澆筑后達到穩定時的溫度，取10；混凝土最大綜合溫差齡期（d）36912151821t18.3925.1426.7728.0027.9227.6027.204、混凝土各齡期彈性模量E（t）=E0(1-e-0.09t)式中：E0砼最終彈性模量（MPa），C35取3.15104N/mm2；代入數據計算得，混凝土各齡期彈性模量齡期（d）36912151821Et（N/mm2）0.751.311.752.082.3313、2.532.675、外約束為二維時溫度應力計算=-E(t)T(t)1-Sh(t)R式中：E(t)各齡期砼彈性模量；混凝土線膨脹系數，110-5/；T(t)各齡期混凝土最大綜合溫差；砼泊松比，一般取0.15；R外約束系數，一般取0.32；Sh(t)各齡期砼松弛系數各齡期砼松弛系數齡期（d）36912151821Sh(t)0.570.5240.4820.4170.4110.3830.369代入上述數據計算得，外約束為二維時溫度應力齡期（d）369121518210.300.650.850.911.011.011.016、驗算抗裂度是否滿足要求根據經驗資料，一般把混凝土澆筑后的15d作為混凝土開裂的危險期進行驗算。根據要求(t)/fct1.05符合要求。C35混凝土28d抗拉強度為2.20MPa，同齡期15d抗拉強度設計值達75%的28d強度，計算得1.65MPa。則(t)/fct=1.01/1.65=0.611.05，符合要求。