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1、濱海加孚期工程塔吊施工方案編制： 審核： 審定：南通二建濱海加孚工程項目部2008.1.8塔吊施工方案一、工程概況本工程位于天津市寶山路，丹江路口，該工程由天津國信房地產開發有限公司開發，天津市房屋勘察設計院設計，天津國際工程監理公司監理，南通二建集團有限公司總承包。本標段由B1B2B3B4B5B6B7.B8.B9號樓共9幢，24-32層高層組成，其中B3B4B5B6B7.B8.B9號樓，地下一層聯體車庫，總建筑面積約122488 m2。設計標高0.000 m相當于塘沽高程3.95 m. B1B2號樓檐高為77.40m，地下一層， B3B4B5B6B7號樓檐高為99.00m,地下室頂板頂標高12、.95m, B8B9號樓檐高為80.00m。上部層高均為3 m，室外標高0.400,地下室頂板頂標高1.95m,地下室底板面標高-3.53m。塔吊基礎采用鉆孔灌注樁，樁徑600mm，樁長為22m, 塔吊基礎55005500 mm，承臺高度為1200 mm擬于B5B6B7號樓中間布置QTZ63塔吊二臺,其他各樓布置QTZ63塔吊一臺，結合工程樁采用鉆孔灌注樁，擬采用砼管樁作為塔基。使用時一定要將實際使用塔吊型號的基礎尺寸與本方案核對無誤后方可施工基礎。二QTZ63塔吊計算一)、主要技術參數型號：QTZ63 數量：1 最大起重量：6T 額定起重力矩：76TM 工作半徑：45M ，塔體總高自重：503、T二)、基礎做法塔吊基座 塔吊基礎 砼管樁 塔吊基礎采用5.05.01.2的砼承臺基礎，砼強度等級為C35,配筋為16200雙向雙層。承臺面標高-2.0 m基礎下做100厚C10砼墊層，承臺下采用4根600有效樁長22米的砼管注樁承重，樁心距1800mm,樁頂標高為-3.2米，樁頂伸入承臺100 mm,樁與承臺錨固采用816、416主筋及箍筋8200,伸入承臺800 mm。三)、塔吊基礎計算書1、 塔吊基礎力學指標驗算計算簡圖如下所示：三、樁基礎計算書一)、塔吊的基本參數信息塔吊型號:QTZ63， 塔吊起升高度H=120.000m，塔吊傾覆力矩M=630kN.m， 混凝土強度等級:C35，塔身4、寬度B=2m， 基礎以上土的厚D=3.000m，自重F1=500. kN， 基礎承臺厚度Hc=1.000m，最大起重荷載F2=60kN， 基礎承臺寬度Bc=5.000m，樁鋼筋級別:II級鋼， 樁直徑=0.600m，樁間距a=4m， 承臺箍筋間S=200.000mm，承臺砼的保護層厚度=50.000mm。 二)、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=500. kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=612.96kN， 塔吊的傾覆力矩M=1.4630.00=882.00kN。 三)、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計5、算 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=612.96kN； G樁基承臺的自重 G=1.2（25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(255.005.001.00+205.005.003.00)=2550.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取882.00kN.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=2.00m； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 6、最大壓力：N=(612.96+2550.00)/4+882.002.00/(4 2.002)=900.99kN。2. 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6.1條。其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.00m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=263.49kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2263.491.00=526.98kN.m。四)、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受7、彎構件承載力計算。 式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度Hc-50.00=950.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=526.98106/(1.0016.705000.00950.002)=0.007； =1-(1-20.007)0.5=0.007； s =1-0.007/2=0.996； Asx =Asy =526.98106/(0.996950.00300.00)=1855.58、6mm2。五)、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=900.99kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=5000mm； ho承臺計算截面處的計算高度，ho=950mm； 計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處 至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=9、1000.00mm， 當 3時,取=3， 滿足0.3-3.0范圍； 在0.3-3.0范圍內按插值法取值。得=1.05； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)， 得=0.09； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。則，1.00900.99=9.01105N0.09300.005000950=7.04106N；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六)、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第4.1.10、1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=900.99kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=2.83105mm2。則，1.00900990.00=9.01105N14.302.83105=4.04106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！七)、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條；根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=900.99kN；單11、樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： 其中 R單樁的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: Qck相應于任一復合基樁的承臺底地基土總極限阻力標準值: qck承臺底1/2承臺寬度深度范圍(5m)內地基土極限阻力標準值，取qck= 500.000 kPa； Ac -承臺底地基土凈面積；取Ac=5.0005.000-40.283=23.869m2； n -樁數量；取n=4； c承臺底土阻力群樁效應系數；按下式取值： s, p, c分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數，承臺底土阻力群樁效應系數； s,p, c分別為樁側阻抗力分項系數，樁端阻抗力分項系12、數，承臺底土阻抗力分項系數； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.885m； Ap樁端面積,取Ap=0.283m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 4.00 22.00 1350.00 粘性土 2 12.00 58.00 2500.00 粘性土 由于樁的入土深度為22.00m,所以樁端是在第2層土層。單樁豎向承載力驗算:R=1.88(4.0022.001.00+12.0058.001.00)/1.75+1.072500.000.283/1.75+0.35(500.00023.869/4)/1.700=1.88103kNN=900.99kN；上式計算的R的值大于最大壓力900.99kN,所以滿足要求! 南通二建濱海加孚工程項目部 2008.1.8