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1、一、 工程概況本工程外圍鋼結構采用鋼管混凝土柱作為豎向承力，鋼管柱通過水平向鋼梁與鋼筋混凝土核心筒連接，鋼梁上鋪設桁架樓承板傳遞水平力。本方案主要針對外框16根鋼管柱的混凝土澆筑進行編制。二、 鋼管柱砼澆筑1、鋼管的吊裝分節應注意鋼管柱砼標號的變化，不使兩種標號出現在一節柱內，鋼管柱混凝土強度等級在48層及以下為C60，49層及以上為C50。 2、現階段鋼管柱混凝土已利用塔吊料斗澆筑完成了8層鋼管柱的混凝土澆筑，為能夠提高鋼管柱混凝土的澆筑速度，保證工人混凝土澆筑時的安全，減少塔吊的使用為鋼結構的吊裝提供充裕的時間，從9層鋼管柱混凝土澆筑時采用液壓布料機進行澆筑。鋼管柱從4層往上為兩層一節，根2、據鋼結構的吊裝、焊接進度，待鋼管柱及第一層鋼梁連接、焊接完成后，將液壓布料機吊運至外框四個角的斜向鋼梁上進行鋼管柱砼的澆筑，布料機利用倒鏈將四個角與鋼梁捆綁在一起，保證混凝土澆筑過程中布料機的穩定性。 布料機的平面布置如下圖：此鋼管柱砼澆筑方案，由于樓層未鋪壓型鋼板，必須完善一個標準層的完全封閉滿鋪水平安全網措施。水平網通過鐵絲直接與鋼梁綁扎連接（作業面與水平安全網的垂直距離不得超過10米）；泵管鋪設層利用木跳板、10#槽鋼及C18廢鋼筋制作定型的通道（具體見下圖，通道寬為1.3m，長2.8m的1個、4m長的20個），形成水平安全通道及泵管布設通道，通道與通道對接處采用14mm的螺絲通過預先打3、好的孔進行連接。工人上樓層后必須佩帶安全帶，安全帶利用鋼結構在鋼柱上的鋼絲繩生根。鋼管柱混凝土澆筑利用已做好的定型化澆筑平臺進行澆筑。三、安全措施1、作業人員必須按要求佩帶安全帶。2、混凝土澆筑前先將安全通道架設好，然后再進行布料機的吊運，待布料機吊運到位后，用鋼絲繩將布料機的四個角與鋼梁連接牢固，保證布料機在混凝土澆筑過程中的穩定。3、安全通道與通道相連處螺絲要檸緊，保證通道連接牢固。四、驗算4.1、計算概況布料機底座尺寸為5000X4000，布料機重量為10t，放在兩根H500X200X10X16的次梁上。布料機如下圖：圖1：布料機實樣圖布料機和鋼梁的位置關系如下圖：圖2：布料機和鋼梁位置4、圖由于是完全對稱結構，取其中一個布料機進行計算，下面以布料機3為例：圖3：布料機3和鋼梁詳細位置圖4.2、荷載計算：根據布料機和鋼梁的位置關系，再通過結構力學的力的分配關系，得出簡支梁上的集中荷載最不利時候為25.0KN。4.3、簡支梁詳細計算結果： 鋼梁鋼材：Q345 梁跨度(m)：11.870 梁平面外計算長度(m)： 4.000 鋼梁截面：焊接組合H形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=500*200*200*10*16*16 允許撓度限值: l/250 = 47.480 (mm) 強度計算凈截面系數：1.000 計算梁截面自重作用: 計算 簡支梁受荷方式: 豎向單向受荷 荷載組合5、分項系數按荷載規范自動取值4.3.1 設計依據 建筑結構荷載規范（GB 50009-2012） 鋼結構設計規范（GB 50017-2003）4.3.2 簡支梁作用與驗算 1、截面特性計算 A =1.1080e-002; Xc =1.0000e-001; Yc =2.5000e-001; Ix =4.6037e-004; Iy =2.1372e-005; ix =2.0384e-001; iy =4.3919e-002; W1x=1.8415e-003; W2x=1.8415e-003; W1y=2.1372e-004; W2y=2.1372e-004;2、簡支梁自重作用計算 梁自重荷載作用計算6、: 簡支梁自重 (KN): G =1.0324e+001; 自重作用折算梁上均布線荷(KN/m) p=8.6978e-001;3、梁上恒載作用荷載編號荷載類型荷載值1荷載參數1荷載參數2 荷載值21425.004.610.000.002425.007.170.000.004、單工況荷載標準值作用支座反力 (壓為正,單位：KN) 恒載標準值支座反力 左支座反力 Rd1=30.352, 右支座反力 Rd2=29.9735、梁上各斷面內力計算結果 組合1：1.2恒+1.4活斷面號1234567彎矩(kN.m)0.00035.51770.012103.487135.940157.297158.032剪7、力(kN)36.42235.39034.35733.32532.2921.2600.227斷面號8910111213彎矩(kN.m)157.747134.140102.13769.11235.0670.000剪力(kN) 0.805 31.837 32.870 33.902 34.935 35.967 組合2：1.35恒+0.7*1.4活斷面號1234567彎矩(kN.m)0.00039.95678.764116.423152.932176.959177.786剪力(kN)40.97539.81338.65237.49036.3291.4170.256斷面號8910111213彎矩(kN.m)8、177.465150.907114.90477.75239.4500.000剪力(kN) -0.906 -35.817-36.979-38.140-39.302-40.4636、局部穩定驗算 翼緣寬厚比 B/T=5.94 容許寬厚比 B/T =12.4 腹板計算高厚比 H0/Tw=46.80 容許高厚比H0/Tw=66.07、簡支梁截面強度驗算 簡支梁最大正彎矩(kN.m)：177.786 (組合：2; 控制位置：5.935m) 強度計算最大應力(N/mm2)：91.949 f=310.000 簡支梁抗彎強度驗算滿足。 簡支梁最大作用剪力(kN)：40.975 (組合：2; 控制位置：0.009、0m) 簡支梁抗剪計算應力(N/mm2)：9.329 fv=180.000 簡支梁抗剪承載能力滿足。8、簡支梁整體穩定驗算 平面外長細比 y：91.076 梁整體穩定系數b：0.886 簡支梁最大正彎矩(kN.m)：177.786 (組合：2; 控制位置：5.935m) 簡支梁整體穩定計算最大應力(N/mm2)：108.916 f=310.000 簡支梁整體穩定驗算滿足。9、簡支梁撓度驗算 標準組合：1.0恒+1.0活斷面號1234567彎矩(kN.m)0.00029.59758.34486.239113.283131.081131.694剪力(kN)30.35229.49128.63127.10、77126.9101.0500.190斷面號8910111213彎矩(kN.m)131.456111.78385.11457.59429.2220.000剪力(kN) -0.671-26.531-27.392-28.252-29.112-29.973 簡支梁撓度計算結果:斷面號1234567撓度值(mm) (kN.m)0.0004.9399.57313.60816.75418.74719.417斷面號8910111213撓度值(mm)18.73016.72013.5699.5414.9210.000 最大撓度所在位置: 5.935m 計算最大撓度: 19.417(mm) 容許撓度: 47.480(mm) 簡支梁撓度驗算滿足。4.4、結論：通過以上分析，次梁滿足安全要求，不需要加固。