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1、懸挑卸料平臺施工方案建馨家園二期工程；屬于框架及框剪結構;16層及6層;標準層層高：2.9m ；由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。一、參數(shù)信息:1.荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.15；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):8.00。2.懸挑參數(shù)內(nèi)側鋼繩與墻的距離(m)：1.00，外側鋼繩與內(nèi)側鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.60；鋼絲繩安全系數(shù)K：6.00，懸挑梁與墻的接點按2、 固支 計算；預埋件的直徑(mm)：20.00。只對外側鋼繩進行計算；內(nèi)側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.30，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.20。4.卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：2.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：2.50；平臺計算寬度(m)：3.00。 二、次梁的驗算:次梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，間距0.3m，其截面特性為：面積 A=18.51cm2；慣性距 Ix=563.7cm4；轉動慣量 Wx=80.5cm3；回轉3、半徑 ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.35 0.30= 0.11kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為8.00kN，轉化為線荷載： Q2 = 8.00/ 2.50/ 3.00 0.30= 0.32kN/m；(3)槽鋼自重荷載 Q3= 0.14kN/m；經(jīng)計算得到 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.11+0.32+0.14) = 0.68kN；經(jīng)計算得到 活荷載設計值 P = 1.4 2.00 0.30 3.00= 2.4、52kN。2.內(nèi)力驗算內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式為： 經(jīng)計算得到，最大彎矩 M = 0.683.002/8+2.523.00/4=2.66kN.m。 3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =2.66103/(1.0580.50)=31.42 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =31.422 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算 其中，b - 均勻彎5、曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 b=5709.5058.00235/(3.00140.00235.0)=0.75；由于 b大于0.6，按照下面公式調(diào)整： 得到 b=0.693；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =2.66103/(0.69380.500)=47.62 N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =47.618 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。主梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=18.51cm2；慣性距 Ix=563.76、cm4；轉動慣量 Wx=80.5cm3；回轉半徑 ix=5.52cm；截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=9.5mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m； Q1 = 0.15kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.14kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.14) = 0.35kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (0.683.00+2.52)/2=2.28kN； 2.內(nèi)力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水7、平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算，由矩陣位移法，得到： R1 = 12.3 kN； R2 = 11.39 kN； 最大支座反力為 Rmax=12.300 kN；最大彎矩 Mmax=3.188 kN.m；最大撓度 V=0.400 mm。3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =3.19106/1.05/80500.0+6.83103/1851.000=41.404 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力8、計算值 41.404 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： b=5709.558.0235/(2500.0140.0235.0)=0.897；由于 b大于0.6，應按照下面公式調(diào)整： 可得 b=0.756；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 3.19106/(0.75680500.00)=52.40 N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 52.40 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算9、， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (3.6/(1+1) = 0.874；根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RU1 = 12.3 / 0.874 = 14.07 kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行驗算，為14.07kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 10、計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中Fg取14.071kN，=0.82,K=6，得到：d=14.3mm。鋼絲繩最小直徑必須大于15mm才能滿足要求！六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為：N=RU=14070.779N。拉環(huán)強度計算公式為： 其中， f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于50N/mm2，11、故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環(huán)最小直徑 D=14070.84/(3.14250.002)1/2=18.9mm。七、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內(nèi)口；3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經(jīng)過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調(diào)換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。7