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1、米蘭春天一期一標段工程移動式卸料平臺專項施工方案本方案僅限米蘭春天一期一標段工程專項使用宿遷瑞源建設工程有限公司共 10 頁第 1 頁編制人：金茂足目錄一、工程概況.2二、卸料平臺搭設概況.2三、懸挑卸料平臺計算書.2四、卸料平臺安裝要求.8五、卸料平臺的使用要求.9六、安全管理組織機構框圖.9七、主要勞動力需用量計劃.9八、附圖.10 米蘭春天一期一標段工程移動式卸料平臺專項施工方案本方案僅限米蘭春天一期一標段工程專項使用宿遷瑞源建設工程有限公司共 10 頁第 2 頁編制人：金茂足一、工程概況建設單位：泗陽縣亞都房地產開發有限公司監理單位：江蘇志遠工程管理咨詢有限公司工程名稱：米蘭春天一期一2、標段工程（1、2、3、5、6、7、8、12#樓、一號地庫、二號地庫）建設地點：泗陽縣西康路西側，淮海西路南側建筑結構：多層框架結構，小高層剪力墻結構建筑層數：多層地上6 層，小高層地上11層二、卸料平臺搭設概況卸料平臺搭設方式：本工程卸料平臺采用工字鋼懸挑搭設，懸挑主梁采用2 條 16#工字鋼，次梁采用12.6#工字鋼，間距0.5米，次梁間用直徑48 鋼管焊接，間距 0.5mm；平臺護欄用鋼管焊接，高 1.2 米。平臺懸挑長度3.8 米（腳手架外 2.5 米），寬2.5 米，主梁錨入樓面2.2 米。整個平臺與護欄焊接成整體，使用時采用塔吊吊裝。與埋設于樓面的20 鋼筋環連結；采用兩道22 的鋼3、絲繩吊拉卸載，外側鋼絲繩距離主體結構3.70m，兩道鋼絲繩距離2.00m，外側鋼絲繩吊點距離平臺2.90m。鋼絲繩懸吊于上一層的樓面吊環上（詳見計算書）。三、懸挑卸料平臺計算書計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011)和鋼結構設計規范(GB50017-2011)。懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。計算參數:平臺水平鋼梁的懸挑長度3.80m，插入結構錨固長度2.20m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.50m。水平鋼梁插入結構端點部分按照鉸接點計算。次梁采用12.6 號工字鋼，主梁采用16 號工字鋼。次梁間距04、.50m，與主梁焊接連接。容許承載力均布荷載2.30kN/m2，最大堆放材料荷載10.00kN。腳手板采用九層膠合板，腳手板自重荷載取0.30kN/m2。欄桿采用五層膠合板，欄桿自重荷載取0.30kN/m。選擇 637+1 鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，外側鋼絲繩距離主體結構3.70m，兩道鋼絲繩距離2.00m，外側鋼絲繩吊點距離平臺3.90m。米蘭春天一期一標段工程移動式卸料平臺專項施工方案本方案僅限米蘭春天一期一標段工程專項使用宿遷瑞源建設工程有限公司共 10 頁第 3 頁編制人：金茂足一、次梁的計算次梁選擇12.6 號工字鋼，間距0.50m，其截面特性為面積 A=18.10c5、m2,慣性距 Ix=488.43cm4,轉動慣量Wx=77.53cm3,回轉半徑 ix=5.20cm 截面尺寸 b=74.0mm,h=126.0mm,t=8.4mm 1.荷載計算(1)面板自重標準值：標準值為0.30kN/m2；Q1=0.300.50=0.15kN/m(2)最大容許均布荷載為2.30kN/m2；Q2=2.300.50=1.15kN/m(3)型鋼自重荷載 Q3=0.14kN/m 經計算得到:q=1.2(Q1+Q3)+1.4 Q2=1.2(0.15+0.14)+1.41.15=1.96kN/m 經計算得到，集中荷載計算值 P=1.410.00=14.00kN 2.內力計算內力按照集6、中荷載P與均布荷載q 作用下的簡支梁計算，內側鋼絲繩不計算，計算簡圖如下最大彎矩M的計算公式為經計算得到，最大彎矩計算值 M=1.962.502/8 1-4 (0.10/2.50)2+14.00 2.50/4=10.27kN.m 3.抗彎強度計算其中x截面塑性發展系數，取1.05；f 鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經過計算得到強度=10.27 106/(1.05 77530.00)=126.15N/mm2；次梁的抗彎強度計算 f,滿足要求!米蘭春天一期一標段工程移動式卸料平臺專項施工方案本方案僅限米蘭春天一期一標段工程專項使用宿遷瑞源建設工程有限公司共 10 頁第 4 頁編制7、人：金茂足4.整體穩定性計算 主次梁焊接成整體時此部分可以不計算 其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：b=1.65 由于 b大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄其值用 b查表得到其值為0.884 經過計算得到強度=10.27 106/(0.88477530.00)=149.77N/mm2；次梁的穩定性計算 f,滿足要求!二、主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇16 號工字鋼，其截面特性為面積 A=26.10cm2,慣性距 Ix=1130.00cm4,轉動慣量8、Wx=141.00cm3,回轉半徑ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm 1.荷載計算(1)欄桿自重標準值：標準值為0.30kN/m Q1=0.30kN/m(2)型鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m 經計算得到，靜荷載計算值:q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.30+0.20)=0.60kN/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為P1=(1.2 0.30+1.4 2.30)0.25 2.50/2+1.2 0.14 2.50/2)(1+2 0.10/2.50)=1.43kN P2=(1.2 0.30+1.4 2.30)0.50 2.50/9、2+1.2 0.14 2.50/2)(1+2 0.10/2.50)=2.64kN P3=(1.2 0.30+1.4 2.30)0.50 2.50/2+1.2 0.14 2.50/2)(1+2 0.10/2.50)=2.64kN P4=(1.2 0.30+1.4 2.30)0.50 2.50/2+1.2 0.14 2.50/2)(1+2 0.10/2.50)=2.64kN P5=(1.2 0.30+1.4 2.30)0.50 2.50/2+1.2 0.14 2.50/2)(1+2 0.10/2.50)+14.00/2=9.64kN P6=(1.2 0.30+1.4 2.30)0.50 2.50/10、2+1.2 0.14 2.50/2)(1+2 0.10/2.50)=2.64kN P7=(1.2 0.30+1.4 2.30)0.50 2.50/2+1.2 0.14 2.50/2)(1+2 0.10/2.50)=2.64kN P8=(1.2 0.30+1.4 2.30)0.50 2.50/2+1.2 0.14 2.50/2)(1+2 0.10/2.50)=2.64kN P9=(1.2 0.30+1.4 2.30)0.15 2.50/2+1.2 0.14 2.50/2)(1+2 0.10/2.50)=0.95kN 米蘭春天一期一標段工程移動式卸料平臺專項施工方案本方案僅限米蘭春天一期一標段工程11、專項使用宿遷瑞源建設工程有限公司共 10 頁第 5 頁編制人：金茂足2.內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q 作用下的連續梁計算。1 2懸挑卸料平臺示意圖 10037002200 1.43kN 2.64kN 2.64kN 2.64kN 9.64kN 2.64kN 2.64kN 2.64kN 0.95kN 0.60kN/mAB懸挑卸料平臺主梁計算簡圖經過連續梁的計算得到1.431.4910.9910.748.10 7.805.16 4.862.22 1.927.72 8.0310.6710.9713.61 13.9116.5516.734.983.66主梁支撐梁剪力圖(kN)11.712、159.503主梁支撐梁彎矩圖(kN.m)米蘭春天一期一標段工程移動式卸料平臺專項施工方案本方案僅限米蘭春天一期一標段工程專項使用宿遷瑞源建設工程有限公司共 10 頁第 6 頁編制人：金茂足5.8581.199主梁支撐梁變形圖(mm)外側鋼絲繩拉結位置支撐力為12.48kN 最大彎矩 Mmax=11.72kN.m 3.抗彎強度計算其中x截面塑性發展系數，取1.05；f 鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經過計算得到強度=11.72 106/1.05/141000.0+11.84 1000/2610.0=83.67N/mm2主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求!4.整體穩定性計算13、 主次梁焊接成整體時此部分可以不計算 其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查鋼結構設計規范附錄得到：b=1.05 由于 b大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄其值用 b查表得到其值為0.785 經過計算得到強度=11.72 106/(0.785141000.00)=105.78N/mm2；主梁的穩定性計算 f,滿足要求!三、鋼絲拉繩的內力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中 RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisin i按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為米蘭春天一期一標段工程移動式卸料平14、臺專項施工方案本方案僅限米蘭春天一期一標段工程專項使用宿遷瑞源建設工程有限公司共 10 頁第 7 頁編制人：金茂足 RU1=17.20kN 四、鋼絲拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU我們均取最大值進行計算，為RU=17.202kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中 Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d 為鋼絲繩直徑(mm)；鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對 619、637、661 鋼絲繩分別取0.85、0.82 和 0.8；K 鋼絲繩使用安全系數。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000 115、7.202/0.820=209.776kN。選擇 637+1 鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑 21.5mm。故選取直徑22 鋼絲繩五、鋼絲拉繩吊環的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N=RU=17.202kN 鋼板處吊環強度計算公式為其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范2010 中 9.7.6規定f=65N/mm2；所需要的吊環最小直徑 D=17202 4/(3.1416652)1/2=15mm 六、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板連接地錨螺栓計算如下(鋼結構規范7.2)：地錨螺栓數量n=2個每個地錨螺栓承受的16、拉力 Nt=1829.273kN 每個地錨螺栓承受的剪力 Nv=5919.594kN 米蘭春天一期一標段工程移動式卸料平臺專項施工方案本方案僅限米蘭春天一期一標段工程專項使用宿遷瑞源建設工程有限公司共 10 頁第 8 頁編制人：金茂足每個地錨螺栓承受的直徑 d=20mm 每個地錨螺栓承受的直徑 de=16.93mm 地錨螺栓抗剪強度設計值 fvb=170.0N/mm2地錨螺栓抗拉強度設計值 ftb=170.0N/mm2經過計算得到每個地錨螺栓受剪承載力設計值 Nvb=3.14162020170.0/4=53.407kN 每個地錨螺栓受拉承載力設計值 Ntb=3.141616.93 16.93 17、170.0/4=38.270kN 經過計算得到公式左邊等于0.121 每個地錨螺栓承載力計算滿足要求!懸挑卸料平臺計算滿足要求！四、卸料平臺安裝要求1、卸料平臺的要由專業單位或持證人員安裝（拆除），安裝人員要經過三級安全教育。2、卸料平臺在地面拼裝焊接成整體后，用塔吊吊裝至使用樓層，套入與已埋設在樓面的四個吊環中，懸挑主梁周邊用硬木墊牢或用鋼筋焊與吊環焊接。3、在離主梁端部0.1 米處用直徑22 鋼絲繩與上一層的吊環拉結牢固，卸料平臺的端部要略高于平臺的根部。鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60 度.4、卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；5、斜拉桿或鋼絲繩18、，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算；6、卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物；7、卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄，護欄高1.2 米；8、卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；9、卸料平臺吊裝就位，需有專人指揮，專人安裝，并經安全員驗收合格后方能使用；吊裝過程中，其下方要設置警戒區域，防止外人進入；10、焊縫要進行復檢，應不少于8mm 厚。米蘭春天一期一標段工程移動式卸料平臺專項施工方案本方案僅限米蘭春天一期一標段工程專項使用宿遷瑞源建設工程有限公司共 10 頁第 9 頁編制人：金茂足五、卸料19、平臺的使用要求1、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；2、操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。3、卸襯料平臺上的材料在下班前要吊完，不得堆放過夜。六、安全管理組織機構框圖副組長：金先統組員：俞樹干王守玉組長：趙龍副組長：金茂足七、主要勞動力需用量計劃序號工種名稱人數1 鋼筋工3 人2 混凝土工2 人3 電焊工1 人4 腳手架工2 人5 雜工2 人合計10 人米蘭春天一期一標段工程移動式卸料平臺專項施工方案本方案僅限米蘭春天一期一標段工程專項使用宿遷瑞源建設工程有限公司共 10 頁第 10 頁編制人：金茂足腳手架鋼管，間距0.5m卸料平臺搭設側立面圖卸料平臺搭設側平面圖主梁16#工字鋼次梁12.6#工字鋼鋼筋吊環16#工字鋼腳手架鋼管鋼絲繩鋼管護欄八、附圖單純的課本內容，并不能滿足學生的需要，通過補充，達到內容的完善教育之通病是教用腦的人不用手，不教用手的人用腦，所以一無所能。教育革命的對策是手腦聯盟，結果是手與腦的力量都可以大到不可思議。