午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、黃桷灣立交工程F匝道橋鋼箱梁頂推架設施工方案重慶建工第二建設有限公司黃桷灣立交工程（一期）項目部二零一三年七月目 錄 一、工程概況3-4 二、編制依據5 三、鋼箱梁分段描述5 四、總體施工方案5-6五、主要施工方法6-29六、安裝及安全驗算29-35七、進度計劃35八、擬投入主要人員35-36九、主要機械、材料37十、質量保證措施38十一、安全保證措施38-39十二、交通組織39-40 附: 1、鋼箱梁頂推工作小組 2、鋼箱梁頂推進度計劃 一、工程概況： 1、工程位置：黃桷灣立交工程位于重慶市南岸區彈子石CBD區域，西起育人學校附近，東至慈母山隧道洞口，北自內環高速公路任家灣附近，南至現有收費2、站南側。 2、F匝道第二聯鋼箱梁布置情況： F匝道為單幅橋梁，橋梁起點樁號FK0+198.204米，終點樁號FK0+597.204米，全橋長399米。橋寬7.0米。跨徑布置為：第1聯（631m預應力混凝土連續梁）+第2聯（31+39+30m鋼箱梁）+第3聯（35+38+30m預應力混凝土連續梁）段。鋼箱梁上跨M匝道、內環線主線橋、彈廣路，下穿N匝道，平面曲線R=300米，豎向位于5.3%上坡段，橋面設單向1.5%的橫坡。 F匝道平面位置圖(圖中黃線為內環線主線高架橋，紅線為N匝道，藍線為M匝道，紫線為F匝道，綠線為彈廣路) 鋼箱梁采用斜腹式單箱單室斷面，頂板寬為6.8m，底寬3.0m，支座處底3、寬4.0m；梁高（含18cm砼墊層）為2.0m。頂、底板厚16mm，腹板厚14mm，跨中隔板厚12mm，支座處隔板厚16mm。隔板間距2.5m。 鋼箱梁平均每延米重27230N，各支點結構加強處設定為集中力，分別為：FP644600N、FP727970N、FP844740N、FP94 鋼箱梁斷面布置圖 鋼箱梁縱立面布置圖 二、編制依據 1、林同棪國際工程咨詢（重慶）有限公司重慶市南岸區黃桷灣立交工程施工圖設計； 2、現行相關設計規范、施工規范技術規程、質量檢驗評定標準及驗收辦法；3、公路橋涵施工技術規范JTG/T F50-2011；4、城市橋梁工程施工與質量驗收規范CJJ2-2008；5、鋼結4、構工程施工及驗收規范GB50205-95；6、鐵路橋涵施工規范TB10203-2003；7、公路工程質量檢驗評定標準JTGF801-2012； 8、依據施工能力、現有機械設備、技術實力和類似施工積累的施工經驗。 三、鋼箱梁分段描述 根據運輸條件和現場吊裝情況要求，鋼箱梁按下圖分段：鋼箱梁分段節段圖 四、總體施工方案綜合橋位處的地形環境以及橋下內環高速公路交通繁忙的實際情況，為了保證施工及交通安全，并減少對內環交通的影響，本橋鋼箱梁架設安裝方法采用連續頂推架設法。頂推（拖拉）法是在被頂推梁體的后部設置拼裝平臺，在平臺上進行梁體拼裝。頂推千斤頂被固定在主力墩上，通過鋼絞線與固定在鋼梁后部的拉錨器進5、行聯系。通過千斤頂的拖拉拼裝完成的鋼箱梁段在各墩頂滑道上進行滑動。繼續拼裝，重復以上的過程，直至全聯鋼箱梁安裝就位。即在FP8FP10橋墩間，搭設臨時支墩，布置貝雷架分配梁，在支架平臺上放樣，平曲線、豎曲線、標高、軸線均符合橋規和驗收標準要求，按支架支撐方法，大噸位吊機起吊，異處安裝整聯鋼箱梁節段，并焊接成整體。頂推鋼箱梁整體組焊節段，頂推至設定里程后，調整軸線，落梁至橋墩墩支座上。 本方法優點： 1、不占用被交建筑物地界進行鋼箱梁對接拼裝； 2、節段對接焊不在被交建筑物上空進行，不會對車輛駕駛員產生心理壓力，影響行車，對既有被交建筑物的影響降至最低。 全聯平面位于半徑為300m的圓曲線上；由6、于半徑較小，本項目不采用導梁輔助過孔技術，而采用鋼箱梁懸臂直接過孔技術。 彈廣路與內環高速車行繁忙，M匝道占位大，不能作為鋼箱梁節段對接拼裝平臺，FP8FP9跨有N匝道上跨，基本上也不能作為鋼箱梁節段對接拼裝平臺。考慮到第三聯梁部尚未施工，因此選用FP9FP10混凝土跨作為鋼箱梁節段對接拼裝平臺，因此，增加全聯頂推距離約35米。 各滑道頂面位于5.3%下坡斜坡面上，并且曲線內側滑道低于外側滑道1.5%。綜合平曲線半徑比較小的因素導致的偏轉，頂推的傾覆穩定系數按不小于1.4考慮。五、主要施工方法 5.1頂推橋跨（圖中紅線所示）示意圖 5.2鋼箱梁頂推施工工藝流程圖：排架墩，臨時支墩基礎施工排架墩7、臨時支墩拼裝拼裝鋼箱梁的平臺組裝安裝下滑邊板、滑塊、限位器及頂推裝置吊裝、組拼鋼箱梁及前導梁拼裝鋼箱梁頂推鋼箱梁接長拼裝下一段（循環到完成）頂推接長鋼箱梁（循環到完成）頂推到位，落梁變換支座施工場地準備將分節段制作的箱梁吊至滑道上，先進行導梁與第一節段鋼箱梁連接，然后調整鋼箱梁高程、線形，檢查節段間箱梁的拼接是否準確，調整就位準確后進行節段間的拼焊，在滑道上完成節段間箱梁拼焊后，進行焊縫質量的檢查，合格后，按設計要求進行涂裝。箱梁節段在落至滑道前，應在滑道上安置好不銹鋼板及四氟滑板。在頂推到達橋墩前，該墩應先安裝好支座、楔形塊和梁支座調平板、不銹鋼板及四氟滑板。對鋼箱梁進行頂推，各墩上的頂推裝8、置必須同步，在頂推前行的過程中，滑道及橋墩支座處必須要安排專人，隨著四氟滑板的滑出放入新的一塊。當頂推平臺上的鋼箱梁前行一個節段后，停止頂推，然后吊裝一節段鋼箱梁至頂推平臺就位拼焊。當鋼箱梁頂推就位并檢查準確無誤后，在各支座處采用豎向千斤頂同步頂起鋼箱梁，拆除不銹鋼板及四氟滑板，然后進行支座處鋼板焊接，并完成涂裝。5.3臨時工程頂推臨時工程包括：下滑道支墩、起落梁支墩、頂推反力支墩、組裝平臺支墩及基礎；頂推千斤頂座；制動倒鏈葫蘆錨扣裝置；導向限位裝置；落梁管帽；鋼絞線錨扣裝置；各類基礎；各類施工平臺及爬梯、安全圍護、安全網等。基礎支架處理地基承載力按200KPa計算，對支架范圍進行平場清理，F9、P8-FP10澆筑C25混凝土板式基礎（雙層鋼筋網片1615*15），寬4.43米，厚25cm，并根據下滑道支墩、起落梁支墩、頂推反力支墩、組裝平臺支墩位置預制2m*2m*0.6mC25（雙層鋼筋2515*15）鋼筋混凝土墩，采用20*260化學螺栓（錨固16cm）固定10*75*75鋼板（四角加焊三角10*12*12加筋鋼板），作為壁厚10mm630mm鋼管柱支撐點,施工時注意連接螺母和鋼板間焊接，的鋼管柱焊接前對鋼管柱垂直度進行嚴格的檢查和控制，對于標尺高度小于臨時墩高度的鋼管柱，根據實際情況采用法蘭盤和焊接兩種方式連接。在鋼管柱安裝前后認真核對基礎面和每根鋼管柱拼接后的高度，控制柱頂面高10、程。鋼管柱之間采用20槽鋼間距2.0m縱橫連接，加強鋼管柱的穩定性。在橫聯間設剪刀20槽鋼連接，槽鋼和鋼管柱焊接，焊縫必須飽滿，連接槽鋼在下料時要按照每2根柱間的實量尺寸進行并進行編號，以防止出現連接槽鋼長度不足或連接鋼板間搭接焊長度過短現象，剪刀撐按照450角設置，連接槽鋼為確保與鋼管柱間焊接密貼端頭應按照角度進行加工切割。在每排鋼管柱頂部設雙排I40b工字鋼作枕梁，沿拼接縫進行焊接。在吊放工字鋼枕梁前對鋼管柱頂標高及頂口進行檢查，如果鋼管柱頂部為開口的要設置加強鋼板。施工時用兩點起吊法吊放，安放時要確保工字鋼中心與柱橫、縱中心相對應。位置準確后在柱頂面工字鋼兩側橫向焊接25短鋼筋將工字鋼焊11、死，防止工字鋼移位。在工字鋼頂面橫向滿布置貝雷梁，上鋪雙排I40b工字鋼作橫向分配梁，貝雷梁提前進行拼裝，分段吊裝進行拼接，聯成整體。相鄰梁片用I12工字鋼連接。每組貝雷梁在安接時應在工字鋼頂部標出定位線，進行排列安裝。對安設完成的貝雷梁為防止其移位，在最外側的貝雷梁與橫向工字鋼連接處在工字鋼頂面焊接25短鋼筋，貝雷梁處中間部位的工字鋼焊接豎向25短鋼筋定位，每排設置2道。貝雷梁拼接后與工字鋼有空隙的，采用下墊鋼板，鋼板寬度應不小于每片貝雷弦桿的寬度。施工時應保證支墊密實。 鋼管立柱及貝雷片支架圖根據現場交通和地形情況，以及結合鋼箱梁節段運輸狀況，擬利用盤龍立交-長壽匝道方向F10墩處開口作為12、鋼箱梁運輸入口，在F8-F9-F10右側設置鋼箱梁堆積場、拼裝焊接場、起吊場。下滑道支墩、起落梁支墩、頂推反力支墩、組裝平臺支墩設置： 下滑道支墩：8處L1、L2、L3、L4、L6、L8、L10、L12，其中L1與FP6抱箍剛性連接，共同抵抗水平推力，L2直接設置在FP7墩上，L3、L4、L6、L8、L10、L12在不同高度上設置縱向連接系，成為整體，抵抗水平推力； 頂推反力支墩：1處L4 ； 起落梁支墩：4處L1、L2、L4、L6； 拼裝鋼梁支墩：9處L4、L5、L6、L7、L8、L9、L10、L11、L12。 所有臨時支墩中軸線處在半徑r =300m平曲線上。 所有下滑道頂面處在5.3%下13、坡線上，L4處的滑道頂面高出該處相應的梁底設計標高約1000mm。臨時支墩平面布置圖 (圖中綠線為滑道支墩、蘭線為拼梁支墩)臨時支墩縱立面布置圖 .1 頂推反力墩在PF8#墩靠近PF9#墩一側，設立一個中間臨時支墩L4，作為頂推反力支墩。頂推反力支墩同時作為滑道支墩。地基經處理后承載力滿足0.2Mpa，澆注C25混凝土基礎4.43米（橫向）橋縱向，焊接8根630mm鋼管橫橋向3根1.4m等間距布置，順橋向3根間距2m+0.8m布置，連接系采用節點板加20槽鋼做成。基礎預埋件以及各結構件焊縫需足夠的抗拉力。頂推反力墩中部鋼管頂部水平布置頂推千斤頂臺座及一臺連續頂推千斤頂，千斤頂臺座頂面低于下滑道14、頂面約800mm。千斤頂通過千斤頂臺座和水平連接系將拖拉力傳給臨時墩立柱。L4頂推反力墩平立面圖 .2 下滑道支墩 全橋設置8個下滑道支墩L1、L2、L3、L4、L6、L8、L10 、L12。 L1焊接6根630mm鋼管橫橋向2根2.8m間距布置，順橋向3根間距2m+0.8m布置，連接系采用節點板加20槽鋼做成。L1與PF6#墩以鋼結構件斜縱向連接，傳遞水平推力。路邊岸下填方至路面高度，地基經處理后承載力滿足0.2Mpa，預制4個2m*2m*0.6mC25混凝土基礎。L1下滑道墩平立面圖 L2焊接4根426mm鋼管貼近內環高速路護欄，對應鋼箱梁腹板位置布置，連接系采用節點板加20槽鋼做成。在鋼15、管柱和混凝土柱結合安裝型鋼龍骨，臨時墩各鋼管支撐在龍骨上，并焊死。L2下滑道墩平、立面圖 L3焊接4根630mm鋼管，斜交布置，連接系采用節點板加20槽鋼做成。地基經換填夯實處理后承載力滿足0.2Mpa，澆注C25混凝土基礎5米（橫向）5米（縱向）。L3下滑道墩平、立面圖 L6焊接6根630mm鋼管橫橋向2根2.8m間距布置，順橋向3根間距2m+0.8m布置，連接系采用節點板加20槽鋼做成。 地基經處理后承載力滿足0.2Mpa，預制4個2m*2m*0.6mC25混凝土墩基礎。L6下滑道墩平立面圖L8、L10、L12焊接4根630mm鋼管橫橋向2根2.8m間距布置，順橋向2根間距2m布置，連接系16、采用節點板加20槽鋼做成。地基經處理后承載力滿足0.2Mpa，預制4個2m*2m*0.6mC25混凝土墩基礎。L8、L10、L12下滑道墩平立面圖 .3 落梁支墩 全橋4個落梁支墩，即利用L1、L2、L4、L6支墩，見前所述。 .4 拼梁支墩全橋9個拼梁支墩，L4、L6、L8支墩，見前所述。L5、L7、L9、L10、L11焊接2根630mm鋼管橫橋向2根2.8m間距布置，連接系采用節點板加20槽鋼做成。地基經處理后承載力滿足0.2Mpa，預制4個2m*2m*0.6mC25混凝土墩基礎。 .5 滑道下滑道為定型設計結構件。 .6 滑、滾動介質滑板采用聚四氟乙烯板，添加增加強度以及改善自滑性能的添17、加劑等，強度不低于12Mpa，滑動摩擦系數不大于0.05，粘滯摩擦系數不大于0.12。滾動介質采用80噸滾輪車，見下圖。.7 上墩小導梁小導梁為定型設計結構件。 .8 導向限位裝置導向限位裝置由鋼板組焊而成，裝在下滑道滑道中部，位于鋼梁腹板外側，與鋼梁接觸面鑲以4對聚四氟乙烯輥軸。鋼梁接觸面與聚四氟乙烯輥軸面留出2030mm間隙。 .9 制動裝置 鋼箱梁頂推作業時，由于是下坡狀態，而且坡度達5.4%，因此在后部設置2臺20噸倒鏈葫蘆作為制動系統，制動系統掛在L12墩墩頂下部。鋼箱梁停止作業時，為了防止因為自重下滑、沖擊振動、強風吹襲等原因后滑動，在鋼箱梁的后方和前部焊接制動裝置。制動裝置為組焊18、鋼件。 .10 鋼箱梁上錨扣點根據鋼箱梁曲線情況，分2025米為一個錨扣點。錨扣點布置在鋼箱梁底板中心線橫隔板處，螺栓連接。 5.4、鋼箱梁拼裝與施工測量 鋼箱梁拼裝采用200T吊車將加工完成的鋼箱梁分節段起吊至已搭設完成的鋼管柱貝雷片平臺，進行焊接拼裝。 鋼箱梁拼裝測量 拼裝測量要點：對每節段的測點進行全過程跟蹤觀測與控制，同時隨時掌握臨時支墩偏位情況。1、軸線平曲線及旁彎控制；2、鋼箱梁箱體及翼板對稱點標高扭轉控制；3、橋面中線標高豎曲線及上翹下撓控制。 5.5 鋼箱梁頂推 頂推設備自動連續頂推系統，主要由自動連續頂推千斤頂自動連續液壓泵站、主控臺、行程開關和柔性拉桿(鋼絞線)等組成。自動19、連續頂推千斤頂由1個穿心式千斤頂縱向串聯而成。其工作原理：千斤頂前后布置兩臺油缸，其中一臺油缸工作時，另一臺油缸回縮原來的行程，當工作的油缸行程達到設定的行程時停止工作，同時通過傳感器命令另一臺油缸工作，循環往復，速度均勻。 鋼箱梁頂推施工原理連續頂推千斤頂通過工具錨夾住多根15.24傳力鋼絞線，鋼梁底板下焊接錨扣點，通過耳板、插銷、工具錨與傳力鋼絞線連接，當千斤頂開始頂推作業時，鋼絞線拖拉鋼梁移位。當耳板完成工作位置后，將其割除，對鋼梁進行打磨、涂刷。鋼箱梁頂推裝置圖 頂推施工下滑道平段上布滿聚四氟乙烯板，首次使用時，加涂硅脂。 千斤頂、液壓泵站試車，各項技術指標應滿足要求，并制定詳細的檢查20、操作、維修、控制與調整等實施細則。安裝耳板、插銷，穿鋼絞線，上錨具夾片。鋼箱梁后端連接制動系統。起頂鋼箱梁，卸去安裝鋼箱梁的多點支撐墊塊，將鋼箱梁落至下滑道聚四氟乙烯板上。調整鋼箱梁姿態。啟動液壓泵站，千斤頂進行頂推工作。千斤頂頂推速度為110150mm/分鐘。每一下滑道處設專人進行滑板的喂進和接送。鋼梁在行進過程中需及時進行加裝和拆除導向限位裝置。當導梁前部端頭過孔接近前方支墩時，停止頂推，等待導梁和鋼梁梁體溫度均衡 。當導梁和鋼梁梁體溫度均衡，繼續頂推，至導梁前部端頭處于設計布置的千斤頂上方時，停止頂推，頂起導梁，裝進滾輪車，使滾輪車承載。繼續頂推，至鋼箱梁前部端頭處于大部分下滑道上方時21、，停止頂推，頂起導梁，退出滾輪車，落下導梁，移走千斤頂。繼續頂推至設計里程。過程中間拆除導梁。 鋼箱梁頂推施工工況圖解 步驟一：布置頂推反力墩、下滑道支墩、落梁支墩、拼梁支墩。下滑道支墩頂面處在5.4%直線斜坡上， 所有支墩軸線處在半徑r=300m平曲線上。（下圖中綠色區域為鋼箱梁節段裝吊區域。） 步驟二：在L4L5平臺上按移動軌跡平、豎曲線將F1F3拼裝成大節段，考慮設計豎曲線及預拱度，并在大節段前端安裝鋼導梁。 步驟三：在L7L12平臺上按移動軌跡平、豎曲線將F4F12拼裝成大節段，考慮設計豎曲線及預拱度。 步驟四：頂推F4F12大節段，前移至F1F3大節段，并連接，拼裝成F1F12大節段22、，考慮設計豎曲線及預拱度。 步驟五：頂推F1F12大節段，前移25米。 步驟六：在F12后部依次拼接F13F21節段，拼裝成大節段，考慮設計豎曲線及預拱度。 步驟七：頂推F1F21大節段，前移15米上FP7號墩。 步驟八： 在F21后部依次拼接F22F25節段，拼裝成大節段，考慮設計豎曲線及預拱度。 步驟九：頂推鋼箱梁，前移上FP6號墩，直至到達設計里程，拆除導梁，粗調軸線及里程。 頂推施工的測量控制 控制鋼梁前進過程中軸線偏位，及時告知進行糾偏； 控制各對稱點標高，防止出現支墩偏載；對各類支墩進行監控，防止沉降量過大，防止出現傾覆和滑移。 5.6 落梁 鋼梁頂推初步到位后，安裝支座，準備落梁23、。 落梁前準備工作 對鋼箱梁起頂，解除下滑道、分配梁等與支墩之間的聯系。 落梁設備落梁千斤頂升程200mm，帶球形墊和保險圈，額定壓力200噸。采用60Mpa大容量油泵。 落梁施工工藝 每個落梁支墩上布置2臺200噸千斤頂，由一臺油泵控制。2臺千斤頂同步落梁。每次頂起到設定高度，即旋上保險圈保壓。一個落梁循環包括：落梁千斤頂進油、頂起鋼箱梁30mm。梁底抄墊、支承鋼箱梁。千斤頂回油、倒頂、千斤頂下降170mm。千斤頂進油、頂起鋼箱梁180mm。梁底抄墊墊塊下降170mm。千斤頂回油、抄墊墊塊支承鋼箱梁。每個頂升、落梁循環，使得鋼箱梁落梁150180mm。 鋼箱梁頂推落梁施工工況圖解 步驟一：124、#管帽與鋼箱梁底部焊接，2#管帽與千斤頂底部焊接，L型螺桿上端焊接在鋼箱梁底部，下端以螺母與千斤頂缸體側吊環聯接。 步驟二：頂起鋼箱梁，千斤頂升程180mm，割除倒頂鋼管，使管頂至管帽底凈空高度為170mm。 步驟三：落下鋼箱梁，使鋼箱梁落在倒頂鋼管上，擰緊千斤頂掛耳螺桿，使千斤頂掛在鋼箱梁底部，脫離起頂管頂。 步驟四：割除起頂鋼管180mm。 步驟五：擰松千斤頂掛耳螺桿，使千斤頂落在起頂管頂上。完成一個落梁循環，后一步以此類推. 步驟六：落梁中的里程、軸線調整頂起鋼箱梁，在四個倒頂鋼管管靴上各放置2層四氟板，落梁。在倒頂鋼管一側（與需要移位的方向一致）的鋼箱梁底部和管上端焊接反力座。各置入325、2噸千斤頂，頂動鋼箱梁至軸線或里程符合設計要求。 落梁施工的測量觀測 在頂推過程中，應精心進行施工觀測。 1、施工觀測內容，包括：支墩受垂直荷載和水平推力所產生的變位和沉降量；箱梁頂推過程中，主梁的變形、鋼箱梁懸臂端撓度（如梁端撓度過大時，可改在夜間溫度較低時頂推）；梁在頂推過程中，四氟滑板與不銹鋼滑道的啟動靜摩擦系數和動摩擦系數變化的觀測，滑板與滑道間添加潤滑劑時兩種摩擦系數變化的觀測；頂推過程中橋軸線偏位底部支撐點十字線與支座上擺中心偏差觀測。整體軸線偏差、橋軸線上每2m分點標高值（與設計值比較），梁長等。 2、觀測方法和儀器，包括：梁撓度、支墩的壓縮變形和沉降等項目可在觀測部位設置固定的26、水準尺或測點用精密水準儀觀測；梁平面軸線的偏移，支墩受水平推力發生的偏移可在橋面和支墩上標記的軸線位置用經緯儀或全站儀觀測；梁在支墩上的荷載產生的反力，可用豎向千斤頂上的壓力表計算出反力，然后與理論值比較；靜動摩擦系數可由千斤頂的頂推力（由壓力表顯示的壓力求得）和滑動裝置的支座反力為據進行計算。 六、安裝及安全驗算 6.1鋼箱梁截面特性 6.2臨時墩布置全橋一共設12處臨時支墩L1、L2、L3、L4、L5、L6、L7、L8、L9、L10、L11、L12。其中： 8處下滑道支墩L1、L2、L3、L4、L6、L8、L10、L12；1處頂推反力支墩L4 ；4處起落梁支墩L1、L2、L4、L6；9處拼27、裝鋼梁支墩L4、L5、L6、L7、L8、L9、L10、L11、L12。 所有臨時支墩中軸線處在半徑r =300m平曲線上。所有下滑道頂面處在5.3%下坡線上，滑道頂面高出該處相應的梁底設計標高約800mm。L1與PF6抱箍剛性連接，共同抵抗水平推力；L2直接設置在PF7墩鋼混結合部環臺上；L3、L4、L5、L6、L7、L8、L9、L10、L11、L12在不同高度上設置縱向連接系（貝雷架連接），成為整體，抵抗水平推力；臨時支墩平面布置圖 臨時支墩縱立面布置圖 6.3臨時墩驗算 下滑道支墩兼起落梁支墩L1：墩高20.1米，橫橋向寬度2.8米，順橋向寬度2.8米。墩上部以型鋼與PF6墩抱箍剛性連接，28、共同抵抗水平推力。豎向承載力容許值P=11000.713=784.3tf，實際最大支反力P=79tf P順橋向水平推力容許值F1=30+791.4/20.1/1.3=34.2tf，實際順橋向最大水平推力F1=790.13=10.3tf F1橫橋向水平推力容許值F2=791.4/20.1/1.3=4.2tf，實際橫橋向最大水平推力F2=2.6tf F2地基承載力容許值N=1516=240tf，實際基底壓力N=91tf N 下滑道支墩兼起落梁支墩L2：墩高8.5米，橫橋向寬度2.8米，順橋向寬度1.4米。在橋墩鋼柱和混凝土柱結合處圍PF7墩鋼柱而建，并支撐在結合處環臺上，單獨承載。豎向承載力容許值29、P=1100tf，實際最大支反力P=157.2tf P順橋向水平推力容許值F1=27.0tf，實際順橋向最大水平推力F1=157.20.13=20.4tf F1橫橋向水平推力容許值F2=157.21.4/8.5/1.3=19.9tf，實際橫橋向最大水平推力F2=4.4tf F2混凝土環臺承載力容許值N=628tf，實際壓力N=157.2tf N下滑道支墩L3：墩高22.3米，橫橋向寬度2.8米，順橋向寬度1.4米。單獨承載。豎向承載力容許值P=11000.445=489.5tf，實際最大支反力P=141.6tf P橫橋向水平推力容許值F2=141.61.4/22.3/1.3=6.8tf，實際橫30、橋向最大水平推力F2=2.7tf F2地基承載力容許值N=1516=240tf，實際基底壓力N=144tf N由于有順橋向水平支撐進行傳力，順橋向水平推力對臨時墩穩定性驗算可不進行。頂推反力墩兼下滑道支墩和起落梁支墩L4：墩高18.0米，橫橋向寬度2.8米，順橋向寬度2.8米。豎向承載力容許值P=11000.761=837.1tf，實際最大支反力P=106.2tf P橫橋向水平推力容許值F2=106.21.4/18.0/1.3=6.4tf，實際橫橋向最大水平推力F2=1.2tf F2地基承載力容許值N=1518.6=279.1tf，實際基底壓力N=109tf N由于有順橋向水平支撐進行傳力，順31、橋向水平推力對臨時墩穩定性驗算可不進行。下滑道支墩和起落梁支墩L6、L8、L10、L12高度和支反力比L3小許多，不驗算。拼裝鋼梁支墩L5、L7、L9、L11支反力小，并且無水平力，不驗算。 6.4鋼箱梁頂推過程驗算 頂推F1F12大節段，前移上L3臨時墩之前，前端懸臂16.190米。傾覆穩定系數k1=1.9931.4；本大節段重心在曲線內側翻轉軸之穩定一側，屬穩定狀態；最大懸臂撓度f=30161904/(82.1e+5最大轉角=30161903/(62.1e+5鋼箱梁頂板拉應力上=30161902/(2239000000)=16.4Mpa；鋼箱梁底板壓應力下=30161902/(21190032、0000)=33.3Mpa。 頂推F1F21大節段，前移上L2臨時墩之前，前端懸臂22.637米。傾覆穩定系數k1=2.7181.4；本大節段重心在曲線內側翻轉軸之穩定一側，屬穩定狀態；最大懸臂撓度f=30226374/(82.1e+5最大轉角=30226373/(62.1e+5鋼箱梁頂板拉應力上=30226372/(2239000000)=32.2Mpa；鋼箱梁底板壓應力下=30226372/(2119000000)=64.3Mpa。 頂推F1F25大節段，前移上L1臨時墩之前，前端懸臂25.150米。傾覆穩定系數k1=2.9571.4；本大節段重心在曲線內側翻轉軸之穩定一側，屬穩定狀態；最33、大懸臂撓度f=30251504/(82.1e+5最大轉角=30251503/(62.1e+5鋼箱梁頂板拉應力上=30251502/(2239000000)=39.7Mpa；鋼箱梁底板壓應力下=30251502/(2119000000)=79.4Mpa。 七、進度計劃 1、基礎處理15d 2、支架搭設（含鋼管柱、頂推平臺處理）：30d 3、鋼箱梁運輸20d （運輸與吊裝頂推相結合） 4、吊裝及頂推 （含焊接、防腐處理）50d 5、基礎處理和支架搭設相接合，運輸與吊裝頂推相結合，總工期102日歷天。進度計劃附后 八、擬投入的人員： 1、在業主組織下成立工作小組，明確責任單位及責任人，科學、有序組織34、進行方案審批、基礎處理、支架搭設、鋼箱梁運輸、焊接、頂推、質量控制檢測等工作。 工作小組附后 2、項目組織機構圖項目組織機構項目經理：周斌商務經理：胡長明 項目總工： 鄧天佑辦公室、對外協調工程技術部質量、安全部物資材料設備部吳滿測量：劉相洪、胡厚康、付航質檢員：李道媛材料員：胡后軍基礎處理負責人：、張士良、吳潘安全負責人：謝文娛胡鵬 蔡國文 支架負責人：李劍波、周利軍頂推負責人：汪學謙機械員：劉水清頂推施工人員組織安排序號職務或工種單位數量備注1頂推負責人人12技術負責人人13安全、質檢驗員人44測量人35電工人26吊裝作業隊長人17組焊、防腐作業隊長人18頂推作業隊長人19裝吊工人8鋼箱梁35、吊裝10電焊工人8鋼箱梁組拼11油漆工人4防腐處理12張拉工人6頂推作業3架子工人10排架搭設14普工人10基礎施工15吊車司機人416平板車司機人217后勤人員人418交通協勤人員人8合計人78九、主要機械、材料序號項目名稱單位數量備注1箱梁組拼場地平整及硬化C25厚20cmm224002施工便道(手擺片石后上邊鋪設碎石)M1903臨時墩、排架墩基礎土石方開挖m31454臨時墩、排架墩基礎混凝土（墩）C25m31605630鋼管柱T72.45620 槽鋼柱間支撐T367=10mm節點鋼板及鋼管柱腳、頂鋼板T58321貝雷架T43.29I40b 平臺工字鋼分配梁T3110滑道系統A3鋼T23136、1頂推平臺座A3鋼T5.512鋼制導梁16MnT14.81315.24鋼絞線T1.2主要機械設備數量一覽表序號設備名稱及規格單位數量備注1200t汽車吊臺12100t汽車吊臺1325t汽車吊臺14320馬力拖車輛159m平板拖車輛16100t自動連續千斤頂臺47油泵套48氣保焊機臺69500A電焊機臺610氧割設備套611200t油壓千斤頂臺4十、質量控制措施 1、臨時墩滑道安裝時，相鄰墩高程差控制在2mm以內，同墩兩滑道高程差控制在土2mm以內。2、梁頂升最大高度及反力不得超過設計規定值。3、鋼梁施工質量控制以相關的設計文件及技術規范、驗收標準為準，對不符合要求的預制件禁止使用。4、箱梁所有37、預制件除銹、安裝、焊接必須嚴格按照有關施工規范施工。十一、安全控制措施 1、箱梁在起吊、運輸、安裝時應注意保護梁面完好，不得隨意鉆孔、碰撞、破壞油漆層，嚴禁機油泄露到鋼梁表面，起吊時要仔細檢查吊鉤吊點是否牢實。2、箱梁在安裝時頂面周邊應設防護欄，頂推后不能隨意向下丟棄雜物。3、箱梁頂推速度控制在1015cm/min，在頂推時懸臂端盡量不放雜物不站人，以減少箱梁受力，頂推作業時對鋼箱梁、臨時墩、導梁、橋墩實施監控，確保結構安全。4、各臨時支墩操作人員應嚴格服從中心控制臺指揮，并嚴格按照工藝步驟及技術交底進行操作。5、各臨時支墩及主墩頂周邊設欄桿，為保證吊裝、對接、頂推、落梁作業施工安全，在貝雷架38、平臺上按75cm間距鋪設工字鋼橫梁及腳手板。外側設防護欄桿。如下圖所示：6、施工人員、機具設備不許進入未經允許的行車限界里作業，操作人員應戴好防護設備。7、現場防腐補涂和面涂在安裝頂推過程中完成。8、梁頂不許進行水平運輸，包括人員走行，垂直運輸在地面進行。9、6級以上風力不許進行頂推施工。頂推完畢，制動裝置立即裝上。10、 頂推工作應盡量避免夜間施工。11、頂推前，應提前通知內環高速交巡警，在進入施工區域前約200m壓縮行車道，限制車速和車流量，并做好應急救援預案，中央分隔帶中墩四周設置防護網，防止物品墜入行車道。12、在作業地段設置施工安全警示牌，對吊裝、頂推施工區域進行封閉。十二、交通組織1、頂推時由于在M匝道與內環高速間設置L3下滑道支墩，并和F8墩設置縱向連接系，施工時需封閉黃桷灣一期M匝道橋。2、在實施L2下滑道支墩焊接鋼管、安裝型鋼龍骨架和拆除時，需對內環高速大佛寺大橋-四公里方向K6+580-K6+900超車道進行臨時占道施工，直至頂推完成，拆除型鋼龍骨架為止。3、頂推時，配合內環高速交巡警，在雙向道路進入施工區域前100m設置完善的交通設施進行壓縮減少行車道，限制車速和車流量，同時做好應急救援預案。