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1、*懸挑外腳手架施工方案一、編制依據1 主要規程、規范1.1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001）1.2 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91）1.3 建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99）1.4 混凝土結構設計規范GB50010-2002；1.5 建筑結構荷載規范GB5009-20011.6 *施工圖1.7施工現場安全標準圖集2 參考文獻2.1 建筑施工手冊（縮印本第4 版，2003.9）2.2 簡明施工計算手冊（1999.7）2.3 實用建筑施工安全手冊（1999.7）2.4 建筑結構靜力計算手冊(第二版)中建建筑工業出版社；二、工程概況1 總體工2、程概況*位于株洲市新華西路，總建筑面積116922.36m2，其中地下3層，建筑面積為17621.6m2；地上29層，建筑面積為99300.76m2，建筑物結構總高度為99.8m。負二負三層為地下車庫，負一層為地下商場，一至五層為商業用房，六層為轉換層，七至二十九層均為商務公寓和住宅。2 腳手架工程概況地下室3層，底板建筑標高-12.9米，外邊周長317米；地上29層，16層為裙樓，1層層高5.4m，25層層高4.5m，6層層高5.1 m，外邊周長306.8米；7-29為標準層，層高均為3.0m和3.15m，屋頂結構標高99.8m。由于本工程建筑物外邊線從地下室到標準層是依次往里縮小，故分別在3、地下室、裙樓和標準層分別搭設腳手架。三、施工部署1方案總體思路地下室和12層裙樓采用落地式雙排鋼管腳手架，總高度21.6米；因為此項目為商業性項目,應建設方要求加快施工進度,以便裙樓提前使用, 再加上建筑物第3層的1軸、L軸線外挑出1.8m，我項目部對36層裙樓的外架從第3層樓面開始使用工字鋼懸挑架. 高度為20.1m。地下室施工完成后，拆除腳手架回填土方至室外地坪。729層塔樓采用爬架。2人力、材料部署 2.1 依據施工進度調配架子工人，架子工班組人數最少30人，搭建速度不能影響現場施工進度。2.2 施工完成第四層,待支模架拆除完畢后，拆除落地式腳手架回填土方，將鋼管和扣件周轉至36層裙樓的4、腳手架的搭設，并在施工過程實際情況增加所需要的材料。36層裙樓施工完成后，腳手架待裙樓裝修完成后再拆除。2.3 嚴格按照建筑有關規范進行腳手架搭設。四、材料要求1. 鋼管：外架全部采用483.5無縫鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）。使用前嚴格進行鋼管篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁、彎曲裂變的插件禁止使用于外架及作其它安全防護架用，且在鋼管上嚴禁打孔。2 .扣件：其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件的規定。扣件與鋼管的貼合面要接觸良好，如發現扣件有裂縫、砂眼、變形、滑絲缺陷的不得使用。3 .安全網：采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，61.5、8m的單張網重量在3kg以上，顏色選用綠色，要求阻燃，必須有產品生產許可證和質量合格證及準用證。 4. 竹架板：剛度好，連接可靠，每塊尺寸：長度3000mm，厚度30mm，寬度300mm。5 .連墻件采用鋼管：其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T700）中Q235A鋼的要求。6. 型鋼懸挑梁采用14#工字鋼。7. 選用619鋼絲繩，直徑14。8. 鋼絲繩拉環采用16螺紋鋼制作，并在挑架上一層梁板結構施工中預埋。9. 工字鋼與樓板支點拉環采用16螺紋鋼制作，并在第3層梁板結構施工中預埋。五、施工工藝1.采用雙排懸挑腳手架：挑架從3層樓面開始懸挑搭設至高于7層樓面1.5m，總搭設高度為206、.1m。腳手架參數：立桿橫距取1.05m，立桿縱距取1.50m，步距取1.80m，內立桿距建筑物結構梁邊0.35m，周長306.8m。具體尺寸詳見附圖2. 工字鋼：懸挑水平鋼梁采用3米和6米的14#工字鋼，無挑板處使用3米長的，有挑板處使用6米長的，其建筑物外懸挑段長度分別為1.50米和3.5米，建筑物內錨固段長度分別為1.50米和2.5米。翼板水平，工字鋼上焊高150mm的25短鋼筋用來固定立桿。工字鋼下焊150mm25短鋼筋。 3 立桿：全部采用單立桿，立桿支撐在14#工字鋼上，立桿頂端高出7層樓面1.5m。立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。立桿與大橫桿采用直角扣7、件連接。相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內；同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離500，各接頭中心至主節點的距離步距的1/3；不得隔步設置或遺漏。4 掃地桿：在腳手架立桿底端之上200處設縱向掃地桿，與立桿連接牢固。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5 大橫桿：設置在立桿的內側，其長度不宜小于3跨，用直角扣件與立桿扣緊，大橫桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，如果采用搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。且同一步大橫桿四周要交圈連接。對接扣件連接時，兩根相鄰縱向水平桿的8、接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在方向錯開的距離500，各接中心至主節點的距離縱距的1/3。6 .小橫桿：主節點處必須設置一根小橫桿，小橫桿采用1.50米鋼管搭設，靠建筑物一側外伸長度300mm，用直角扣件與大橫桿聯結。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。同時要求根據腳手板的需要，小橫桿間距縱距的1/2。7. 腳手板：采竹串片腳手板，每塊0.33米。縱向對接平鋪，接頭處必須設置兩根小橫桿，且外伸長度在130150mm之間，平均每塊竹串片下有小橫桿4根。自頂層作業層的腳手板往下計，每隔10m滿鋪一層腳手板。8 .連墻件：連墻件采用2步3跨連接，豎向間距3.60米9、，水平間距4.5米，采用雙扣件剛性連接。當與水平結構連接時，采取在邊梁內預埋短鋼管的方法。現場根據實際情況布置連墻件，每根連墻件的覆蓋面積40m2。連墻件從底層第一步縱向水平桿處開始設置，偏離主節點的距離300mm，連墻件應保持水平。9 .剪刀撐：由6米的鋼管通過3個旋轉扣件搭接，搭接長度1米，剪刀撐與地面的傾角為550，跨越立桿5根，連續布置剪刀撐，用旋轉扣件固定在與之相交的大橫桿上或立桿上。在外側立面整個長度和高度連續設置剪刀撐.詳見下圖。剪刀撐布置圖與搭接圖10.橫向斜撐：本腳手架高20.1米，在拐角處設置橫向斜撐處，以及中間每隔6跨設置一道，由底至頂層呈之字型連續布置。斜撐用2.5米長10、的鋼管。11. 防護設施：腳手架滿掛安全網，采用1.8m6.0m 規格，用網繩綁扎在外立桿內側。作業層安全網應高于操作平臺1.2m，并在作業層下部掛一道水平兜網，在架內高度3.0m 左右設首層平網，往上每隔6步設隔層平網，施工層隨層設網。作業層腳手架立桿于0.6m 和1.2m 處設兩道防護欄桿，底部側面設18cm 高的擋腳板。12.雙層防護棚：通道口及靠近建筑物的露天作業場地要搭設安全擋板，通道口擋板需向兩側各伸出1M，向外伸出3M。13. 腳手架在人貨電梯處斷開，人貨電梯具體位置見施工平面布置圖。14. 14#工字鋼安裝處梁板上預埋16固定拉環2根，用以固定懸挑工字鋼。懸挑端采用619的1411、鋼絲繩拉接14#工字鋼，鋼絲繩上端拉結在上層樓面梁所預埋的16吊環上，下端拉結在焊接在工字鋼底部的25鋼筋上，鋼絲繩用3道鋼絲夾具固定,且設索具螺旋扣。15索具螺旋扣用于拉緊鋼絲繩,并可起調節松緊作用。鋼絲繩拉接、錨固做法詳見下圖。懸挑工字鋼板面錨固示意圖鋼絲繩懸挑端拉結做法示意圖鋼絲繩上端拉結做法示意圖六、腳手架的拆除扣件式鋼管腳手架在使用完畢后就應立即拆除。在拆除前要做好以下工作：1. 對腳手架進行安全檢查，確認腳手架不存在嚴重隱患。如存在影響拆除腳手架安全隱患，應先對腳手架進行整修和加固，以保證腳手架在拆除過程中不發生危險。2. 對參與腳手架拆除的操作人員、管理人員和檢查、監督人員進行施12、工方案、安全、質量和外裝飾保護等措施的交底。交底的內容應包括拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設備的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織，指揮聯絡的方法和用語，拆除的安全措施和警戒區域。如果在夜間施工還要有照明和安全用電等內容。交底要有記錄，雙方均應在交底上簽字。3. 外腳手架的拆除嚴禁在垂直方向上同時作業，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排，決不允許下部做外飾面和上部拆除腳手架同時進行。4. 拆除腳手架要特別加強出入口處的管理。拆除腳手架時，下部的出入口必須停止使用，對此除監護人員特別注意外，還應在出入口處設置明顯的停用標準和圍欄，此裝置必須內外雙面都加設置。5. 在拆除腳手13、架周圍，于墜落范圍四周設置圍欄和明顯“禁止入內”的標志，并有專人監護，以保證在拆除腳手架時無其他人員入內。6. 對拆除腳手架用的垂直運輸設備要事先檢查和試車，使之符合安全使用的要求，并對操作人員和使用人員交底，規定聯絡用語和方法，明確職責，以保證腳手架拆除時其垂直運輸設備能安全運轉。7. 建筑物外墻門窗都要關緊，并對可能遭到碰撞處給予必要的保護。建筑物如設有臨時外挑物，必須在拆除腳手架前拆除。8. 腳手架的拆除應從上往下，水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除腳手架時，應先清除腳手板上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器運下，無法14、清掃，可從腳手架內側向下傾倒，此時要對墻面及門窗加以保護。9. 架管、扣件及其他材料先向垂直運輸設備集中，然后由垂直運輸設備向下運送，絕對禁止從高處向下拋擲，以免傷害地面工作人員，損壞地面的設備和物件，損壞腳手架的鋼管、扣件和其他材料。運送腳手架拆下的鋼管、扣件和其他材料的垂直運輸設備應固定建筑物結構上，不應固定于腳手架上。10. 一般腳手架的拆除順序是：安全網擋腳板（或側擋板）腳手板（或竹笆板） 扶手（欄桿）剪刀撐（隨每步腳手拆除）擱柵大橫桿小橫桿立柱。11. 拆除高層建筑施工用腳手架時要遵守GB3608-83高處作業有關規定，特別是按關于強風區高處作業、雨天高處作業和雪天高處作業的有關規定15、進行。12. 在拆除腳手架與建筑物的連接和拆除腳手架的挑架等需氣割金屬時，應嚴格遵照現場消防的有關規定，要有防止電焊火星、溶渣和切割下的金屬物下落的措施，要有確實可靠的監護組織和消防器材。13. 每日拆除腳手架告一段落時，都要對尚未拆除的腳手架的安全狀況進行檢查，還要對周圍環境進行檢查。如有異常情況應及時處理，確認一切均安全后方可離崗，不可疏忽大意，留有隱患。附件：工字鋼懸挑腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20.1米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的16、步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。懸挑水平鋼梁采用14#工字鋼，無挑板處使用3米長的，有挑板處使用6米長的，其建筑物外懸挑段長度分別為1.50米和3.5米，建筑物內錨固段長度分別為1.50米和2.5米。懸挑水平鋼梁荷載作用點采用鋼絲繩與建筑物拉結。一、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 小橫桿平面布置圖1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.017、38kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=3.5111.0502 =0.484106/5080.0=95.250N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.518、51kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 =5.02.5511050.04/(3842.06105121900.0)=1.608mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.5=0.057kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 P19、=(1.20.057+1.20.276+1.42.362)/2=1.853kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.8531.500=0.497kN.m =0.497106/5080.0=97.834N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿20、自重均布荷載引起的最大撓度 =0.6770.03815004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.040+0.276+2.362=2.678kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 =1.146184315003/(1002.060105121900.000)=4.13mm 最大撓度和 =+=4.18mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給21、立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.2(0.058+0.276)+1.42.362=3.707kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷22、載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12520.100=2.508kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35031.500(1.050+0.350)/2=1.102kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1401.5003/2=0.315kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)：取0.005 NG4 = 0.0051.50020.100=0.123、51kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.076kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標24、準值Wk = 0.70.3500.8401.200 = 0.247kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 N = 1.2NG + 1.4NQ 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.506kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回25、轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 126.620 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.514kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l26、0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 113.191 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻27、件采取在邊梁內預埋短鋼管的方法。如與墻體和柱連接，做法見下圖。 連墻件扣件連接示意圖七、3米長懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按懸挑梁計算。懸臂部分受集中荷載 N=11.506kN的作用，a、b為工字鋼與梁板的錨固點。腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體350mm，鋼絲繩與工字鋼的拉結點距離墻體 = 1400mm，水平懸挑梁采用14#工字鋼，截面積A = 2150mm2，截面慣性矩I = 7120000mm4，截面抵抗矩Wx = 101714mm3，ix=57.5mm, iy =17.3mm。腳手架水平鋼梁自重忽略不計。1、強度驗算當不考慮鋼絲繩的拉力時： 懸挑腳手架示意圖 a、28、o支點鋼筋環處采用木楔塊插緊 懸挑腳手架計算簡圖 懸挑梁經計算得各支座對懸挑梁的反力： Ra=14.92kN（方向向下）, R0=37.932kN（方向向上） 懸挑腳手架懸挑梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架懸挑梁剪力圖(kN.m) 最大彎矩 Mmax=20.142kN.m Qmax=23.012kN.m f= 215.0N/mm2 懸挑梁的抗彎強度滿足要求! fV= 125.0N/mm2 懸挑梁的抗剪強度滿足要求!2、錨固段與樓板連接的計算:水平鋼梁與樓板支點采用16鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板支點的拉環受力R=14.92kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉29、環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。3、鋼索繩的受力計算:只考慮鋼絲繩對腳手架的拉力，不考慮型鋼對腳手架的支撐力。 經計算得到鋼繩拉力 R=15.044kN(1)鋼繩的強度計算: 采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇鋼絲繩的破斷拉力總和要大30、于8.00015.044/0.850=141.59kN。 選擇619鋼絲繩，直徑14.0mm。鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和為144.5KN。(2)鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU,均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=15.044kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=150444/(3.1416502)1/2=12.5mm,因此采用16。八、6米懸挑梁的受力計算:水平懸挑梁采用14#工字鋼，其上面作用2個集中荷載 N=11.5031、6kN，在集中作用點的位置設置2道鋼索繩拉結，鋼索繩上端拉結在預埋在上層框架梁的吊環上，并設置索具螺旋扣用于拉緊鋼絲繩,并可起調節松緊作用。a為工字鋼與梁板的錨固點。腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體350mm，鋼絲繩與工字鋼的拉結點距離支點0分別為2350mm和3400mm。14#工字鋼：截面積A = 2150mm2，截面慣性矩I = 7120000mm4，截面抵抗矩Wx = 101714mm3，ix=57.5mm, iy =17.3mm。水平鋼梁自重忽略不計。1、計算簡圖 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖2、鋼索繩的受力計算:只考慮鋼絲繩對鋼梁的拉力，不考慮a鋼筋拉環對型鋼的32、拉力。 經計算得到 R1=13.03kN R2=14.4kN (1)鋼繩的強度計算: 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00014.4/0.850=135.529kN。 選擇619鋼絲繩，直徑14.0mm.鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和為144.5KN。 (2)鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU,均取最大值進行計算作為吊33、環的拉力N， 為N=RU=14.4kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=14.41034/(3.14502)1/2=16mm，因此采用16。因為工字鋼受到鋼索繩水平分力的作用,在其尾端預埋225短鋼筋頂撐.見下圖(3)梁底支撐立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.5062=23.012kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比=l0/i=95 ,查表得=0.626； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； A 立桿凈截面面積，A=434、.89cm2； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 75.2N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.0N/mm2； f,滿足要求! 編制:審核:日期:16#槽鋼懸挑梁補充計算1軸、11軸和L軸線采用3米和6米長的16#槽鋼,下面分別對其進行計算:3米長槽鋼懸挑梁的受力計算:懸臂部分受集中荷載 N=11.506kN的作用，a、b為槽鋼與梁板的錨固點。腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體350mm，鋼絲繩與槽鋼的拉結點距離墻體 = 1400mm，16#槽鋼:截面積A = 2515mm2，tw=8.5mm,截面慣性矩I = 9345000mm4，截面抵抗35、矩Wx = 116813mm3，ix=61mm, iy =18.2mm。腳手架水平鋼梁自重忽略不計。1、強度驗算當不考慮鋼絲繩的拉力時： 懸挑腳手架示意圖 a、o支點鋼筋環處采用木楔塊插緊 懸挑腳手架計算簡圖 懸挑梁經計算得各支座對懸挑梁的反力： Ra=14.92kN（方向向下）, R0=37.932kN（方向向上） 懸挑腳手架懸挑梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架懸挑梁剪力圖(kN.m) 最大彎矩 Mmax=20.142kN.m Qmax=23.012kN.m f= 215.0N/mm2 懸挑梁的抗彎強度滿足要求! fV= 125.0N/mm2 懸挑梁的抗剪強度滿足要求!2、懸挑梁整體穩定性驗36、算: 水平鋼梁采用16#槽鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 由于b大于0.6，應用下式計算的用代替b,值: 經過計算得到強度 =20.142106/(0.869116813)=198N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f=215 N/mm2,滿足要求!3、錨固段與樓板連接的計算:水平鋼梁與樓板支點采用16鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板支點的拉環受力R=14.92kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要在樓37、板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。4、鋼索繩的受力計算:只考慮鋼絲繩對腳手架的拉力，不考慮型鋼對腳手架的支撐力。 經計算得到鋼繩拉力 R=15.044kN(1)鋼繩的強度計算: 采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇鋼絲繩的破斷拉力總和要大于8.00015.044/0.850=141.59kN。 選擇619鋼絲繩，直徑14.0mm。鋼絲繩公稱抗拉強度2000MP38、a，鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和為144.5KN。(2)鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU,均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=15.044kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=150444/(3.1416502)1/2=12.5mm,因此采用16。6米長槽鋼懸挑梁的受力計算:其上面作用2個集中荷載 N=11.506kN，在集中作用點的位置設置2道鋼索繩拉結，鋼索繩上端拉結在預埋在上層框架梁的吊環上，并設置索具螺旋扣用于拉緊鋼絲繩,并可起調節松緊作用。a為槽鋼與39、梁板的錨固點。腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體350mm，鋼絲繩與槽鋼的拉結點距離支點0分別為2350mm和3400mm。16#槽鋼：截面積A = 2515mm2，tw=8.5mm,截面慣性矩I = 9345000mm4，截面抵抗矩Wx = 116813mm3，ix=61mm, iy =18.2mm。腳手架水平鋼梁自重忽略不計。1、計算簡圖 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖2、鋼索繩的受力計算:只考慮鋼絲繩對鋼梁的拉力，不考慮a鋼筋拉環對型鋼的拉力。 經計算得到 R1=13.03kN R2=14.4kN (1)鋼繩的強度計算: 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的40、容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00014.4/0.850=135.529kN。 選擇619鋼絲繩，直徑14.0mm.鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和為144.5KN。 (2)鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU,均取最大值進行計算作為吊環的拉力N， 為N=RU=14.4kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=14.41034/(3.14502)1/2=16mm，因此采用16。