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1、深圳市會議展覽中心工程45m層魚腹式大梁的專項施工方案 目 錄1、編制說明42、45m層魚腹式大梁的工程概況43、模板支撐系統的布置.73.1、跨內魚腹梁支撐系統的計算.93.2、垮外懸挑梁鋼管承載力驗算134、砼施工縫的設置和構造配筋措施134.1、水平施工縫的設置位置134.2、增加構造配筋措施134.3、施工縫處理145、施工布署及組織措施.155.1、施工段劃分及施工流向155.2、施工組織管理網絡155.2.1、45米層高支模技術保障管理措施155.2.2、支撐系統全過程安全檢查、監控管理網絡.165.2.3、獎罰措施185.2.4、施工進度計劃186、分部分項工程施工的方法和技術措2、施.196.1、魚腹式大梁鋼筋的制作與安裝196.2、魚腹式大梁模板的制作與安裝216.3、魚腹式大梁砼澆筑的施工措施226.4、施工縫的留置與施工技術措施256.5、跨內支撐系統的搭設.256.6、跨外支撐系統的搭設.286.7、支撐系統的拆除.297、安全組織技術措施.30 7.1、安全技術管理網絡.30 7.2、安全組織措施.301、編制說明 深圳會展中心45M層的魚腹框架懸挑梁，設計上采用了超高大跨度預應力砼結構，柱網尺寸大、懸挑架高、斷面大、自重大，施工中計劃分二次澆筑，既要保證施工支撐系統的安全，同時也要保證砼澆筑的質量。針對本工程的特點，特制定此專項施工方案。2、45m層魚腹式大3、梁的工程概況 深圳市會議展覽中心工程45m層魚腹式大梁位于B2區（416軸），結構形式為預應力砼雙梁。砼強度為C40。斷面尺寸為1000mm282653686350mm，雙梁凈間距2000mm，其中（4）軸與（16）軸為單根魚腹梁，其余軸線上均為統一尺寸的雙梁，共計24根魚腹梁。柱網為3030m，因此魚腹梁跨內凈距為26 m,垮外懸挑出13.418m。魚腹梁受力筋主要是級鋼40，箍筋為14，腰筋為18，詳見下表所示。 魚腹梁剖面圖45米層魚腹梁配筋一覽表軸線位置懸挑部分100028265368跨內部分10005368635048及1216軸共18根箍筋14-100/200(6)上部3040 14、0/10/10下部3040 10/10/10支座加受壓短筋1540箍筋14-100/200(6)腰筋5818上部1740 10/7下部1740 7/109、11軸共4根箍筋14-100/200(6)上部2740 9/9/9下部2740 9/9/9箍筋14-100/200(6)腰筋5818上部2040 10/10下部2040 10/1010軸共2根箍筋14-100/200(6)上部2740 9/9/9下部2740 9/9/9箍筋14-100/200(6)腰筋5818上部2540 10/10/5下部2540 5/10/10注：支座加受壓短筋是指懸挑梁根部錨入柱700，伸入梁4000。 箍筋為6支箍5、。 以56軸和78軸為例所示魚腹梁平面圖(相同)3、模板支撐系統的布置 因為跨內魚腹梁斷面大、自重荷載大，應用高支模方案設計的鋼管組合柱1250mm2000mm（250），設置在跨內Ln/3處。雙梁其余部分立桿250400、梁間板500400，橫桿步距均為1000mm， 45m魚腹梁支撐系統 支撐節點大樣圖： 3.1 跨內魚腹梁支撐系統計算 支撐系統設計的基本假定： 跨內支撐系統的布置原則是確保能支撐1/2梁高，即3.35米高砼、全部模板支撐系統自重、全部施工荷載。當預先澆筑的1/2梁高砼達到設計要求時，經驗算假設它完全能夠支撐自身的全部自重，二次澆筑砼自重和施工活荷載仍由原完全保留的支撐系統6、承擔。 跨外支撐系統按全截面砼自重，支撐系統自重、施工活荷載系全部組合后，設計梁板下的支撐系統，并與跨內主體結構之間設置有效的連接。當跨內留置水平施工縫時，隨水平標高也分兩次澆筑，其目的是增加系統平面外的抵抗能力。以上設想及荷載驗算均應及時向設計院匯報，并征得同意方可實施。 魚腹梁在跨內凈跨為26m，截面為100053686350mm，其自重大。在未進行預應力張拉之前，難以承受其全部自重荷載，因此在跨內Ln/3處設置鋼管組合柱。其形式為1250mm2000mm（250mm,橫桿步距1000mm），將26m的大梁近似地變成三跨連續梁，降低了其下面的支撐荷載，計算簡圖如下所示： 單根立桿穩定性驗算7、：管選用483.5普通腳手焊接鋼管。截面積：A489mm2 回轉半徑：i=15.78mm慣性距：I12.19104mm4 截面抵抗距：W5.08103mm3鋼管自重：R3.8kg/m 強度設計值：f205N/mm2主要采用直角扣件（1.25Kg/個）、旋轉扣件（1.5Kg/個）和對接扣件（1.6Kg/個）三種，抗滑移按6KN/個驗算。鋼管腳手架的設計主要是驗算立桿的穩定性，可按兩端鉸接的受壓桿件來簡化計算。長細比 =L/i=L/1.59 式中L為計算長度，取橫桿的步距。N= Af接上述式計算出不同步距、不同節點形式的N值。483.5鋼管立桿容許荷載表 KN橫桿步距（mm）對接立桿搭接立桿備注和8、托撐節點或扣件節點100035.7KN13.9KN同時采用對接立桿和托撐節點時，本設計最大允許承載力為20KN。采用搭接立桿或扣件節點時，最多考慮為雙扣件，允許承載力應不得超過12KN。 125033.1KN13.0KN150030.3KN12.4KN180027.2KN11.6KN組合鋼管柱承載驗算 因魚腹梁分二次澆筑，第一次澆筑的砼達到設計強度時，足以承受其自重荷載。第二次澆筑砼時高3m，故只需驗算第一次最大截面高度為3350mm時的砼、模板、支撐系統的自重荷載和活荷載的組合值。 砼自重：2613.587KN/m 模板：（261+266.352）0.75/26=10.3KN/m 恒載合計：9、87+10.397.3KN/m 活荷載 2.512.5 KN/m 設計線荷載 97.31.2+2.51.4115 KN/m 因此N1=N20.5 q（AB+BC）= 0.5（7+12）1151093 KN/m121T 鋼管組合柱截面形式鋼管組合柱由6954根48組合而成，橫桿縱橫正交布置，試取15m驗算，不利慣性距IYIY(Ii+Abi2)54I18A625218A375218A1252 5412.1910418489（625237521252） 482017cm4iy IY/A 482017（544.89） 42.7cmL0/iy1500 / 42.735.1查表得0.87鋼管自重 G3.810、4155426221kg所有施工荷載組合值 N121T 鋼管截面積A5448926406mm2(NG) / (A)（1.2110662210）/ (0.8726406)55.4N/mm2205N/mm2經驗算，平均每根立桿受力約為2.3T，當采用對接接頭和支撐托節點的措施時，整個組合鋼管柱體系，滿足強度安全系數大于1.5，穩定性安全系數大于2的規范要求，故安全可靠。立桿驗算偏于安全忽略組合鋼管柱時，再單獨對支撐排架進行驗算，單根立桿荷載設計值立桿間距立桿排距梁高261.6（綜合系數） 0.250.43.35261.613.936KN20KN故立桿當采用對接接頭和支撐托節點時，完全安全。3.2 11、跨外懸挑梁下鋼管承載力驗算 懸挑梁下采用普通的滿堂腳手架，不設鋼管組合柱。斷面尺寸為100028265368mm，偏于安全地全部按5368高砼驗算，鋼管間距懸挑梁根部到1/2懸挑處為250350，1/2懸挑處至端部為250400，橫桿步距為1000，節點全部采用托撐和50100雙木方，接長采用對接接頭。1/2內懸挑處f1=0.250.355.368261.619.5 KN1/2懸挑處至端部f2=0.250.44261.616.7 KN （1.6為綜合系數）所以滿足穩定和安全要求。4、砼施工縫的設置和構造配筋措施4.1、水平施工縫的設置位置 縱、橫向框架梁包括懸挑部分，水平施工縫的標高，從梁板頂12、向下3M，布置在同一水平面上。整個框架梁體系，按照疊代梁原理分兩次澆筑，第二次澆筑時間必須等第一次澆筑的砼達到設計強度等級后再進行。4.2、增加構造配筋、橫向跨內 支撐系統的布置及支撐承載力驗算時，在梁最大截面6.35M，扣除3M后，統一按3.35M的梁高進行設計和驗算，基本假定是當第一次所澆砼達到設計強度，并在上部增加了構造配筋的情況下，它能夠完全承擔自重，第二次澆筑砼時，支撐系統不得松動，再次承受上部3M梁高的施工荷載，計劃施工縫處上部通長增加配置1228，一直延伸到跨外，并在梁的施工縫處，增加12向下的單肢開口箍筋與原箍筋搭接，彎鉤錨固在腰筋上，搭接長度為35d。、懸挑部分 該部分的支撐13、系統按全截面自重和所有施工荷載進行設計和布置，并增加多道防線確保安全，水平施工縫位置和跨內同一標高，僅想利用先澆的砼部分，增加系統的平面外剛度，上部的構造配筋為跨內上部配筋的延續，同樣為1228。、縱向框架梁 該部分的支撐系統同樣按全截面自重和所有施工荷載進行設計和布置，并逐層傳遞其施工荷載，而且同樣再1/3跨處布置鋼管組合柱，施工縫的位置以梁高4.35M扣除3M后為1.35M，上部僅按構造要求配置通長的構造配筋1028，不考慮先澆砼的承載能力，在尚未施工第二層砼前，嚴禁松動支撐。4.3、施工縫處理、所有鋼筋及預應力筋的波紋管，后增加的構造配筋一次綁扎到位。、模板：支撐系統一次支立到位，做到安14、全可靠，縱橫向連接，與主體柱、筒體等結構頂死，拉緊做到連接可靠，梁側模其中一側一次到位，另一側立至施工縫位置，當第一次砼澆筑完畢，施工縫處理驗收合格，再關上上半部分的側模。、施工縫： 在澆筑砼時及時用鋼絲刷刷除濺到鋼筋上的砂漿，終凝后一小時開始鑿毛梁面上的砼施工縫，次日用壓力水沖洗，驗收后再整理鋼筋，關側模并加強砼的養護。5、施工部署及組織措施5.1、施工段劃分及施工流向（原則：按后澆帶、變形縫劃分，均勻對稱，從跨中向兩側，同時對稱推進）由于本工程平面尺寸大、層次高、體量大的特點，設計過程中在4、8、12、16軸部位設計了沉降縫，并在不同部位加設后澆帶。把B區分成若干小施工段。根據原結構特點在15、設置45m魚腹式大梁支撐系統的過程中，結合沉降縫及后澆帶劃分成若干小施工段，各施工段獨立同時施工。該工程魚腹式大梁最大截面為10006350，施工過程中以梁中心線為基準位置，從中間對稱布置施工、同時推進以保證整體支撐系統的平衡。5.2、施工組織管理網絡5.2.1、45米層高支模技術保障管理措施1、安全管理網絡及責任人項目部副經理：毛春生、申華、焦扣忠、顧衛東項目部安全負責人：郭志良、朱雄輝項目部區段技術負責人：申華、徐正義、張建林、臧榮建項目部各區段安全員項目部各區段施工班長2、安全要求所有操作人員必須嚴格遵守安全操作規定；所有施工人員必須經過安全三級教育；搭設人員必須經過專業培訓方可進行操作16、；施工人員必須加強安全自保意識，正確使用安全“三件寶”；嚴禁酒后上班，杜絕疲勞操作；嚴禁在架子上打鬧、嬉戲；正確張設水平等網；做好臨邊安全防護；搭設過程中由專職安全員現場檢查、監督；吊運材料時指揮得當，杜絕高空落物；杜絕“三違”施工；充分保證施工人員的休息時間；做好后勤保障工作。5.2.2、支撐系統全過程安全檢查、監控管理網絡為加強施工過程中的質量、安全控制，在施工過程中注重技術交底工作、中間檢查工作。支立支撐系統前，先測量放線，由施工員復核確認后，開始布置立桿和掃地桿。每立23步架后，質檢員、項目部專職安全員要進行中間驗收，提出整改意見，落實后再繼續向上搭設，關鍵部位，鋼管組合柱與結構的搭接17、點要逐個逐項地進行復核檢查。施工中由項目部區段技術負責人做好詳細技術交底，由質檢員、安全員及時跟蹤檢查，經各區段驗收合格后報項目部總工程師組織驗收，并會同工程處、施工技術處、安全處聯合檢查，合格后方可進行下道工序施工，確保施工安全。具體監管網絡如下：公司技術處、安全處工程處技術質量科、安全科項目部區段負責人項目部區段技術負責人項目部區段安全員、質檢員 5.2.3、獎罰措施為保證施工質量，做到獎優罰劣，對所有參加支撐加固的人員采取重獎、重罰的辦法，除參照項目部一般獎罰管理制度外，增加以下措施：對交底不清楚、影響施工的技術人員處以500元罰款，并立即糾正。施工中嚴格檢查技術交底執行情況，發現偏差對18、施工負責人處以500元罰款，并立即糾正。對檢查過程中指出的問題不能及時糾正除罰款外并立即更換操作人員。檢查驗收不能一次通過對所在區段負責人罰款1000元。施工中檢查記錄不齊全對所在施工段質檢員、安全員罰款200元。施工完成后未發生任何質量、安全事故，對所有直接參加施工的一線人員每人嘉獎200元。對施工中提出合理化建議并被采納一次獎勵100元。5.2.4、施工進度計劃根據現場施工情況，計劃安排分成三大塊：分別以4、8、12軸沉降縫為界編排計劃見下表： 部位時間軸 線 部 位備注4軸8軸8軸12軸12軸16軸搭設時間5.206.255.257.16.17.535d澆筑時間6.257.157.17.19、207.57.2520d具體施工時間根據實際情況調整。施工過程中加強與預應力、鋼結構等施工單位的配合，在條件許可的情況下爭取提前施工。6、分部分項工程施工的方法和技術措施6.1、魚腹式大梁鋼筋的制作與安裝魚腹梁高達6.35m，縱筋多，鋼筋規格大，箍筋密，梁體重。梁鋼筋的安裝是鋼筋綁扎中的重點和難點。 大梁的施工工序： 測量放線柱、墻鋼筋的綁扎安裝豎向模板搭設梁底部排架安裝梁底模板分層澆筑柱、墻砼在梁底模放設箍筋穿梁多排底筋梁底筋進行機械接頭連接放設梁高范圍內柱箍筋（同時放設梁側腰筋）穿設梁面筋綁扎柱頭核心區箍筋梁面筋進行機械接頭連接沿梁長方向逐組綁扎箍筋綁扎腰筋S鉤立設梁側模加固梁板模板綁扎板20、筋塔樓豎向插筋驗收澆筑梁板砼養護 施工方法： 測量放線后，綁扎柱、墻鋼筋，綁扎高度至梁底板。接著安裝豎向模板，然后按設計方案安裝梁下立桿，在大橫桿沿梁的短邊方向墊雜木枋，安裝梁底和平板模板（結束后木工轉入下層進行大梁下部樓面的加固，加固嚴格按照方案進行）。鋼筋工將高強度條形花崗石作為保護層墊塊放在梁底模上，花崗石要求厚度統一，表面粗糙，間距不大于500。將各跨梁的箍筋逐個綁扎成組箍筋，數量各一半排放于兩端支座附近。在梁端附近部位搭設工作平臺，部分工人站立于梁側平臺，部分工人站立于梁底模或梁側底模標高處，將梁筋斜向插入梁內。凡梁跨超過鋼筋定尺長度的均采用機械連接，凡不超過鋼筋定尺長度，按圖紙計算21、下料長度，先穿入一邊支座兩倍的錨固長度，再回抽一個錨固長度，使梁筋兩端錨固均符合要求。梁底筋安裝遵循先一排后二、三排，從梁中往梁兩側逐根穿，逐根逐排施工機械接頭。有幾支梁交叉支座時先深后淺，梁筋排距通過同規格且不小于25MM鋼筋隔鐵分開，待梁底筋穿設完畢（當梁底筋有三、四排筋時，二排穿設后在支座處即放置一組柱箍筋再穿三排筋）將支座梁高范圍的箍筋放入隨同梁兩側的腰筋穿設，綁扎梁高范圍核心區箍筋，逐組自上而下綁扎。接著安裝梁面筋，先穿三排后二、一排，梁上部鋼筋支承在搭設的鋼管排架上，綁扎時使用葫蘆提升到位。對于要求下錨入柱梁面筋，在澆筑豎向砼前，預先插入邊柱內。梁上筋在跨中范圍內采用機械接頭。此時22、柱箍筋必須側向穿入核心區內，綁扎時可以將支座附近梁箍筋稍稍移開便于工人操作。操作工人在綁扎核心區箍筋后，自梁跨中向兩頭逐組綁扎梁箍筋，然后在外側綁扎梁腰筋和綁扎梁S鉤，對局部范圍內箍筋難以施工可采用電弧焊封閉箍筋代替。最后在梁內安裝部分斜撐鋼筋，斜撐鋼筋與梁筋電焊，防止大梁箍筋側向傾塌及面筋下塌。在企業自檢合格后請質檢站、監理公司、設計院、甲方參加隱蔽驗收，驗收合格后方可安裝梁側模板。6.2、魚腹式大梁模板的制作與安裝會展中心B2區+45m標高處為會議中心，結構由橫向雙梁（bh=21.06.35m）及縱向的雙梁（bh=21.04.35m）構成，這些橫向雙梁從中心開始到兩側外挑的15.545m部23、分，高度依次遞減(6.355.368m2.826m)，形成魚腹式梁，橫向雙梁縱向雙梁的間距分別為2m和1.5m,大梁均為預應力混凝土。整個B2區平面尺寸為42061.09 m，由8軸、12軸的二條橫向變形縫將結構分為三個部分。 支設魚腹式大梁模板時，必須在施工現場放大樣，預先用三合板放出大梁的形狀；在施工中支設模板時，先控制其兩端部的標高及軸線，再以此樣板為標準，調整大梁底模的標高與位置。 經過計算，此魚腹式大梁下面弧度所對應的圓的半徑約為114米，而且大梁的長度較長（61.9米），故大梁底模可用普通的模板分段彎曲而成（每分段梁底模板的長度不應大于0.5米）:模板選用18厚九夾板，楞木采用5024、100方木，對拉螺栓直徑為14（為防止大梁產生裂縫，取消穿梁套管），模板下加固用的鋼管預先按弧度彎曲到位，梁下支撐與彎鋼管相連接。由于層高為1545米，支撐系統采用鋼管排架支立。 根據魚腹梁的特點，加上大梁高度較大，為了防止支撐與彎鋼管相連接處在鋼筋施工和混凝土澆筑時產生滑移，需在支撐與彎鋼管相接處加設斜向支撐，并與排架的剪刀撐相銜接，以保證整個排架支撐系統的穩定性。魚腹式大梁在混凝土澆筑時力求從中心開始兩邊對稱澆筑，以減小荷載的側向壓力，防止支撐排架整體失穩。6.3、魚腹式大梁砼澆筑的施工措施每次澆筑前，向深圳氣象服務公司了解天氣情況，避開雨天澆筑。澆筑前，對砂、石、水泥、粉煤灰、外加劑等按25、規定進行檢驗。混凝土泵送前，先把儲料斗內清水從管道泵出，達到濕潤和清潔管道的目的，然后向料斗內加入與混凝土配比相同的水泥砂漿，潤滑管道后即可開始泵送混凝土。開始泵送時，泵送速度宜放慢，油壓變化應在允許范圍內，待泵送順利時，才用正常速度進行泵送。泵送宜連續作業，當混凝土供應不及時，需降低泵送速度，泵送暫時中斷時，攪拌不應停止。澆筑混凝土時，落差大于3m采用塑料軟導管下料，澆筑混凝土時應分層進行，插入式振動器分層厚度不超過500mm，平板振動器的分層厚度為200mm。使用插入式振動器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，按順序進行，不得漏振，做到均勻振實，每點振動2030秒，移動間距不大于振動棒作26、用半徑的1.5倍，（一般為300400mm），振搗上一層時應插入下層混凝土面50mm,以消除兩層間的接縫，以混凝土表面不再顯著下降，不再出現氣泡，表面泛出砂漿為準。澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝前，將次層混凝土澆筑完畢，間歇的最長時間應按混凝土的初凝條件確定，如超過最大間歇時間應按施工縫處理。澆筑混凝土時應派專人經常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件等有無位移變形或堵塞情況，發現問題應立即處理，應在已澆筑的混凝土初凝前處理完成。混凝土的振搗均由專業振搗工負責，并防止漏振，班前對振搗區域進行責任承包，施工員給振搗手講解注意事項，相對分條塊澆筑，振搗人員27、在各自分界處應振搗超過界線不少于50cm。輸送泵管的現場布置應按施工質檢人員的要求調整，確保混凝土不出現冷縫和硬接頭。混凝土強度較高，體量大、厚度大，為降低水化熱和防止裂縫，應采取以下幾點措施：(1) 采用中低熱42.5Pm普通硅酸鹽水泥。(2) 改進混凝土澆筑工藝，采用“一個坡度、薄層澆筑，循環推進、一次到頂”的澆筑工藝，加快混凝土澆筑速度，縮短澆筑時間避免出現冷縫。(3) 控制細骨料含泥量，以減少混凝土收縮。(4) 混凝土輸送泵管的接頭處，保證接頭嚴密，防止混凝土在泵管中產生離析。(5)商品混凝土，在加工現場泵站搭設遮陽棚，施工現場在混凝土輸送泵管上鋪設麻袋并灑水濕潤以便降低混凝土的入模溫28、度，混凝土中部的施工縫下增加構造鋼筋，并加大溫控監測力度，加強養護，推遲拆模時間。 在澆灌有預埋件位置的混凝土時，必須保證以下二點：首先，預埋件鋼板下面的混凝土必須密實；其次，預埋件必須固定牢靠，其軸線位置不得發生偏移。埋件部位如須第二次澆筑時，采用高強度、免振自密的防縮砂漿，其3天的強度可達到C30，28天強度可達到C60。由于埋件表面與水平方向成10度夾角，而此高強防縮砂漿有自流達到水平的特性，所以在施工埋件時，以埋件標高較高的一側為基準，四周支設模板，在防縮砂漿澆筑5小時后，將埋件鋼板上的防縮砂漿鑿除。在鑿除過程中要注意對埋件的保護。在澆筑防縮砂漿前，用膠帶紙將預應力錨桿端部螺紋包扎好，29、以防止螺紋在澆筑過程中受到損壞。埋件部位第一次混凝土澆筑與第二次防縮砂漿澆筑的分界以第二次防縮砂漿必須全面包裹埋件剛板以及其下的加強肋板為準。在澆筑過程中，禁止施工人員直接踩在預埋件，施工設備和混凝土直接堆在預埋件上。在澆筑過程中，應加強預埋件軸線位置的過程監控，派專人負責測量澆灌過程中預埋件的軸線以及控制軸線間的距離，一旦發生偏移，立即停止振搗，馬上進行調整，然后繼續進行振搗。澆灌結束后，及時用鋼絲刷將預埋件表面的浮漿等雜物清洗干凈。6.4、施工縫的留置與施工技術措施由于+45m 標高的6.35米高的魚腹大梁高度較高，混凝土如不采用分層澆筑施工，其模板的支撐設計很難滿足要求。而且其以下層樓面30、的承載力也難以保證。混凝土進行分層澆筑時的高度須請示設計院商定，暫定樓面標高向下3m。混凝土澆筑后及時處理施工縫表面，第二天用高壓水進行沖洗。第二次澆筑砼前24h開始對砼施工縫澆水濕潤，澆筑前用與砼同標號的砂漿接縫，然后再開始蓮澆施工。6.5、跨內支撐系統的搭設+45m標高處會議中心樓層較高，縱向、橫向雙梁高度較大，而且橫向大梁高度變化不斷，給排架支撐的荷載計算與搭設、模板工程的施工、鋼筋工程的施工、混凝土工程的施工帶來較大的困難。由于+45m標高處會議中心在E軸及F軸向外挑出達到15.545m（以下樓層沒有挑出），+30m、+15m等樓層平面變化較大，而且樓層中設有較大的洞口，造成腳手排架一31、部分支撐通過樓層向下傳遞荷載；另一部分如E軸、F軸外挑部分和+30m、+15m等樓層開有洞口的，卻直接將荷載傳遞到首層B2區-0.2標高的展廳地面（地下室頂板，設計荷載為50KN/m2），或傳遞到首層C2區-0.2標高的3#、4#展廳地面（地下室頂板，設計荷載為35KN/m2），使排架支撐系統不能完全形成一個整體，必須盡可能與結構拉接，確保整體的穩定性。在+45m標高的以下樓層相應的部位，均有相應的雙梁與會議中心的縱向及橫向雙梁相對應，同時以下樓層的樓板厚度均為250，這給支撐在樓層上并通過樓層傳遞荷載的排架計算和搭設帶來方便。會議中心的采用滿堂排架支撐系統。為了達到安全、經濟、高效的目的，經32、過綜合考慮，橫向6.352.826m魚腹式大梁分二次澆筑混凝土，第一次先澆筑大梁高度的1/2左右高度，大梁的高度為3.35m（3.35m高度是+30m樓層、+15m樓層、+7.5m樓層大梁的普遍高度，在施工過程中已有成熟的施工經驗和驗收標準，可據此進行復核及施工。整個排架系統支撐設計以此高度為依據，計算施工荷載及自重。魚腹梁第一次所澆砼達到設計強度后，能夠完全承受第一次所澆砼的自重。由于大梁的底筋按1/2高度驗算時一般為超筋設計，故先澆筑的下部大梁在承受先澆部分梁的自重荷載時的抗彎基本能滿足要求，故僅須驗算上排鋼筋的配置。+45m標高樓板的其它縱向大梁，高度在4.35米的也分二次澆筑，澆筑高度33、均按樓面標高向下3.00米，排架支撐系架的施工以此大梁全高統一考慮，以方便排架支撐的搭設。混凝土分二次澆筑時，第一次澆筑澆筑混凝土時,及時對大梁上筋的污染和施工縫進行處理。由于縱向及橫向雙梁的分布很有規律，間距固定，為加強整個排架系統的穩定性，方便施工，在縱橫向、雙梁及其間隔范圍內的支撐均按6.352.826m魚腹式大梁支撐施工，形成橫向4m寬、縱向3.5m的排架支撐加強帶。+45m標高以下各層支撐系統配置：會議中心縱橫大梁施工荷載（含結構自重、模板重、支撐架重及施工活荷載等）是一部分通過模板支撐架傳遞到+30m樓層面，再傳遞到+15m樓層、+7.5m樓層、+3.05m樓層等，另一部分是直接傳34、遞到首層地面，這里先考慮樓層荷載的傳遞。在樓層部位的荷載傳遞過程中，試圖利用樓面結構的承載能力達到層層卸載的目的，以施工荷載Pmax結構承載能力Pmax為安全。因大梁施工荷載具有短期的、逐漸加大、又很快趨向安全的特點，只要混凝土澆筑方法和速度控制得當，當達到最大值時，梁底部先澆筑的混凝土已接近初凝或終凝，施工荷載對支撐結構的影響也逐漸減小。混凝土全部達到終凝時，大梁已具有自持能力，對支撐結構安全的不利影響會逐漸消失，進入安全期。+45m標高會議中心樓層砼的施工工期為55天，由于混凝土中加入了高效減水劑，混凝土具有早強性能，澆筑+45m標高會議中心樓層混凝土時，+30m樓層結構已達到設計承載能力35、，其它樓層同樣早已達到設計承載能力，根據彈性力學計算，+30m樓層面、+15m樓層的滿堂腳手支撐不拆，下面樓層對應的大梁部位應重點布置頂撐來卸荷。是能保證結構安全的。需要特別注意的是，在樓面層大梁下的支撐下面要墊加5cm厚的木板，以保證荷載的均勻傳遞。6.6、跨外支撐系統的搭設15.54m懸挑部分坐落在懸挑支撐鋼桁架，施工時按全部高度5.35m進行計算。詳見大梁支撐及澆筑分區示意圖。大梁橫向支撐立面圖示意詳見附圖。鋼桁架支撐具體實際搭設詳建升和安裝6.7、支撐系統的拆除所有支撐系統拆除總體方法：先搭后拆、后搭先拆；先地下后地上的原則。魚腹式大梁底部支撐系統拆除時間為砼澆筑7天后指導性同條件砼試36、塊達到設計要求，預應力張拉完畢后，再逐步從跨中向兩端松動立桿，分層拆除，及時將拆除的周轉材料吊運出場。其他層次加固支撐系統待魚腹式大梁砼澆筑三天后可開始拆除后，全面開始拆除。拆除前由各區段技術負責人對施工班組做好詳細書面技術交底，保證安全、高效完成施工任務。拆除時現場安全員必須跟進檢查，確保整個施工過程符合方案要求。7、安全組織技術措施7.1、安全技術管理網絡項目部安全負責人：郭志良、朱雄輝項目部區段施工負責人：申華、顧衛東、焦扣忠項目部區段技術負責人：徐正義、張建林、臧榮建項目部各區段施工員項目部各區段質量員項目部各區段施工班長7.2安全組織措施由于該格構式鋼柱上部荷載很大，充分考慮結構安全37、，對其支撐系統施工要求較高，為保證施工質量、確保施工安全，施工之前成立專門施工隊伍進行施工。由項目部架子工隊長為具體施工負責人，各項目部抽調素質較高的專業架子工組成施工班組進行施工。做到隊伍整齊、施工專業、人員充足、管理到位。施工前對操作人員進行強化訓練，使所有操作人員認識到該工作的重要性。施工前對所有大梁部位將位置線完全反映到7.35m、14.85m及29.7m樓面上，并做好油標，以保證魚腹式大梁下面支撐系統為有效位置。實際施工時由各區段分管安全的子項目部技術負責人、項目副經理、施工員、安全員現場指揮、檢查、監督其施工質量是否滿足方案要求。驗收管理程序如下：公司技術處、安全處工程處技術質量科、安全科項目部安全生產主管、安全部項目部安全生產主管、安全部子項目部技術負責人、安全生產主管、安全員施工班組