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1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、模板及支撐系統材料選用1四、施工工藝及操作要求14.1 梁模板施工14.2 樓板模板施工2五、模板的拆除2六、成品保護措施3七、質量保證措施及施工注意事項3八、安全施工注意事項4九、文明施工及環保措施5十、模板系統驗算510.1 模板支撐架計算書510.2 梁模板計算書10十一、高支撐模板施工安全防范措施2011.1 預防坍塌事故安全技術措施2011.2 預防高空墜落事故安全技術措施20 11.3檢測措施恒大綠洲1#-4#模板工程施工方案一、編制依據1.1建筑結構荷載規范GB50009-20011.2混凝土結構設計規范GB50010-20021.3建筑施工2、計算手冊1.4建筑施工手冊第四版1.5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20011.6混凝土結構工程施工技術標準 ZJQ08-SGJB 204-20051.7建筑施工腳手架實用手冊二、工程概況烏海恒大綠洲項目1#-4#樓位于烏海市海勃灣區海摩路北側，剪力墻結構，地上二十六層，一層地下室。塔樓帶兩層商業裙房，塔樓住宅標準層層高為3米。帶商業裙房住宅塔樓二層層高為5.15米。三、模板及支撐系統材料選用本工程模板采用18mm厚木膠合板，方木采用4080mm，模板支撐體系采用483.5mm扣件式鋼管腳手架。四、施工工藝及操作要求4.1 梁模板施工4.1.1 工藝流程：抄平、彈線（軸線、3、水平線）支撐架搭設 支柱頭模板鋪設底模板 拉線找平封側模預檢。4.1.2 根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。4.1.3 梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.0m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1500mm；.立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4.1.4 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道4、豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。4.1.5 梁模板安裝大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為505、0，垂直間距300。4.2 樓板模板施工4.2.1 工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。4.2.2 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于100。4.2.3 模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。4.2.6、4樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；頂板模板應在板砼強度達到設計強度的75%（梁、懸挑除外），并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。5.3 模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬7、。5.4 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5.5 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。六、成品保護措施6.1 模板搬運時應輕拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結構。6.2 模板安裝時不得隨意在結構上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應盡量避免在模板上鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6.3 搭設腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一起。6.4 不準在吊模、水平拉桿上搭設跳板，以保證模板牢固穩定不變形。澆筑8、混凝土時，在芯模四周要均勻下料及振搗。6.5 拆摸時應盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到損失壞。七、質量保證措施及施工注意事項7.1 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，通知分公司質安部、技術部到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業7.2 現澆結構模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(mm)1軸線位移62底模上表面標高53截面內部尺寸柱、梁4，-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差36表面平整度5注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的9、較大值。7.3 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。7.4 模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。7.5 澆筑混凝土時，木工要有專人看模。7.6 認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。7.7 嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。八、安全施工注意事項8.1 施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。8.2 支模過程中應遵守安全操作規程，安裝模板操作人員應戴好10、安全帽，高空作業應系好掛好安全帶。8.3 高支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬上、爬下，應從施工電梯進入工作面。8.4 高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。8.5 混凝土澆筑時，安全員專職負責監測模板及支撐系統的穩定性，發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經現場安全責任人檢查同意后方可復工。8.6 正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板（地下室頂板）的支撐不準拆除，待本層模板及滿堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模時應搭設腳手架，廢爛木方不能用作龍骨。8.8 在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時11、撬落，操作時必須注意下方人員動向。8.9 拆除時如發現混凝土由影響結構質量、安全問題時，應暫停拆除，經處理后，方可繼續拆模。8.10 拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。8.11塔吊司機和指揮人員必須經過培訓合格后持證上崗。風力大于5級時應立即停止施工。九、文明施工及環保措施9.1 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。9.3 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。9.4 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。9.5 加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固12、體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。9.6 每次下班時保證工完場清。十、模板系統驗算10.1 模板支撐架計算書參數信息：1.腳手架參數橫向間距或排距(m)：1.00；縱距(m)：1.00；步距(m)：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0.10；腳手架搭設高度(m)：5.15；采用的鋼管(mm)：483.5；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數：0.80；板底支撐連接方式：40mm80mm方木支撐，間距300mm；鋼材彈性模量E=206103（N/mm2）；鋼管抗壓強度設計值f=205.0 N/mm2鋼管截面慣性矩I=5.712104mm4，截面抵抗矩W=2.13、38103mm3。2.荷載參數(1)模板及木楞自重標準值(kN/m2)：0.350；荷載分項系數i=1.2(2)混凝土與鋼筋自重標準值(kN/m3)：板26.0；i=1.2(3)施工人員及設備均布荷載標準值(kN/m2)；i=1.4a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；(4)砼振搗時產生的荷載標準值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；i=1.4(5)傾倒砼產生的荷載標準值取：2KN/m2；i=1.43.木方參數木方彈性模量E(N/mm2)：9.5103；木方抗彎強度設計值(N/mm2)：13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2)14、：1.400；木方的間隔距離(mm)：300.000；木方的截面寬度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元支撐模板的方木的計算：方木按照簡支梁計算，其截面抵抗矩W和慣性矩I分別為：W=bh2/6=4.08.02/6 = 42.67cm3；I= bh3/12=4.08.03/12 =170.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.000.300.100 = 0.78 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2= 0.3500.30 = 0.105kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振15、搗混凝土時產生的荷載(kN)：p1 =(1.5+2.0)1.000.30=1.05kN；2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.2(0.78+0.105) = 1.062 kN/m；集中荷載 p = 1.41.05=1.47kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.471.0 /4 + 1.0621.02/8 = 0.500kN.m；方木的最大應力值 = M / W =0.500106 /（42.67103）=11.718N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2； f，滿足要求。3.方木抗16、剪驗算：最大剪力的計算公式如下： V = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3 V /（2bh） T其中最大剪力： V = 1.0621.0/2 + 1.47/2 = 1.266 kN；方木受剪應力計算值 T = 31.266103/(240.080.0) = 0.593 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2； T T，滿足要求。4.方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載：q = 1.2（q1 + q2）= 1.062kN/m；集中荷載：p = 1.4P1=1.47 kN；方木最大撓度計算值：Vm17、ax= 14701000.03 /( 489500.0170.67104) +51.0621000.04/(3849500.0170.67104)=2.742 mm；方木最大允許撓度值：V= 1000.0/250=4.0mm；Vmax V，滿足要求支撐木方的鋼管的計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =1.0621.0 + 1.47 =2.532 kN； 支撐鋼管計算簡圖最大彎矩 Mmax = 0.267PL=0.2672.5321.0=0.676 kN.m ；最大撓度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=4.768mm；最大支座力 18、Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ；鋼管最大彎曲應力 =M/W=0.676106/4732.0=142.86N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2； f,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度Vmax小于1000.0/150與10 mm,滿足要求。扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= Nmax=5.74 kN；R 12.80 kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支19、架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1169.5 = 1.102kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.01.0 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 26.00.11.01.00 = 2.6 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.052 kN；2.活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )1.01.0 = 5.0 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸心壓力設計值計算N = 120、.2NG + 1.4NQ = 11.862 kN；立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式：其中 N立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N =11.862 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.502cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3； 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.0 N/mm2； l0計算長度 (m)；l0 = h+2a k1計算長度附加系數，取值為1.155； u計算長度系數，參照21、扣件式規范表；u = 1.70； a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10 m；上式的計算結果：立桿計算長度l0 = h+2a = 1.500+0.102 = 1.7 m； l0/i =1.7103/ 15.8 = 107.6；由長細比l0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=5.658103/（0.537450.2）= 23.4 N/mm2； f = 205.000 N/mm2，立桿穩定性滿足要求。10.2 梁模板計算書參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.63混凝土板厚22、度(mm)：0.12；梁支撐架搭設高度H(m)：5.0m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；腳手架步距(m)：1.50；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m)：1.00；立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；采用的鋼管類型為483.5；扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數：0.80；承重架支設：木方支撐平行梁截面A；2.荷載參數模板自重(kN/m2)：0.35；新澆混凝土自重：24.0N/m3；鋼筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷載標準值(kN/m2)：a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/23、m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2)：2.0；新澆筑砼對模板側面的壓力標準值：F、F中較小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料參數木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；鋼材彈性模量E(N/mm2)：2.06105；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：12.24、0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度40mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度40mm；梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：式中： c混凝土的密度，取28KN/m3；t新澆筑砼的初凝時間（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模溫度，取20.01外加劑修正系數，因采用泵送砼故取為1.2；2砼坍落度影響系數，2取為1.15；V澆筑速度25、（m/h），V=2.5m/h；H砼側壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）；梁取1.0；則F=0.22ct1 2V1/2=0.22285.7141.21.152.51/2=76.8KN/m2F=cH=281.0=28.0KN/m2取兩者較小值，則標準值為F = F=28.0KN/m2；梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算26、強度驗算計算公式如下：其中， 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M 內楞的最大彎距(N.mm)； W 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載q=(1.228.00.90+1.42.00.90)0.30=9.828kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； 內楞的最大彎距： M=0.19.828500.02= 2.457105N.mm；內楞的最大受彎應力計算值 =2.457105/2.133104=11.5N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值： f = 13.0N/mm2； f，內楞抗彎強度滿足要求。（2）.內27、楞的撓度驗算其中 E 木材的彈性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=1.228.00.3=10.08 KN/m； l 計算跨度(外楞間距)：l = 500.0mm； I 內楞的截面慣性矩：I =4.267105N/mm2；內楞的最大撓度計算值：=0.67710.08500.04/(10095004.267105)=1.052mm；內楞的最大容許撓度值： = 2.000mm； ，內楞撓度滿足要求。2.外楞計算外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W28、分別為：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M 外楞的最大彎距(N.mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載： P = (1.228.00.90+1.42.00.90)0.500.30=4.914kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距)： l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1754.914103300.0 = 2.58105N.mm外楞的受彎應力計算值： = 2.58105/29、2.133104 = 12.1N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值：f = 13.0N/mm2； f，內楞抗彎強度滿足要求。（2）.外楞的撓度驗算其中 E 外楞的彈性模量，其值為9500.0N/mm2； P 作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=28.00.50.3=4.2 KN； l 計算跨度(對拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I 面板的截面慣性矩：I = 4.267105mm4；外楞的最大撓度計算值： = 1.1464.2103300.03/(1009500.04.267105) = 0.32mm；外楞的最大容許撓度值： = 1.20mm； ，滿足要求。穿梁螺栓的計算 驗算公式如下30、：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.0N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑： 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑：7.85 mm； 穿梁螺栓有效面積： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =28.00.500.302 =8.4kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170.076/1000 =12.920 kN； N N，滿足要求！梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷31、載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W =250.018.02/6 = 1.35104mm3； I = 250.018.03/12 = 1.215105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； L 計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.00mm； Q 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1：1.228.00.401.00.90=12.1kN32、/m；模板結構自重荷載：q2：1.20.350.400.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3：1.42.00.400.90=1.0kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0.1013.250.252=0.083kN.m； =0.083106/1.35104=6.148N/mm2； f=13.0，滿足要求。2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中，q 作用在模板上的壓力線荷載： q =（24.0+4.0）1.0+0.350.33、40=11.34N/mm； l 計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.0mm； E 面板的彈性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大撓度計算值：=0.67711.34250.04/(1009500.01.215105)=0.26mm； ，滿足要求。梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.0+4.0)0.401.00.250=2.8kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.3500.250(21.0+0.4) =0.21 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝34、土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.50+2.0)0.400.250=0.35kN；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.2（q1+q2）=1.2（2.8+0.21）=3.612kN；活荷載設計值 P2=1.4 P1=1.40.35=0.49 kN；P=3.612+0.49=4.102kN。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.08.02/6 = 42.67 cm3；I=4.08.03/12 = 170.67 cm4；3.支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大35、彎距 M=4.1020.5/4=0.513kN.m；方木最大應力計算值 =M/W=0.513106/4.267104=12.02N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2； f，滿足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：T = 3 V /（2bh）其中最大剪力 V=4.102/2=2.051 kN；方木受剪應力計算值 T =32.051103/（24080）=0.961N/mm2；方木抗剪強度設計值 T=1.400 N/mm2； T T，滿足要求。5.支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：集中荷36、載 P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 = 4.102 kN；方木最大撓度 =4.102103500.03/(489500.01.7067106)=0.659mm；方木的撓度設計值 =500/250=2.0 mm； ，滿足要求。梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎上在梁底再加一排立桿，間距1.0m，作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的抗彎強度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 2/3=2.735 kN；計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式其中 n=1.37、0/0.250=4經過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(4-1)/22.735+2.735=6.838kN；鋼管最大彎矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m；支撐鋼管的最大應力計算值= Mmax /W=0.342106/4732.0=72.274N/mm2支撐鋼管的抗彎強度的其設計值 T=205.0 N/mm2；T，滿足要求扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取138、2.80 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.838N； R Rc，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =6.838kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1328.5=1.346kN； N =6.838+1.346=8.184 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.502；39、 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.732； 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.0 N/mm2； lo 計算長度 (m)；參照扣件式規范考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下列公式計算 l0 = k1k2(h+2a) k2計算長度附加系數，h+2a=1.70，k2按照表2取值為1.020； lo/i =2.024103/ 15.80 =128.1；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406；鋼管立桿受壓應力計算值=8.184103/(0.406450.2)=44.775N/mm2f鋼管立桿穩定性滿足要求！40、 模板承重架應盡量利用柱子作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m)h+2a(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.041、071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.03942、1.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 P fgP=N/A =8.184/1.0=8.184KN/m2其中 P立桿基礎底面的平均壓力(KN/m2) N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=8.1843、4 A基礎底面面積(m2)；A=1.01.0=1.0立桿的地基承載力設計值應按下式計算：fg = kc fgk=48.0其中fg地基承載力設計值(KN/m2) kc腳手架地基承載力調整系數；kc= 0.40 fgk地基承載力標準值(KN/m2)；fgk =120P=8.184fg=48.0，立桿的地基承載力的計算滿足要求。十一、高支撐模板施工安全防范措施11.1 預防坍塌事故安全技術措施模板作業前，根據設計要求、施工工藝、作業條件及周邊環境編制專項施工方案，經單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收合格簽字后，方可作業。模板作業時，支撐系統采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫44、焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎應堅固穩定，并經承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可繼續作業。堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算，并對模板進行加固。裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生。安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高于施工作業面至少1.5m。拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴45、防突然掉落、倒塌傷人。11.2 預防高空墜落事故安全技術措施高支模安裝完畢，經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，通知分公司質安部、技術部到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業。所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規定對作業人員進行相關安全技術交底。項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作46、業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。安全帶使用前必須經過嚴格檢查，合格后方可使用。作業人員應按規定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計允許荷載。已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目安全網。高處作業前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到47、定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可實施。澆筑混凝土時應派專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況，發現問題應立即停止混凝土澆筑，并即刻進行加固整改。混凝土泵管應用支架墊固放在梁上，不得直接與樓板接觸。11.3 監測措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查。所有安全檢查記錄必須形成書面材料。日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）地基是否積48、水，底座是否松動，立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規范要求。5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆砼。澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，立即停工整改，隱患消除后再施工。構件允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m1220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺3立桿全高垂直度絕對偏差100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值H/400鋼板尺高大模板施工過程中，施工單位進行監測，每次監測結果必須由監測人、項目經理、項目總監簽字，提供給施工、監理、設計及業主等相關單位。監測結果報告必須包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分析、監測結果評述。監測數據接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向市建設工程安全監督站、市建設工程質量監督站、市建筑委員會報告。本分項工程監測項目包括：支架沉降、位移和變形。