午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、現澆連續箱梁施工支架方案設計內容提要】本文主要介紹了廣東省潮州至惠州高速公路赤石管理所FK0+755匝道橋現 澆連續箱梁支架設計。結合項目現場作業條件，橋位區地質、地形地貌狀況、施工梁段結構 等因素，經過多方案比選，最終采用滿堂支架支架布置形式。【關鍵詞】現澆箱梁支架；方案設計；碗扣式支架1. 工程概況*高速公路赤石管理所F匝道橋處于低山丘陵區與黃江沖積平原，其地勢是兩邊高 中間低，地形的起伏比較大。橋位區主要是依靠大氣降水和地表水下滲補給，兩側多為充填 泥質和方解石脈，并II呈閉合狀，連通性不佳，中間低凹段表層土為淤泥黏性土，呈紅褐色, 淤泥段平均長80m,最深達4. 2m；右側山谷間匯集水2、從橋位區低凹段淤泥面通過，水流流速 較緩；橋位區原有一條鄉村人行道通過，交通條件較差。橋梁全長256.4m,橋上跨預留A、C匝道。橋梁跨徑組合為：第一聯（25+30+25+25） m, 第二聯（30+35+30） m,第三聯（25+25） m,均釆用等截面預應力混凝土現澆連續箱梁，橋 墩墩身采用柱式橋墩（圓形截而擴頭）；0號、9號橋臺采用肋式臺。本橋平而處在A二350m 平緩線段、R二800m左偏圓曲線和A二350m緩和線段內，墩臺徑向布置?？v面依次位于il=3. 45% 的直坡段，前坡i 1二3.45%、后坡i2=-3. 50%的凸曲線、i3=-3. 50%的曲線段（R二2600m、 T二93、0. 35叭 E=1.579m）,變坡點樁號、高程為 FK0+745. 000 高程為 55.118m。大橋寬10. 0m,由一個單箱單室箱型截面組成，第一、三聯箱梁梁高為1.75 m,第二聯 箱梁梁髙為1. 9 m,頂板寬度10 m,底板寬為5. 0m,兩側懸臂各2. 5m； C50混凝土量:第一 聯 670. 5m3,第二聯 61&4m3,第三聯 324. 4m3。2. 方案選擇根據現場施工條件，并結合箱梁自身結構以及墩身的高度變化，本橋梁支架選擇可采用 滿堂支架及鋼管樁梁式支架兩種方案布置型式。1、選用滿堂式碗扣支架施工比較規范和標準，而且其作業工序較少，便于施工人員作 業。同時該工程的4、施工現場受地形等條件的制約，造成一些較大型的機器設備沒有辦法進入 到作業區域，致使管樁支架不便進行安裝。而滿堂式碗扣支架則具備運輸方便、拼裝也較快、 單件輕等優勢，因而就算沒有人型設施也能進行支架的搭設和拆除，簡便經濟。2、橋梁彎道處箱梁底板設有橫坡，滿堂式碗扣支架施工屮可根據實際情況對頂托的高 度進行適當調整，能較好的解決底板橫坡問題。3、本橋的箱梁處在小半徑曲線彎道上，其腹板的位置不斷發生變化，如果釆用梁式支 架等其他支架方案，則需要加大梁片的數量來滿足結構受力的要求，其工程量比較大，所需 要投入的成本也較高。4、梁式支架等其他支架施工需要使用到許多大型的機器，而且施工工序繁雜，多為高 空5、作業，因此施工的風險也比較大。滿堂式碗扣支架使用的材料較少，其支架的搭設和拆除 作業只需要有裝載機以及小型的汽車吊機配合工作就能完工，便于施工，安全系數也較高。綜合上述原因，考慮方案1采用鋼管樁梁式支架，經驗算管樁施打平均深度需9.加， 軍用梁常用跨度812m,管樁施工期間不能拆除，在鋼管樁和軍用便梁安拆過程中不便， 方案安全風險較大，鋼管樁支架梁搭設成木較高；且由于橋位處軟基大型機械進場施工，需 要搭設便橋或軟基處理修筑便道，整個方案耗用費用較高。方案2采用碗扣支架，橋位處軟 基經地基處理后計算承載力可滿足要求，并澆筑磴墊層做支架平臺，碗扣構件輕便，不需大 型機械作業，易于控制，方案安全可靠6、，整體預算比鋼管樁支架節約費用47萬元，因此， 本現澆橋箱梁采用滿堂支架方案。3. 現澆支架方案設計與驗算3.1地基處理橋位屮間低凹段為淤泥質黏性土，最深達4.加，采用換填作業，清淤后底部回填卵石 至橋位處原流水面標高下1. 8m處，再填筑0. 5m厚砂礫墊層，墊層頂用22T以上壓路機碾壓 密實，同時整修順接換填區與橋位處左右側山谷及山溝段，順接坡度不小于3%,以便于排 水。根據山谷匯水面積水流量檢算，采用在橫橋向安設兩排16m長（1）1000mm鋼筋混凝土排 水管，可滿足右側山谷匯集水排放要求。鋼筋混凝土管安設完成后釆用砂礫冋填，頂部分層 回填60cm厚碩黏性土做排水封層，上部再澆筑10cm7、厚C20混凝土做支架基礎。3. 2支架方案設計3. 2. 1支架組成英支架體系包括支架基礎、可調節頂托、48X3.5mni碗扣立桿、橫桿、斜撐桿、可調 節底托、12cmX 15cm木方縱向主梁、lOcinX 10cm木方橫向分配梁組成，支架模板系統包括 側模、底模等。12cmX 15cm木方順橋走向布設，鋪在支架的頂部調節頂托之上，縱梁上鋪 設1 OcmX 10cm木方做橫向分配梁，木方上鋪設大塊竹膠模板做箱梁底模板。3. 2. 2支架立桿布置根據箱梁荷載、施工荷載、風荷載等各種荷載綜合受力驗算，并結合現場施工條件等因 素，本支架最后選擇布置型式為：縱橋向支點處立桿間距加密為0. 6 ni,其8、余部位均是0. 9 m； 橫橋向支架橫桿步距在腹板以及支點兩側均以0.6 ml可距加密，其余I可距為1.2 m；立桿在 距地面30cm位置設一排掃地桿；支架在橋縱向每4. 5m布置剪刀撐1道，橫向設置4道剪刀 撐，同時在支架頂部及其底部各布置一排水平剪刀撐，屮間每4.8ni設置一道；支架兩端縱 桿與橫桿通過墊木牢牢的支撐在橋墩上面；每根立桿上方則設置可調節頂托，立桿的底部支 立在底托之上，底托則安設在C20調平層上。立桿橫向間距：2X0. 9+2X0. 9+3X0. 6+3X 0. 9+3X0. 6+2X0. 9+2X0. 9 (m),即腹板區間距60cm,底板以及翼緣板間距90cm,兩側緣 9、外各設1. 80m寬施工平臺。3. 3支架體系受力驗算3. 3. 1地基承載力計算根據工程地質勘察報告表明，橋兩側地表土質為壓粉質黏土，現場場地實際整平處理后 地基承載力試驗檢測最大值320kpa,最小為185kpa；軟基部位經清淤換填后地基承載力試 驗檢測平均值240kpa,跨屮斷面腹板位置立桿最大承載力N二36. 3KN (見3. 3.2荷載參數屮 橫桿步距60cm的立桿最大承載力取值計算),10cm厚C20混凝土調平層澆筑后，經支架底 托單位面積受力換算，立桿地基承載力驗算為：KC .fak= = = 363說加代“ = 2000(1“，則支架基礎混凝土墊層承 Ad 0.01載力滿足要求10、。3. 3. 2荷載參數本橋荷載參數取值為：鋼筋混凝土容重為2500kg/m3,內模荷載1. 2KN/ m2，側模1.2KN/ m2,底模0. 8KN/ m2;碗扣腳手架及分配梁荷載2. 35KN/m2；取施工荷載2. OKN/m2；振搗混凝 土產生動荷載2. OKN/m2；模板及方木荷載lKN/m2；支架自重5. 5KN/m2；水平風荷載標準值 % = 0.7Uz二0. 6 KN/m2；鋼管立桿抗壓強度設計值f二205. OON/mm%荷載組合恒 載采用1.2安全系數，活載采用1.4的安全系數，并組合風荷載進行驗算。根據箱梁斷面變化，選取支架搭設高度最大的第二聯作為最不利位置進行驗算，按分段11、 均布荷載考慮，荷載分布見下圖：圖1：第二聯單跨縱橋向荷載分布圖；圖2：第二聯單跨 跨中斷而荷載分布圖：IImrrrrr圖1：第二聯單跨縱橋向荷載分布圖1 1000 1一675+宓:斛I I怨|S4=0.295S3=0.375J00x25S5=0.52560x25inS60462qi-4X7KN/rfq 卜廠 4J7DKN/S2H0.788S257881S3= 0.375W1&75KN/2q-R.SeKN/drvmnqvr7 56KN/rf圖2：第二聯單跨跨中斯而荷載分布因根據支架方案設計，選取第二聯最不利位置分別對支架跨中斷面腹板位置、跨中斷面倒 角位置、跨中斷面底板位置、跨中翼緣板位置、邊12、中支點斷面底板位置等受力驗算。則跨 中斷面腹板倒角位置最大分布荷載：q=(q卜3+ q23+q3)X 1. 2+(qi+q5) X 1. 4 X 0. 9二仃 6. 75+1. 2+0. 8+2. 35) X 1. 2+(2+2) XI.4X0. 9=30. 3KN/m2,碗扣立桿分布橫向 90cm X 縱向90cm,橫桿步距120cm,則單根立桿受力為：N=0. 6X0. 9X61. 9=24. 5KN同理計算出跨屮斷面腹板位置最大分布荷載q二67. 2KN/m碗扣立桿分布橫向60cmX縱 向90cm,橫桿步距60cm,則單根立桿受力為:N=0. 6X0. 9X67. 2=36. 3KN。13、經梁跨中橫斷 面各位置立桿受力驗算，由于各部位立桿縱橫向間距及步距布置不相同，按結構受力及穩定 性最不利因素考慮，橫桿步距為0. 6m時，選取跨中斷面腹板位置立桿單根立桿受力36. 3KN, 作為支架受力驗算的依據；橫桿步距為1.2m時，選取跨中斷面腹板倒角位置立桿單根立桿 受力24. 5KN,作為支架受力驗算的依據。碗扣件采用外徑48mn),壁厚3. 5mm,考慮支架為 周轉使用材料，多次使用后壁厚受到磨損，以壁厚3.0mm進行驗算，以保證支架受力的穩定 性。3. 3. 3立桿穩定承載力驗算(1) 步距為1. 2m時立桿穩定承載力驗算以軸心受壓的單根立桿取最不利位置進行驗算。根據規范(JGJ14、 166-2008)取值為：鋼 材抗壓強度設計值f=205MPa,穩定系數0=0. 357；立桿截血積A=424mm2；立桿受力N二24. 5KN； 高度調整系數6=0.96；截面模量W = 4.493xl03mm4；則風荷載桿產生的彎矩：Mw = 0.9 x AalWK/1() = 0.9 xl.4x 0.9 xl.22x 0.6/10 = O.O98A7V m則立桿穩定承載力為：+1.05x24.5xltf /W98xltf =19/W1. 3,則支架抗傾覆性符合相關標 準要求。3.3.6木方縱向主梁、縱向分配梁及模板驗算方木采用TC13-木材方木，按公路橋涵鋼結構及木結構設計規范(JTJ15、025-86)中 的A-3類木材，并按露天環境、按恒荷載驗算、濕材等條件按照0. 9系數進行調整。12 X 15cm 木方木材抗彎強度為11.7N/mn?,順紋抗剪強度為1.4 N/mm2； 10X 10cm木方木材抗彎強度 為11. 49N/mm2，順紋抗剪強度為1.4 N/mm2；彈性模量為9000 N/mm%(1) 12X15cm木方縱向主梁受力驗算笫二聯跨屮腹板部位，(立桿縱向跨度為90cm,橫向間距為60cm)為最不利位置則，經驗算:木方抗彎強度o =MaX/ O =9. 0 N/mm2 o =13. 0 X 0. 9=11. 7N/mm2,木方強度滿足要求。木方擾度 Wmax=5q16、 i V384E1=1.二900/400二2. 25mm,滿足要求。同理驗算箱梁在跨中底板倒角部位、支點斷面處底板縱向主梁抗彎強度及擾度滿足要 求。(2) 10X 10cm木方橫向分配梁受力計算lOXIOcm木方在支點處布設間距加密為25cm,其余布設間距為35cm。在跨中腹板部位 間距為35cm,按跨度為0.6m簡支梁計算，按第二聯腹板處受力最不利進行驗算。第二聯跨中腹板處均布荷載 陰尸66.4KN/m, q二F叫Xb二66.4X0.35=232KN/m,跨中彎 矩 M二q i 78=1. OKN/m,則：木方抗彎強度。二/ 3二6. 0 N/mmX =11. 49N/mm2,滿足要求。木方17、擾度 Wmax=5q i 7384EI=0. 52inm f =600/400=1. 5mm,滿足要求。同理驗算箱梁在跨屮底板倒角部位、支點斷面處底板橫向分配梁抗彎強度及擾度滿足要 求。(3) 竹膠板受力計算竹膠模的受力計算，按最不利位置第二聯驗算，箱梁底模、側模和內模均采用 =15 mm 的竹膠板。由混凝土用膠合板查竹膠板靜曲強度o=45N/nmi；彈性模量E二9000 N/mm 通過抗彎性能修正，取竹膠板抗彎強度。二0. 6X45=27N/mm2按跨中腹板部位最大荷載進行驗算，腹板部位底模直接安裝在間距為o. 35m的方木小楞 上，按連續梁考慮，収單位長度1.0m板寬進行計算。貝U：截面慣18、性矩 I=bh712=2. 8X10 m,截面抵抗矩3二 bh2/6=3. 75X10 m3底模板均布荷載q二Fib=22. 9KN/m,跨中最大彎矩M=q i 78=0. 35KN/m抗彎強度。=M/o=9.4N/mm2f1=350/400=0. 875mm,腹板處間距 35cm 不能滿足要 求，應加密腹板范圍的橫向分配梁間距，按30cm設置，貝IJ：荷載 q二F】b二 19. 7KN/m,擾度 Wmax =5 i 7384EI=0. 63mm f1=300/400=0. 75mm,滿足要求。 同理驗算在跨箱梁中支點底板、跨中底板處模板抗彎強度及擾度滿足要求。3. 4支架、模板驗算結論經以上19、結構受力驗算，可知本方案設計支架的布置是合理、可行的，支架地基承載力、 支架強度、抗傾覆性等指標驗算均符合要求，同時兼顧了材料應用經濟性原則；模板背肋（即 橫向分配梁）布置間距在腹板處應加密為30cm,在支點范圍內加密為25cm,其余部位為35cm, 經驗算滿足規范要求，方案總體可行。4. 支架施工要點1、嚴格按照批準方案進行施工，搭設順序也要重點控制，即按先第二聯、第三聯施工, 后進行第一聯施工，全幅施工原則，具體的交叉施工根據現場實際情況而定。2、支架搭設前，要先編制支架施工安全技術交底，確定支架平而、立而布置符合方案 要求。3、所有支架構件，配件必須嚴格履行進場驗收手續，檢驗合格后方能投20、入使用。4、在搭設過程中，及時檢測并調整整架的垂直度，對碗扣部門進行專項檢查，確保碗 扣擰緊牢固、安全。5、縱橫向及水平剪刀撐應隨著腳手架的搭設而及時設置。6、支架搭設完成后檢查驗收合格后，及時支架做預壓處理，以此來測驗支架以及地基 在強度和穩定性方面是否達到標準，同時測量支架的彈性變形量來調整支架搭設。最后，還 需要對支架的安全性能進行檢測，以確保箱梁施工的絕對安全。7、在支架搭設、拆除時，劃定作業警示區域，禁止人員進入危險區域，嚴格履行支架 拆除順序及拆除構件吊運方式，確保作業安全。5.結束語本現澆箱梁支架設計結合了現場施工條件、地基處理、箱梁自身結構等條件因素，通過 方案的不斷優化，最終21、采用了滿堂式碗扣支架施工，經驗算該設計方案合理、可行、操作性 強，對施工安全及質量控制提供了有力保障。通過科學組織管理，加強工序銜接控制，工期 提前15天完工，大大降低了施工成本，獲得了較好經濟效益。為公司在山嶺地區橋梁工程 滿堂支架施工軟弱地基的處理及支架設計的安全性、可靠性、經濟性積累了經驗，可為同類 項目施工提供一定的借鑒和參考?！緟⒖嘉墨I】范立礎橋桀工程M.北京：人民交逋出版社,2012.2林元培.橋梁設計工程師手冊M.人民交通出版社,2012.3蔡榮興，現澆腔梁橋鋼管支架的驗算，公路交通技術MJ.2012, 34人民交通出版社，路橋施工計算手冊D1.2013, 105黃羚，扣件式滿堂鬲拱架拱橋施工技術，世界橋梁DJ.2013, 46劉於鑫主編.橋梁工程.北京：人民交通出版社，2013