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1、目錄第一章工程概況 4第一節、編制說明及編制依據 41.1編制說明 41.2編制依據 4第二節、工程概況 42.1工程概況 42.2施工方案簡介 5第二章施工工藝流程及工期安排 6第一節、施工工藝流程 61.1施工準備 71.2 現澆支架結構簡介 71.3 安裝并調試底模、外側模 91.4 綁扎底腹板鋼筋、安裝預應力管道 91.5 安裝、調整內側模 101.6 澆筑底腹板砼 101.7 安裝內頂模、翼板模 111.8 安裝頂板鋼筋、預應力管道 111.9 澆筑頂板砼 111.10 預應力張拉、壓漿 11第二節、主要施工機械設備 13第三節、主要人員配備 13第四節、施工進度計劃 14第三章施工2、質量、安全保證措施 15第四章 0#塊支架驗算書 18第一節、墩身外側支架驗算 181.1驗算依據 181.2門架計算 181.2.1墩頂部位門架計算 181.2.2頂板門架計算 181.2.3翼板區門架計算 191.3 I25工字鋼計算 191.4 三角斜撐驗算 211.4.1 底板區三角斜撐驗算 211.4.2 腹板區三角斜撐驗算 23第二節、墩身之間支架驗算 252.1 橫橋向I25工字鋼驗算 252.2 縱橋向I32工字鋼驗算 272.2.1 底板區I32工字鋼驗算 272.2.2 腹板區I32工字鋼驗算 28第一章工程概況第一節、編制說明及編制依據1.1編制說明XX特大橋主墩58#、3、59#墩為水中墩，0#塊長為12.0m、高度為11.3m，單幅箱梁橫橋向寬16.75m，兩幅最近翼板邊間距為1.0m，箱梁采用C50混凝土。1.2編制依據1) 國家部頒設計、施工技術規范、規程、標準、以及質量驗收和評定標準等2) 樂昌至廣州高速公路坪石至樟市第T11合同段設計施工圖3) 公路橋涵施工技術規范JTG/T F50-20114) 橋涵施工手冊5) 公路工程質量檢驗評定標準TJG F80/1-20046) 公路工程施工安全技術規程JTJ076-957) 施工招標文件、施工承包合同、招投標文件和業主、監理等單位的文件要求8) 公司在以往類似工程施工中的經驗第二節、工程概況2.1工程概況樂4、廣高速龍歸至樟樹段（T11合同段）起于武江區龍歸鎮元崗墩村，接坪石至龍歸段的T10合同段終點，沿S253右側于蘇拱大橋下穿武廣客運專線，繞白土開發區，跨北江，于馬壩鎮官陂塘村以西約200m處與T12標段起點對接。沿線經過韶關市武江區龍歸鎮馬渡鎮、沖下村、龍歸村、韶關市曲江區蘇拱村、白土鎮、政府牧場、油坪村、下鄉村，馬壩鎮小坑村。本項目經過主要河流有北江等，主要交叉公路有S253、X316線，主要控制點為白土、武廣高鐵、馬壩。主橋上部結構為（100+180+100m）三跨預應力混凝土連續剛構箱梁，箱梁斷面采用單跨單室，根部梁高11.3m，跨中梁高3.8m，頂板厚28cm，底板厚從跨中至根部由325、cm變化為120cm，腹板從跨中至根部分三段采用45cm、75cm、90cm三種厚度，箱梁高度和底板厚度按1.8次拋物線變化。箱梁頂板橫橋向寬16.75m，箱底寬8.0m，翼緣懸臂長4.375m。箱梁0號節段長12m，每個懸澆“T”縱向對稱24個節段，梁段數及梁段長從根部至跨中分別為42.5m、73.0m、134.0m，節段懸澆總長83m。懸澆節段最大重量為2310kn。邊、中跨合攏段長均2.0m，邊跨現澆長5.0m。箱梁根部設兩道1.5m的橫隔板，中垮跨中設一道厚0.4m的橫隔板，邊跨梁端設一道厚1.05m的橫隔板。主橋上部結構按全預應力混凝土設計，采用三向預應力，縱、橫向預應力采用國標預應6、力混凝土用鋼絞線（GB/T 5224-2003）高強度低松馳鋼絞線，其標準強度fpk=1860Mpa,Ep=1.95*105Mpa,松弛率小于0.035，設計錨下張拉控制應力1395Mpa。箱梁縱向鋼束每股直徑15.2mm，大噸位群錨體系；頂板橫向鋼束每股直徑15.2mm，扁錨體系；豎向預應力采用精軋螺紋鋼筋?？v向預應力束管道采用預埋塑料波紋管成孔，真空鋪助壓漿工藝。主橋墩身為雙肢等截面圓端形實心薄壁墩。墩高58#為22m；59#為24.5m，橫橋向寬為9.5m，順橋向壁厚1.8m。0#塊箱梁長12m，高11.3m，重1698.2T。2.2施工方案簡介0#塊箱梁采用工字鋼組合支架施工。0#塊分7、兩次澆筑，第一次澆筑頂板倒角下約50cm，澆筑高度10.0m，第二次澆筑頂板及翼板，澆筑高度1.3m。0#塊箱梁施工支架采用在墩身上預埋鋼板,焊接雙拼I32號工字鋼三角斜撐與預先在墩身內預埋的鋼板焊接。三角斜撐上鋪設I25工字鋼做主梁，I25工字鋼上鋪設方木（或木尖）支撐箱梁底腹板，翼板區采用槽鋼桁架和門式架，頂板區搭設門式架。0#塊施工，采用大塊鋼模板拼裝。第二章施工工藝流程及工期安排第一節、施工工藝流程1.1施工準備在墩身施工過程中，根據圖紙準備預埋鋼板。計劃好0#施工所需要的材料。為避免影響施工，在后場先加工三角斜撐桁架。1.2現澆支架結構簡介、主墩墩身施工完畢后，進行箱梁0#塊施工。在8、墩身最后一節混凝土中預埋鋼板，要求預埋位置準確，預埋鋼板后焊接錨筋，錨筋長度80cm，且與鋼板采用U型焊，錨筋末端作彎鉤處理。、箱梁懸臂伸出兩側：縱橋向安裝各11道雙拼I32工字鋼三角斜撐。三角斜撐腹板位置為雙拼3組，底板位置為雙拼5組，每組三角斜撐長4.20m。在墩身兩側三角斜撐上各鋪設橫橋向6道I25橫梁，橫梁間距為60cm。I25工字鋼上鋪設縱向方木（或木尖）支撐模板。、箱梁底板位置：在墩身預埋鋼板焊接雙拼I32工字鋼，在雙拼I32工字鋼上鋪設橫橋向I25工字鋼9道。在橫橋向I25工字鋼上鋪設縱向方木（或木尖）支撐模板。、在支架平臺的空洞部位均采用五分扳鋪滿，周圍焊好護欄，掛設安全網。圖9、2.1.2 現澆支架圖1.3安裝并調試底模、外側模、底模底模用大塊鋼模組裝而成。底模直接鋪在縱向底腹板桁架上。底模標高及中線都應測量放樣，如有偏差則需通過木尖來調整。標高測量時，應考慮支架變形設置預拱度并預調標高，該調高量應與各方商議確定。、外側模底板標高、中線調整好后，安裝外側模，箱梁外側模采用大塊鋼模組拼，以有利于砼外觀質量。模板應打磨除銹涂油，表面顏色保持一致，模板接縫嚴密防止漏漿。側模用10槽鋼桁架形成骨架。外側模安裝好后，由測量組測量標高，如有偏差則通過木尖或方木支墊模板腳來調整。調整好后，應立即采用型鋼支撐固定，防止模板動搖。、端頭模板鋼筋及波紋管安裝前應先安裝端頭模板。端模采用自10、制鋼模，端部采用槽鋼和鋼筋固定。由于端模處預應力管道較多，且對于箱梁的每一塊件管道位置都有不同，安裝時應注意管道位置的準確。1.4綁扎底腹板鋼筋、安裝預應力管道、底板、腹板鋼筋鋼筋先在鋼筋制作場制作，其后用平板車運輸至墩下，用塔吊垂直運輸至墩 頂。安裝順序為：扎底板底層鋼筋安裝腹板、橫隔墻鋼筋扎底板頂層鋼筋。 鋼筋制作和綁扎過程中要求按圖紙和規范要求施工。保護層用砂漿墊塊來保證。 現場綁扎鋼筋時，主要應遵守的規定有：綁扎接頭在搭接長度范圍內（即 35d 且不小于 50cm）接頭面積最大百分率不超過 50%。鋼筋的交叉點應用鐵絲 綁扎結實，必要時可用點焊焊牢。箍筋應豎向垂直，箱梁內的“”形鋼筋 11、全部是受力鋼筋，應嚴格按照圖紙要求將上下彎鉤鉤在外層鋼筋上，絕對禁止因 任何原因將此類鋼筋取消或裁斷。所有鋼筋需調直和除銹之后方可使用。、預應力管道及豎向預應力筋布置在腹板鋼筋安裝好后，即可進行預應力管道的布設。主橋的縱橫向預應力筋 均采用低松弛鋼絞線，管道的形成采用預埋波紋管法，管道位置應保持準確， 若與普通鋼筋發生沖突時，應保證管道位置不變。預應力管道按圖紙間距用 U 型 鋼筋卡進行固定，防止走位。對普通鋼筋可適當進行挪位和調整。為避免澆筑砼 時振搗器損壞到波紋管，混凝土澆注前必須穿入內襯管，澆注過程中應由專人對管道進行檢查，發現堵塞應立即處理（采用高壓水通管）。對于設錨頭的位置，需將錨墊12、板牢固地固定在端模上，并注意錨墊板面的角 度符合設計要求，波紋管嚴格垂直于錨固平面。此外，特別要注意的是排氣管和 壓漿管的埋設，并連結牢固和不漏漿。豎向預應力筋采用鋼絞線及高強精軋螺紋鋼。精軋螺紋鋼在裝卸中應盡量避免碰傷螺紋，下料前肉眼可見的彎折必須調直，鋼筋表面如有明顯凹坑、缺陷，則應剔除該段，不得使用，下料時應采用砂輪鋸切割，嚴禁采用電焊切割。將豎向預應力筋按設計長度下好料后，套以波紋管，其后安裝好錨固端的螺旋筋，緊固好螺母、錨墊板后，按設計位置在梁肋鋼筋內固定，安裝壓漿管，并密封波紋管下端以免漏漿，最后在梁頂張拉端安裝排氣管，套以錨下螺旋筋，安裝固定錨墊板即可。 安裝錨墊板時需注意墊板面13、與粗鋼筋垂直，澆筑砼時需在錨墊板上安裝鐵盒以留出張拉工作孔?，F場施工中，嚴禁電焊、風割傷及精軋螺紋鋼，并采用有效措施防止焊渣飛 濺到精軋螺紋鋼上。1.5安裝、調整內側模當安裝好箱梁底腹板鋼筋（包括預應力筋），就開始安裝內側模。內側摸對拉螺桿與外側模固定，然后采用鋼管或槽鋼對撐兩內側模。1.6澆筑底腹板砼模板、鋼筋及預應力系統和各種預埋件安裝好，并經過監理工程師檢查簽證 后，即可進行底腹板砼澆筑。0#塊箱梁采用兩次澆筑完成，此次澆筑至腹板倒角 下約 50cm 位置。砼為泵送砼，采用輸送泵泵砼，按報送總監辦批準的配比生產。澆筑砼時， 采用插入式振動器振動，振動時對預應力鋼筋錨固端、倒角以及其它鋼筋14、密集部 位，應特別注意振搗。澆筑過程中應有測量監控支架沉降情況。混凝土澆注前波 紋管內必須穿入內襯管，澆注過程中應由專人對管道進行檢查，發現堵塞 應立即處理（采用高壓水通管）。澆筑完砼初凝后腹板和底板要定時灑水養生，并要維持五天。砼施工時要注意：分層澆注厚度不能大于 30cm，分層間隔時間控制在砼初凝前且使層與層覆 蓋住。使用插入式振動棒時，移動間距不應超過振動棒作用半徑的 1.5 倍，與 側模保持 5-10cm 的距離；每一處振動完畢后應邊振動邊徐徐提出振動棒；應避 免振動棒碰撞模板、鋼筋及其他預埋件。對每一振搗部位，必須振搗到該部位砼密實為止，密實的標志是砼停止下沉， 不再冒出氣泡、表面呈15、現平坦、泛漿。試驗人員必須嚴格控制好現場砼的坍落度， 并應多做幾組試件以確定初期齡期強度。1.7安裝內頂模、翼板模在箱梁內安裝門式架，作頂板模板的支承架。0#塊內箱門式架每側 2 排，間 距 180cm，橫隔墻內 2 排，間距 180cm?？偣?6 排，每排 4 層高。然后安裝頂板模、翼板模及其頂板端模，橫隔墻內及周圍轉角采用木夾板和 方木拼裝，其余普通斷面采用大塊鋼模板拼裝。1.8安裝頂板鋼筋、預應力管道要求同前。并注意橫向預應力管道順直，管道與豎向張拉盒沖突時，應整體 平移，不得僅在張拉盒處轉彎。1.9澆筑頂板砼要求同前。測量組應及時對支架變形進行測量。在砼初凝后應立即用土工布 或麻袋覆蓋16、灑水養生。端頭在等強 3 天后鑿毛。1.10預應力張拉、壓漿待砼待強 7 天且強度達到設計強度的 95%以上時方可進行張拉。張拉和壓漿是整橋預應力體系質量的重要工序，必須充分重視。 張拉工藝流程為：穿鋼絞線安裝錨頭、千斤頂初張拉張拉到 100%控制應力、持荷 2min如有應力損失、補張拉回油、卸千斤頂。張拉完成后，須盡早進行壓漿，壓漿工藝為：封錨頭按配合比調漿、壓漿。張拉的順序為先張拉縱向預應力筋，再張拉橫向預應力筋，橫向預應力筋應 對稱張拉；最后張拉豎向預應力筋。由于之后安裝掛籃的原因，豎向張拉一般滯 后 2 個梁塊。 張拉時應以張拉力和張拉伸長量進行雙控，實測張拉伸長量與理論計算值的 允17、許誤差為6%。若超出此范圍，應及時查明原因，方可進行下一步操作。 預應力張拉后 24 小時內應對預應力管道進行壓漿，壓漿前應用高壓水清 除管道內雜質，然后壓漿。壓漿采用真空吸漿法。真空壓漿工藝如下： a、張拉施工完成之后，切除外露的鋼絞線，進行封錨。b、清理錨墊板上的灌漿孔，保證灌漿通道通暢； c、確定抽真空端及灌漿端，安裝引出管，球閥和接頭，并檢查其功能； d、攪拌水泥漿使其水灰比、流動度、泌水性達到技術要求指標； e、啟動真空泵抽真空，使真空度達到-0.06-0.10MPa 并保持穩定； f、啟動灌漿泵，當灌漿泵輸出的漿體達到要求稠度時，將泵上的輸送管接到錨墊板上的引出管上，開始灌漿； g18、灌漿過程中，真空泵保持連續工作； h、待抽真空端的空氣濾清器中有漿體經過時，關閉空氣濾清器前端的閥門， 稍后打開排閥，當水泥漿從排氣閥順暢流出，且稠度與灌入的漿體相當時，關閉 抽真空端所有的閥； i、灌漿泵繼續工作，壓力達到 0.6MPa 左右，持壓 2 分鐘； j、關閉灌漿泵灌漿端閥門，完成灌漿； k、拆卸外接管路、附件，清洗空氣濾清器及閥等； l、完成當日灌漿后，必須將所有沾水泥漿的設備清洗干凈； m、安裝在壓漿端及出漿端的球閥，應在灌漿后 1 小時內拆除并進行清理。 真空灌漿注意事項：a、嚴格掌握材料配合比，水灰 0.4-0.45，為減少收縮可摻入 0.0001 倍 水泥用量的膨脹劑。19、 b、灌漿管應選用牢固結實的高強橡膠管，最后有壓力時不易破裂。 c、灰漿進入灌漿泵之前應通過 1.2mm 的篩子。 d、真空泵放置應低于整條管道，啟動時先將連接的真空泵的水閥打開， 然后開泵；關泵時先關水閥，后停泵。 e、灌漿工作宜在灰漿流動性沒有下降的 30 分鐘內連續進行。 第二節、主要施工機械設備根據施工進度計劃，機械設備分期分批進場，現有設備已經滿足主橋箱梁0#塊施工開工需要，并根據實際情況隨時增加。進場機械設備都進行性能測試保證其性能滿足施工要求，并定好相關使用和保養制度，避免機械故障而影響施工進度?，F場施工使用設備如下：設備名稱規格型號單位數量備注混凝土攪拌站JS1000L座1柴油20、發電機組400KW臺2混凝土運輸車9m3臺18混凝土輸送泵臺2工作船艘1平板車10t臺2材料運輸裝載機WA380-3型臺2汽車吊QY50K臺1汽車吊QY25K3塔吊QTZ160臺2未進場數據鋼筋彎箍機天津重科臺2數據鋼筋彎曲中心天津重科臺2冷彎機臺2鋼筋調直機50臺2第三節、主要人員配備項目部已經成立了個相關職能管理部門，各部門配有足夠管理人員，部門工作已走上正軌，并依據實際情況隨時隨地調整加強部門管理協調。主橋箱梁施工專業隊伍已經進場120人，施工人員將根據工程進度需要陸續進場，進場人員都要接受項目部安全、技術方面的交底。工種單位人數雜工人40焊工人50鋼筋工人60木工人70電工人5第四節、21、施工進度計劃58#墩計劃從4月10日開始0#塊箱梁施工，總工期計劃60天。進度計劃如下圖：59#墩計劃從5月10日開始0#塊箱梁施工，總工期計劃60天。進度計劃如下圖：第三章施工質量、安全保證措施第一節、質量保證措施為保證工程質量，建立以內部工程質量質檢、試驗、測量三大技術質量保證 體系為重點的全方位質量管理體系。嚴格按照施工規范、技術圖紙、設計要求施 工。其中一些重要要求如下： 1、底模調節時，施工員、技術員與測量人員一起參與，檢查內容包括中線、 標高、坡度及幾何尺寸等。底板、腹板及橫隔墻鋼筋綁扎好后，要進行三檢并請 示監理工程師進行檢查，如發現問題立即糾正。沒有監理的檢查不能進行下一步 施22、工。對于腹板要檢查其厚度及模板垂直度，要保證箱梁截面不發生扭曲。對于 面板，要檢查波紋管位置標高及箱梁中線的正確性。 2、嚴格把握原材料質量，包括鋼材、水泥、砂石料等一定要有關證明單。 砼的拌制要嚴格按試配配合比進行，嚴格控制坍落度?，F場試件要有代表性。 3、所需機械設備必須完好、配套，并配備足夠的備用零配件和應急措施， 一旦機械設備出現故障，能立即搶修或調換替補，保證施工的連續性。 5、砼澆筑前應對鋼筋的綁扎和焊接及預埋件的位置、尺寸進行檢查，合格后報監理工程師檢查認可后，才能進行砼的澆筑； 砼的拌制：應嚴格按監理工程師認可的試驗好的設計標號配合比進行配比拌 制，嚴格控制砂、石、外加劑用量和23、水灰比；砼拌制時應保證其有良好的和易性， 以便砼的澆筑；有良好的內聚力和最小的泌水性，以避免輸送過程中的離析現象。 施工記錄：砼施工過程，均應做好完整的施工記錄，以便檢查；按規定取樣 作試件，進行規定的試驗，試件的制作、檢測過程，應在監理工程師在場的情況 下進行，并做好記錄。第二節、安全保證措施1、單位工程施工負責人應對工程的高處及水上作業安全技術負責并建立相 應的責任制。施工前，應逐級進行安全技術教育及交底，落實所有安全技術措施 和個體防護用品，未經落實時不得進行施工。 2、高處及水上作業中的安全標志、工具、儀表、電氣設施和各種設備，必 須在施工前加以檢查，確認其完好，方能投入使用。 3、攀24、登和懸空高處作業人員以及搭設高處作業安全設施的人員，必須經過 專業技術培訓，并必須定期進行體格檢查。進入施工現場必須戴好安全帽、穿工 作鞋。高空作業必須系好安全帶，高空臨時平臺要懸掛安全網，外設護欄。 4、施工中對高處及水上作業的安全技術設施，發現有缺陷和隱患時，必須 及時解決；危及人身安全時，必須停止作業。 5、施工作業場所有墜落可能的物件，應一律先行撤除或加以固定。高處作 業中所用的物料，均應堆放平穩，不妨礙通行和裝卸。工具應隨手放入工具袋； 作業中的走道、通道板和登高用具，應隨時清掃干凈；拆卸下的物件及余料和廢料均應及時清理運走，不得任意亂置或向下丟棄。傳遞物件禁止拋擲。 6、雨雪天進行25、高處作業時，必須采取可靠的防滑、防寒措施。凡水冰霜雪 均應及時清除。遇有六級以上強風、濃霧等惡劣氣候，不得進行露天攀登、懸空 高處作業及水上作業。臺風暴雨前后，應對高處作業安全設施逐一加以檢查，發 現有松動、變形、損壞或脫落等現象，應立即修理完善。 7、因作業必需臨時拆除或變動安全防護設施時，施工及安全負責人必須簽 字同意，并采取相應的可靠措施，作業后立即恢復。 8、水上作業船只要有必要的安全防護設施。 第三節、文明施工和環境保護針對箱梁施工的作業特點，制定以下文明施工措施以供施工共同執行。 1、按圖施工，做到施工支架簡潔，美觀、安全和實用，不可隨意更改其結構。 2、現場材料的堆放要整齊、有序26、，并正確醒目進行標識。 3、支架材料使用剩余部分及時回收并分類存放，不可隨意亂扔亂放，避免造成施工場地雜亂。 4、鋼筋加工由鋼筋加工棚加工好后，運至現場再進行綁扎，剩余鋼筋應及時回收利用，不可隨意堆放，造成材料浪費。 5、現場作業人員應統一著裝，按技術、安全交底的要求做好佩戴好安全防護用品。 箱梁施工的環境保護措施主要應采取以下幾點： 1、施工中須注意砼方量的控制，避免砼浪費、亂排放影響環境。 2、施工便道應灑水，避免施工機械作業通過灰塵飛揚。 3、施工作業工作餐飯盒、焊條包裝紙等應及時回收，禁止隨意亂扔。 4、經常檢查水上作業機械，防止出現漏油現象。 5、模板及支架拆卸后，所用邊角料，禁止拋27、入水中。 6、清洗攪拌或輸送機械的廢水要進行凈化后排放。 7、涂抹模板用剩余的機油或脫模劑不得倒入江內。第四章0#塊支架驗算書第一節、墩身外側支架驗算1.1驗算依據1、公路橋涵施工技術規范 JTG/T F50-20112、剛結構設計規范 GB 50017-20033、路橋施工計算手冊4、裝配式公路鋼橋多用途使用手冊5、樂昌至廣州高速公路坪石至樟市第T11合同段設計施工圖6、建筑施工門式鋼管腳手架安全規范 JGJ128-20001.2門架計算1.2.1墩頂部位門架計算墩頂部位頂板厚2880cm，長290cm，寬620cm。門架順橋向間距180cm，共2排；橫向凈間距70cm，共3列；搭設4層。一28、榀門架的穩定承載力設計值為40.16KN，驗算如下：荷載包括：1、頂板截面積為：1.6m2 寬6.2m，砼重P1=1.6*6.2*26=257.92KN2、模板長：2.9m 寬：6.4m 面積為：16.6m2，采用鋼模板，取100KG/m2，模板重P2=16.6*100=1660KG=16.6KN3、門架自重取0.224KN/榀，門架重P3=3*4*2*0.224=5.4KN4、動荷載取3KN/m2，即P4=2.9*6.2*3=53.9KN5、荷載組合為：1.2*（P1+P2）+1.4*P4=405KN每一個門式架受力為：405/（3*4*2）=16.9KN40.16KN，滿足要求。1.2.229、頂板門架計算墩頂部位頂板厚2880cm，長275cm，寬620cm。門架順橋向間距180cm，共2排；橫向凈間距70cm，共3列；搭設4層。一榀門架的穩定承載力設計值為40.16KN，驗算如下：荷載包括：1、頂板截面積為：1.6m2 寬6.2m，砼重P1=1.6*6.2*26=257.92KN2、模板長：2.75m 寬：6.2m 面積為：17.05m2，采用鋼模板，取100KG/m2，模板重P2=17.05*100=1705KG=17.1KN3、門架自重取0.224KN/榀，門架重P3=3*4*2*0.224=5.4KN4、動荷載取3KN/m2，即P4=2.75*6.2*3=51.2KN5、荷30、載組合為：1.2*（P1+P2）+1.4*P4=402KN每一個門式架受力為：402/（3*4*2）=16.75KN40.16KN，滿足要求。1.2.3翼板區門架計算翼板頂板厚1880cm，長438cm，寬1200cm。門架順橋向間距180cm，共8排；橫向凈間距50cm，共2列；搭設4層。一榀門架的穩定承載力設計值為40.16KN，驗算如下：荷載包括：1、頂板截面積為：1.4m2 寬12m，砼重P1=1.4*12*26=436.8KN2、模板長：4.38m 寬：12m 面積為：52.56m2，采用鋼模板，取100KG/m2，模板重P2=52.56*100=5256KG=52.3KN3、門架自31、重取0.224KN/榀，門架重P3=2*4*7*0.224=12.54KN4、動荷載取3KN/m2，即P4=4.38*12*3=157.7KN5、荷載組合為：1.2*（P1+P2）+1.4*P4=808KN每一個門式架受力為：808/（7*4*2）=14.429KN40.16KN，滿足要求。1.3 I25工字鋼計算I25工字鋼橫橋向布置在三角斜撐上，間距為60cm，每側布置6條。三角斜撐縱橋向布置，兩側腹板底布置為雙拼3組，間距為45cm，底板下為雙拼5組，間距為100cm。I25a字鋼的截面性質：I=5020 cm4，W=402cm3，S=230.7cm3，d=8mm。一條 I25工字鋼所受32、荷載如下：1、動荷載：動荷載取3KN/m2，即q1=3*3=9KN/m 即1.4*q1/6=2.1KN/m2、腹板區荷載：砼荷載：腹板高11.3m，長2.75m，為均布荷載，1.2*q2/6=1.2*11.3*2.75*26/6=161.6KN/m 3、底板區荷載砼荷載：底板厚1.2m， 頂板厚0.28m，長2.75m，為均布荷載，即q3=（1.2+0.28）*2.75*26/6=17.64KN/m底模荷載：底模寬8.0m，長3.0m；為均布荷載，模板重量取100KG/m2，即q4=（8.0*100/6）=133KG/m=1.33KN/m頂模板荷載：模板寬6.2m，為均布荷載，模板重量取10033、KG/m2，即q5=（6.2*100/6）=103KG/m=1.03KN/m由上述知：門架自重取0.224KN/榀，門架重P3=2*4*3*0.224/3=1.792KN/m所以，荷載為：1.2*（q3+q4+q5+P3）=26.15KN/m。4、翼板區荷載：翼板區荷載由模板、桁架、門式架組成，底部順橋向布置6條長13.0m的I25工字鋼，考慮均布荷載驗算。模板荷載：模板寬5.0m，長3.0m，取100KG/m2,q1=5*100/6=0.83KN/m；砼荷載：翼板厚度18cm80cm，為線形荷載，取厚度0.5m計算，翼板長2.75m，q2=0.5*2.75*26/6=7.15KN/m,I2534、工字鋼荷載：自重q3=38.1KG/m=0.381KN/m，門架自重取0.224KN/榀，門架重q4=2*4*7*0.224/3=4.18KN/m所以，荷載為1.2*（q1+q2+q3+q4）=15.05KN/m5、受力分析圖（結構力學求解器）：受力圖彎矩圖剪力圖可知：Mmax=21.46N*m，Qmax=89.08KN=M/W=21.46*1000/402=53.383MPa215MPa，=QS/Id=88.71*230.7*100/（5020*8）=51.045MPa125MPa滿足要求！腹板區反力為：123.53KN、24.5KN、65.37KN,底板區反力為：26.69KN、28.7K35、N、28.04KN、28.7KN、26.69KN。1.4三角斜撐驗算1.4.1 底板區三角斜撐驗算由上述支點反力得出，由I25工字鋼每支點傳遞到三角斜撐上的力分別為26.69KN、28.7KN、28.04KN、28.7KN、26.69KN，取28.7KN作為驗算數據。三角斜撐采用雙拼I32b工字鋼焊接而成，工字鋼截面特性為： I=11620 cm4，W=726cm3，S=426.1cm3，d=11.5mm。I32b工字鋼57.7KG/m，一個三角斜撐重量為：57.7=115.4KG/m=0.6KN/m。三角斜撐焊接在墩身預埋件上。采用結構力學求解器建模如下：受力圖彎矩圖剪力圖可知：Mmax=236、9.2KN*m，Qmax=42.14KN=M/W=29.2*1000/726=40.22MPa215MPa，=QS/Id=41.96*426.1*100/（11620*11.5）=13.44MPa125MPa滿足要求！1.4.2 腹板區三角斜撐驗算由上述支點反力得出，由I25工字鋼每支點傳遞到三角斜撐上的力分別為123.53KN、24.5KN、65.37KN，取123.53KN作為驗算數據。三角斜撐采用雙拼I32b工字鋼焊接而成，工字鋼截面特性為： I=11620 cm4，W=726cm3，S=426.1cm3，d=11.5mm。I32b工字鋼57.7KG/m，一個三角斜撐重量為：57.7=137、15.4KG/m=0.6KN/m。三角斜撐焊接在墩身預埋件上。采用結構力學求解器建模如下：受力圖彎矩圖剪力圖可知：Mmax=123.5KN*m，Qmax=178.09KN=M/W=123.5*1000/726=170.11MPa215MPa，=QS/Id=178.09*426.1*100/（11620*11.5）=56.787MPa125MPa滿足要求！第二節、墩身之間支架驗算2.1 橫橋向I25工字鋼驗算I25工字鋼橫橋向放置在雙拼I32號工字鋼上，平均間距為37cm，共布置9條。雙拼I32號工字鋼縱橋向布置，兩側腹板底布置為雙拼2組，底板下為雙拼2組，間距為90cm、130cm、360cm38、130cm、90cm。I25a工字鋼的截面性質：I=5020cm4，W=402cm3，S=230.7cm3,d=8mm；一條I25a工字鋼所受荷載如下：1、動荷載：動荷載取3.0KN/m2，即q1=3*3=9 KN/m2， 即1.4*q1/9=1.4 KN/m2、腹板區荷載：砼荷載：腹板高11.3m，長2.9m，為均布荷載，1.2*q2/9=1.2*11.3*0.9*26/9=113.6KN/m3、底板區荷載砼荷載： 底板厚1.2m， 頂板厚0.28m， 長2.9m，為均布荷載， 即q3=（1.2+0.28）*2.9*26/9=12.40 KN/m底模板荷載：模板寬8.0m，長2.9m，取139、00KG/m2,為均布荷載，q4=8*100/9=88.89KG/m=0.89KN/m頂模板荷載：模板寬6.2m，長2.9m，取100KG/m2,為均布荷載，q5=6.2*100/9=68.89KG/m=0.69 KN/m由上述知：門架自重取0.224KN/榀，門架重P3=2*4*3*0.224/3=1.792KN/m所以，荷載為：1.2*（q3+q4+q5+P3）=18.92KN/m.。4、翼板區荷載：翼板區荷載由模板、桁架、門式架組成，底部順橋向布置6條長13.0m的I25工字鋼，考慮均布荷載驗算。模板荷載：模板寬5.0m，長2.9m，取100KG/m2,q1=5*100/9=0.56KN40、/m；砼荷載：翼板厚度18cm80cm，為線形荷載，取厚度0.5m計算，翼板長2.9m，q2=0.5*2.9*26/9=4.19KN/m,I25工字鋼荷載：自重q3=38.1KG/m=0.381KN/m，門架自重取0.224KN/榀，門架重q4=2*4*7*0.224/3=4.18KN/m所以，荷載為1.2*（q1+q2+q3+q4）=11.17KN/m5、受力分析圖（結構力學求解器）：受力圖彎矩圖剪力圖可知：Mmax=28.8KN*m，Qmax=88.4KN=M/W=28.8*1000/402=71.642MPa215MPa，=QS/Id=88.4*230.7*100/（5020*8）=5041、.782MPa125MPa滿足要求！各支點反力為：21.88KN、123.08KN、10.53KN、67.56KN、67.56KN、10.53KN、123.08KN、21.88KN。2.2 縱橋向I32工字鋼驗算2.2.1 底板區I32工字鋼驗算兩組雙拼I32號工字鋼縱橋向焊接在墩身預埋件上，間距為360cm。I32工字鋼的截面性質：I=11620 cm4，W=726cm3，S=426.1cm3，d=11.5mm。由上述支點反力得出，由I25工字鋼每支點傳遞到I32工字鋼的力為67.56KN。I32b工字鋼57.7KG/m，一組支撐重量為：2*57.7=115.4KG/m=1.2KN/m。采用42、結構力學求解器建模如下：受力圖彎矩圖剪力圖可知：Mmax=68.31KN*m，Qmax=152.88KN=M/W=68.31*1000/726=94.091MPa215MPa，=QS/Id=152.88*426.1*100/（11620*11.5）=48.748MPa125MPa滿足要求！2.2.2 腹板區I32工字鋼驗算兩組雙拼I32號工字鋼縱橋向焊接在墩身預埋件上，間距為90cm。I32工字鋼的截面性質：I=11620 cm4，W=726cm3，S=426.1cm3，d=11.5mm。由上述支點反力得出，由I25工字鋼每支點傳遞到I32工字鋼的力分別為123.08KN、10.53KN，取123.08KN作為驗算數據。I32b工字鋼57.7KG/m，一組支撐重量為：2*57.7=115.4KG/m=1.2KN/m。采用結構力學求解器建模如下：受力圖彎矩圖剪力圖可知：Mmax=124.11KN*m，Qmax=277.8KN=M/W=124.11*1000/726=170.95MPa215MPa，=QS/Id=277.8*426.1*100/（11620*11.5）=88.581MPa125MPa滿足要求！