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1、編制人:審核人:審批人:西安雁塔建設集團有限公司寶雞分公司2013年2月1日第一章 編制依據與工程概況31.1編制依據31.2工程概況3第二章 施工措施42.1大體積混凝土裂縫控制方法42.2 原材料選擇及配合比設計52.3 混凝土澆注工藝62.4現場機械設備的配備9第三章 施工技術措施93.1 泵送混凝土施工措施93.2 施工時間及緩凝時間113.3 保溫法溫度控制措施123.4 自約束裂縫控制143.5 混凝土澆筑后裂縫控制173.6底板或長墻的伸縮縫間距計算20第四章 剪力墻施工縫的留置21第五章 混凝土的測溫225.1、測溫意義225.2、測溫管理制度22第六章 施工質量、安全保證措施2、256.1 混凝土的養護256.2 混凝土試塊留置256.3 施工注意事項266.4 防雨施工措施276.5 澆筑人員配備276.6 應急響應方案28第一章 編制依據與工程概況1.1編制依據1.1.1、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）1.1.2、地下防水工程施工質量驗收規范（GB50208-2002）1.1.3、高層建筑混凝土結構技術規程（JGJ3-2002）1.1.4、混凝土應用技術規范(GBJ50119-2003)大體積混凝土施工規范GB50496-20091.1.6、建筑施工計算手冊1.1.7、西班牙城市花園一期工程8#樓施工圖紙1.1.8、西班牙城市花園一期工3、程8#樓施工組織設計1.2工程概況西班牙城市花園一期工程8#樓,地上18層、地下2層，本工程基礎筏板為大體積混凝土。筏板長：25.8M，寬：12.9M，厚為400mm，筏板內上下各配14200雙層雙向鋼筋網片。混凝土總量約為200m，混凝土強度等級C35而且均為抗滲混凝土（P6）。筏板混凝土計劃在2013年3月上旬施工，期間正直春季期施工，日平均氣溫在1015左右。所以現場施工必須嚴格按大體積混凝土施工要求認真作好溫度監測工作，防止混凝土出現裂縫等質量通病。第二章 施工措施2.1大體積混凝土裂縫控制方法大體積混凝土由于水化熱產生的升溫較高、降溫幅度大、速度塊，使混凝土產生較大的溫度和收縮應力是4、導致混凝土產生裂縫的主要原因。施工前應進行計算分析，采取措施控制溫度裂縫。 控制內約束溫度裂縫的措施(1) 控制混凝土內外溫差、表面與外界溫差，防止混凝土表面急劇冷卻，采用混凝土表面保溫措施或蓄水養護措施；(2) 加強混凝土養護，嚴格控制混凝土升溫速度，使混凝土表面覆蓋溫差小于8-10。2.1.2 控制外約束溫度裂縫的措施(1) 從采取控制混凝土出機溫度、溫升、減少溫差等方面，以及改善施工操作工藝。(2) 采用低熱水泥，如優先選擇礦渣硅酸鹽水泥；利用混凝土后期強度，用R60或R90替代R28作為設計強度；摻入一定比例的粉煤灰、高效減水劑或緩凝劑等；(3) 摻入膨脹劑，在最初14d潮濕養護中，使5、混凝土體積微膨脹，補償混凝土早期失水收縮產生的收縮裂縫；(4) 改善骨料級配，如大體積基礎混凝土可摻加15%塊石；(5) 采用拌和水摻冰降低水溫度，對砂石骨料噴遮陽防曬或涼水冷卻，散裝水泥提前儲備，避免新出廠水泥溫度過高等措施，來降低混凝土的出機溫度；(6) 合理安排施工工序進行薄層澆搗，均勻上升，以便于散熱；(7) 大體積基礎混凝土施工，可在基礎內埋設冷卻水管，使混凝土內外溫差小于25；(8) 合理分縫分塊施工，對比較長的結構應設置后澆帶；對基巖或老混凝土墊層，在表面鋪設50100mm砂墊層，以消除基巖約束和嵌固作用；(9) 適當配置溫度鋼筋，減少混凝土溫度應力；(10)加強混凝土的養護，適6、當延長養護時間和拆模時間，使混凝土表面緩慢冷卻。2.2 原材料選擇及配合比設計商混：寶雞市陳倉區虢鎮*商混有限公司水泥：采用眾喜水泥。摻和料：選用II級粉煤灰。粗骨料：選用渭河531.5mm碎石。細骨料：選用渭河中砂，含泥量小于2%。外加劑：選用陜西恒升復合型防水泵送劑，摻量按水泥重量的68%。從而滿足混凝土泵送、緩凝、抗滲等多重功能。混凝土塌落度：160mm。混凝土緩凝時間：9h。2.3 混凝土澆注工藝2.3.1 砼澆筑順序及施工段的劃分：本工程砼的澆筑分為三個施工段進行澆筑，首先進行電梯井部分筏板砼澆筑，其次由東向西澆筑筏板、筏板澆筑分三層進行、每層為200mm厚，最后進行導墻澆筑，導墻沿7、地下室外墻四周留置，高度為筏板以上300mm，導墻中心留置30mm*10mm的凹槽。筏板砼澆筑：筏板砼澆筑根據現場實際位置及泵車配置將其分為南、北兩大作業塊，在每個單元塊內砼自東向西進行分段分層澆筑，分段寬度不大于3m，分層澆筑厚度為0.2m，在每一個平行作業段內筏板砼分別從南北兩側向中間澆筑，并在中間匯合后，再由兩側開始澆筑。如此反復進行直到砼澆筑完畢。2.3.2、施工段的攔堵方法：因筏板混凝土采用泵送澆注，混凝土塌落度較大。因此混凝土澆注前為防止混凝土漿流淌面積過大，應采取適當的方法對混凝土進行攔堵。本工程中我們在筏板底層及中層網片間，按劃分的施工段位置增加雙層鋼板網攔堵混凝土，為增加鋼板8、網的抗沖擊能力，在鋼板網后每隔150mm增加一豎向48鋼管，鋼管長1.6 M左右要求其插入上下層網片的網眼內，待上段混凝土澆注完畢初凝前將鋼管拔出。2.3.3、混凝土澆注作業：（1）混凝土澆筑時，每條泵管出口設置45個振搗棒。使混凝土自然緩慢流動，然后全面振搗。根據混凝土泵送入模后自然形成的流淌斜坡在每條澆注帶前、中、后布置3到4臺震動棒。第一道震動棒布置在混凝土卸料口處：搗固手負責出管混凝土的振搗，使之順利通過面筋流入底層；第二道震動棒設置在筏板中層網片處：搗固手負責筏板面筋與中部鋼筋之間混凝土的振搗。第三道震動棒設置在筏板中層網片下：搗固手負責斜面混凝土的振搗并負責混凝土順利的進入下層鋼筋9、底部，保證下層鋼筋混凝土的密實（此處安排至少兩臺搗固棒）。（2）振搗棒插入混凝土的深度以進入下一層混凝土50mm為宜，混凝土振搗棒振動間距，以30cm為宜，做到快插慢拔，振搗密實。（3）每次振動時間以2030s為準，防止混凝土過振造成離析，現場施工中以混凝土不再下沉，不出現氣泡，表面泛漿為準。（4）混凝土搗振過程中振動棒嚴禁碰撞鋼筋，不得采取振動面層鋼筋的方法振搗混凝土，防止由于鋼筋傳振而將已收光的混凝土面層破壞。（5）混凝土澆筑必須按施工段的劃分搭設施工通道，嚴禁直接將在筏板面層鋼筋上施工。（6）施工段采用鋼板網攔堵，鋼管加強，當將鋼管拔出后，應派專人對由于鋼管拔出而造成的松散混凝土進行認真10、振搗使之密實，防止混凝土內部出現空腔。2.3.4、 混凝土振搗方向下層混凝土振搗自下向上，上層混凝土振搗自上向下。并嚴格控制震動棒的移動間距、插入深度及振搗時間，絕對禁止混凝土發生漏振現象。2.3.5、混凝土泌水處理筏板混凝土施工過程中頂面的泌水及漿水順著混凝土坡腳流淌到坑底，所以在施工混凝土墊層時必須使其產生一定的坡度，使大量的泌水排入集水坑中，集水坑中的積水采用污水泵抽出基坑。2.3.6、集水坑設置 筏板墊層施工時，在基坑西南角予留600600、300深的集水坑。集水坑內采用水泥砂漿壓光并按要求鋪貼防水層。筏板混凝土施工時將集水坑采用素混凝土澆注。2.3.7、 混凝土表面水泥浮漿的處理 大11、體積混凝土表面浮漿過厚是造成混凝土表面裂縫的主要原因之一，所以現場施工中必須派專人處理混凝土表面過厚的浮漿。 處理方法：以不擾動已澆筑混凝土為原則，以達到收水的目的，采用在浮漿內加入同配比干拌混凝土的方法，進行處理。 混凝土表面處理：采取原漿搓毛，二次壓光拉細毛工藝。要求二次壓光拉毛必須在混凝土初凝前進行。從而消除混凝土表面產生人為或干縮裂縫。拉毛必須沿主筋方向進行，并在混凝土終凝后加強混凝土養護工作。2.4現場機械設備的配備序號機械名稱數量單位備注1混凝土泵車2輛45m2砼運輸車9輛9m3振動棒6臺50棒4鐵锨10把5鋁杠4根2m6抹子6個7耙子4把第三章 施工技術措施3.1 泵送混凝土施工12、措施3.11 混凝土泵車計算計算依據：建筑施工計算手冊計劃每小時混凝土的需要量qn(m3/h)70混凝土輸送泵車最大排量qmax(m3/h)70泵車作業效率0.7混凝土缸容積q(m3)0.04混凝土缸數量z2每分鐘活塞沖程次數n31.6混凝土缸內充盈系數Kc0.8折減系數0.8工作利用系數KB0.61、混凝土輸送泵車數量N1=qn/(qmax)=70/(700.7)=2臺2、小時生產率混凝土泵車或泵小時生產率：Ph=60qznKc=600.04231.60.80.8=106.8m3/h3、臺班生產率P=8PhKB=8106.780.6=512.6m3/臺班3.1.2 混凝土泵輸出量計算依據：大13、體積混凝土施工規范GB50496-2009每臺混凝土泵最大輸出量Qmax(m3/h)70配管條件系數0.85作業效率0.7每臺混凝土泵的實際平均輸出量：Q1=Qmax=700.850.7=41.65m3/h3.1.3 所需攪拌運輸車數量計算依據：大體積混凝土施工規范GB50496-2009每臺混凝土泵的實際平均輸出量Q1(m3/h)41.65每臺混凝土攪拌運輸車的容量V(m3)9混凝土攪拌運輸車平均行車速度S(km/h)30混凝土攪拌運輸車往返距離L(km)5每臺混凝土攪拌運輸車總計停歇時間Tt(h)0.75混凝土泵連續作業時，每臺混凝土泵所需配備的混凝土攪拌運輸車臺數：N=Q1(L/S+Tt14、)/V=41.65(5/30+0.75)/9=4.245臺3.2 施工時間及緩凝時間根據現場混凝土的施工生產能力45m混凝土泵車2輛，按照機械技術理論參數每臺泵車70m/h，根據使用實際有效參數為41.65m3/h2臺=93.3 m3/h。9輛9 m的混凝土運輸車，運距為5公里，按照30公里/小時計算，每輛車一趟運輸需要52（4060）=20分鐘，卸料需要12分鐘、洗車5分鐘，裝料為8分鐘，合計9輛車每小時運輸混凝土量為9輛9m（6045）次=105.3m，（基礎混凝土量約為300。）。加不可預見其它因素的影響，暫大體積混凝土連續澆筑需要20093.3=2小時15分。混凝土緩凝時間確定在12h15、320.9=9h可以滿足依次分層施工要求。3.3保溫法溫度控制措施3.3.1 本工程基礎混凝土保溫材料采用一層塑料薄膜加一層10mm厚棉毯，如澆筑后天氣為晴天、加20mm厚水保水。3.3.2 混凝土澆筑體表面保溫層厚度計算依據：大體積混凝土施工規范GB50496-2009保溫法溫度控制計算書依據。保溫材料所需厚度計算公式：式中-混凝土表面的保溫層厚度(m)；h-混凝土結構的實際厚度(m)；i-第i層保溫材料的導熱系數(W/m.K)；0-混凝土的導熱系數；Tmax-混凝土澆筑體內的最高溫度()；Tb-混凝土澆筑體表面溫度()；Tq-混凝土達到最高溫度（澆筑后3d-5d）的大氣平均溫度()；Kb-16、傳熱系數修正值。3.3.2.1 計算參數 (1)混凝土的導熱系數0=2.3(W/m.k)；(2)保溫材料的導熱系數i = 0.04(W/m.K)；(3)混凝土結構的實際厚度h=1.20(m)；(4)混凝土澆筑體表面溫度Tb=30.00()；(5)混凝土澆筑體內的最高溫度Tmax=48.04)；(6)混凝土達到最高溫度時，大氣平均溫度Tq=22.00()；(7)轉熱系數修正值 Kb=1.30。3.3.2.2計算結果保溫材料所需厚度 = 0.01(m)。3.3.3 保溫層總熱阻、放熱系數及虛擬厚度計算依據：大體積混凝土施工規范GB50496-2009混凝土維持到預定溫度的延續時間t(d)3混凝土結17、構長a(m)34.2混凝土結構寬b(m)30.4混凝土結構厚h(m)1.2Tmax-Tb()30傳熱系數修正值K1.3混凝土開始養護時的溫度T0()25大氣平均溫度Ta()20每立方米混凝土的水泥用量mc(kg/m3)325在規定齡期內水泥的水化熱Q(t)(kJ/kg)188混凝土維持到預定溫度的延續時間：X=24t=243=72h混凝土結構物的表面系數：M=(2ah+2bh+ab)/(abh)=(2(34.21.2)+2(30.41.2)+34.230.4)/(34.230.41.2)=0.96(1/m)混凝土表面的熱阻系數：R=XM(Tmax-Tb)K/(700T0+0.28mcQ(t)=18、720.96301.3/(70025+0.28325188)=0.08kW混凝土的表面蓄水深度：hw=Rw=0.080.58=0.05m=4.5cm調整后的蓄水深度：hw=hwTb/Ta= hw(T0-20)/Ta=5(25-20)/20=1.2cm調整后的蓄水深度為2cm。3.4 自約束裂縫控制34.1 混凝土的彈性模量計算依據：大體積混凝土施工規范GB50496-2009混凝土強度等級C35齡期t(d)3粉煤灰摻量對彈性模量調整修正系數10.99礦渣粉摻量對彈性模量調整修正系數21.03系數0.09混凝土齡期為3天時，混凝土的彈性模量E(t)=E0(1-e-t)=12E0(1-e-t)=019、.991.033.15104(1-2.718-0.093)=7603N/mm23.4.2 混凝土最大自約束應力計算依據：大體積混凝土施工規范GB50496-2009混凝土澆注體內的表面溫度Tb()30混凝土澆注體內的最高溫度Tm()48水泥3天的水化熱Q3(kJ/kg)220水泥7天的水化熱Q7(kJ/kg)250粉煤灰摻量對水化熱調整系數k10.96礦渣粉摻量對水化熱調整系數k20.93每m3混凝土膠凝材料用量W(kg/m3)30混凝土比熱CkJ/(kg)0.95混凝土重力密度(kg/m3)2450系數m(d-1)0.4混凝土入模溫度T0()20混凝土結構的實際厚度h(m)1在齡期為時，第i20、計算區段產生的約束應力延續至t時的松弛系數Hi(t, )0.22水泥水化熱總量：Q0=4/(7/Q7-3/Q3)=4/(7/250-3/220)=278.48kJ/kg膠凝材料水化熱總量：Q=kQ0=(k1+k2-1)Q0=(0.96+0.93-1)278.48=247.85kJ/kg混凝土的絕熱溫升：T(t)=WQ(1-e-mt)/(C)=30247.85(1-2.718-0.43)/(0.952450)=2.2混凝土澆注體內的最高溫度(這步計算參考建筑施工計算手冊(中國建筑工業出版社，汪正榮編著)：Tm=48在施工準備階段，最大自約束應力：zmax=E(t) TlmaxHi(t,)/2=121、.010-57603(48-30)0.22/2=0.15MPa3.4.3 控制溫度裂縫計算依據：大體積混凝土施工規范GB50496-2009混凝土抗拉強度系數0.3粉煤灰摻量對混凝土抗拉強度影響系數11.03礦渣粉摻量對混凝土抗拉強度影響系數21.091、混凝土抗拉強度ftk(t)=ftk(1-e-t)=2.2(1-2.781-0.33)=1.31N/mm22、混凝土防裂性能判斷ftk(t)/K=12ftk(t)/K=1.031.091.31/1.15=1.27N/mm2由上式混凝土防裂性能（1.27N/mm2）混凝土抗拉強度（1.31N/mm2）所以能滿足要求，不會出現裂縫。3.5 混凝土澆22、筑后裂縫控制依據。3.5.1 計算原理:彈性地基基礎上大體積混凝土基礎或結構各降溫階段綜合最大溫度收縮拉應力，按下式計算： 降溫時，混凝土的抗裂安全度應滿足下式要求： 式中(t)各齡期混凝土基礎所承受的溫度應力(N/mm2)；混凝土線膨脹系數，取1.010-5；混凝土泊松比，當為雙向受力時，取0.15；Ei(t)各齡期綜合溫差的彈性模量(N/mm2)；Ti(t)各齡期綜合溫差（）；均以負值代入； Si(t)各齡期混凝土松弛系數； cosh雙曲余弦函數；約束狀態影響系數，按下式計算： H大體積混凝土基礎式結構的厚度(mm)； Cx地基水平阻力系數(地基水平剪切剛度)(N/mm2)； L基礎或結構23、底板長度(mm)； K抗裂安全度，取1.15； ft混凝土抗拉強度設計值(N/mm2)。3.5.2 計算:(1)計算各齡期混凝土收縮值及收縮當量溫差 取y0=3.24104；M1=1.42；M2=0.93；M3=0.70；M4=0.95,則3d收縮值為:y(3)=y0M1M2M10(1-e-0.013)=0.08410-4 3d收縮當量溫差為:Ty(3)=y(3)/=0.84 同樣由計算得:y(6)=0.16610-4Ty(6)=1.66(2)計算各齡期混凝土綜合溫差及總溫差 6d綜合溫差為:T(6)=T(3)-T(6)+Ty(6)-Ty(3)=10.82(3)計算各齡期混凝土彈性模量 3d彈24、性模量:E(3)=Ec(1-e-0.093)=0.745104N/mm2 同樣由計算得:E(6)=1.314104N/mm2(4)各齡期混凝土松弛系數 根據實際經驗數據荷載持續時間t,按下列數值取用:S(3)=0.186；S(6)=0.208；(5)最大拉應力計算 取=1.010-5；=0.15；Cx=1.25；H=2500mm；L=90800mm。 根據公式計算各階段的溫差引起的應力 1) 6d (第一階段）:即第3d到第6d溫差引起的的應力：由公式:得：=1.951010-4再由公式:得： (6)=0.348N/mm2 2) 總降溫產生的最大溫度拉應力:max=(6)=0.348N/mm225、 混凝土抗拉強度設計值取0.77N/mm2,則抗裂縫安全度:K=0.77/0.348=2.211.15滿足抗裂條件3.6 底板或長墻的伸縮縫間距計算依據。3.6.1 計算公式:伸縮縫間距計算公式： 式中Lmax-板或墻允許最大伸縮縫間距(m)； H-板厚或墻高計算厚度或高度(m)； L-底板或長墻的的全長(m)； Et-底板或長墻的混凝土齡期內的彈性模量(N/mm2)； Cx-反映地基對結構約束程度的地基水平阻力系數(N/mm3)； T-結構相對地基的綜合溫差,包括水化熱溫差，氣溫差和收縮當量溫差()； p-混凝土的極限變形值； -混凝土或鋼筋混凝土的線膨脹系數,取1.010-5。3.5.2 26、計算參數 (1)計算高度或厚度H=1.20(m)；(3)地基水平阻力系數Cx=1.25；(4)混凝土或鋼筋混凝土的線膨脹系數 =1.0 10-5；(5)收縮當量溫差Ty，按下式計算 計算所得，收縮當量溫差Ty=-1.04()；(6)水化熱溫差T2，按下式計算： 計算所得，絕熱溫升值T2=28.04度(7)氣溫差T3=0.00()；(8)混凝土的極限變形值p=0.000031。3.6.3 計算結果(1)混凝土的彈性模量E(3) =7,452.87(N/mm2)；(1)伸縮縫間距Lmax=3.03(m)；第四章 剪力墻施工縫的留置4.1 .地下室外墻與筏板混凝土施工縫留設在筏板上不少于300mm高27、的剪力墻上，內墻與筏板的施工縫留于筏板頂，內墻與外墻施工縫留于內外墻交接處。4.2 .地下室外墻水平施工縫必須按圖紙要求采取防水措施，內外墻間施工采取鋼板網加方木攔堵的方法。 4.3. 地下室外墻混凝土標號C35，P6，必須與筏板混凝土嚴格區分，并認真控制施工質量。4.4. 地下室外墻300以內混凝土澆筑不得與筏板混凝土形成冷縫，應在筏板初凝前澆筑。第五章 混凝土的測溫5.1、測溫意義本工程大體積混凝土施工，其面積大、厚度厚、強度等級高，內部水泥水化熱高且又不容易散失，導致混凝土內部與外部溫差變大，溫度應力也相應變大，如不加以控制必然造成混凝土的溫度裂縫。因此，必須通過混凝土的測溫工作了解到大28、混凝土內部溫度，并根據測溫結果指導混凝土外部的保溫、保濕等工作從而減小混凝土內外溫差，對保證混凝土的后期質量和控制混凝土的裂縫有重要的意義。5.2、測溫管理制度A、現場設置專職測溫工及技術管理人員，測溫工應將當日測溫表項目填寫完整并簽名后及時交給技術管理人員，一方面使管理層隨時掌握第一手資料，另一方面各管理層應及時對有代表性的點位（不得少于三孔）掌握測溫記錄值，繪制該孔位的中部溫度和上部溫度變化曲線。以便準確推算溫度變化趨勢和檢查測溫記錄的真實性，以及確認是否增加覆蓋或采取其它措施。B、在混凝土澆筑時隨時用測溫探桿測出混凝土的入模溫度。在混凝土強度達到1MP時具備上人條件后，開始對預埋的測溫探29、頭進行測試讀數。測溫要求如下：澆筑完成的時間間隔 測溫要求1-3天 每2小時測溫一次4-7天 每4小時測溫一次8天以后 每8小時測溫一次C、測試結果按不同澆筑段填寫，每天早上9：00和下午5：00將測試結果交技術人員簽閱。D、測溫儀器的選擇：為能直觀、精確、迅速得到混凝土內部溫度，并減輕測溫人員的工作強度，本次測溫特采用JDC-2型便攜式建筑電子測溫儀。該套設備包括測溫儀主機、100溫度計和測溫探桿。E、測溫探頭的預留方法：使用前將測溫線用細鐵絲固定在長度為2m左右的 10鋼筋上，鋼筋頂端刷紅色油漆一道作為混凝土底板頂標高控制線（紅色油漆線下埋入混凝土底板內）。將測溫探頭頂端的靈敏元件固定于在30、板底以上300mm及1/2板厚處（靈敏元件與鋼筋之間必須用絕緣膠布分隔）。 澆筑混凝土前應將插頭包裹好，以免被污染。F、 測溫點的布置為保證測溫點的代表性和可比性，本工程中底板混凝土平面測溫點，沿底板的高度方向可分為上部測溫點、中部測溫點和底部測溫點。混凝土上部測溫點的高度為底板頂標高下返50mm；中部測溫點的高度為底板頂標高下返1/2板厚，底部測溫點的高度距筏板底300mm。混凝土表面溫度指混凝土面與塑料薄膜之間的空氣溫度。大氣溫度的測量采用在筏板上空1M處設置溫度計，連續測量三個不同平面位置的數據經平均后作為現場的大氣溫度。G、測溫注意事項在澆筑混凝土前應檢查支撐鋼筋的紅色油漆線標高是否正31、確，并將鋼筋頂部測溫線插頭用塑料包嚴，防止插頭被污染。使用探頭測溫時，應將探頭插入被測物約一分鐘左右后讀數，每次使用完畢應將頭擦試干凈。測溫儀主機為精密儀表，使用時應小心輕放，嚴禁摔碰，使用完畢及時關機。為防止鋼筋的導熱，在測溫線頂端的靈敏元件與鋼筋之間必須加隔溫墊片。第六章 施工質量、安全保證措施6.1 混凝土的養護為保證混凝土內部與混凝土表面溫差小于25，使混凝土降溫速率小于2/d 及混凝土表面溫度與大氣溫度之差小于25。新澆混凝土采用塑料薄膜和儲水養護，實際施工時將根據氣候和測溫情況隨時調整保溫方案。混凝土養護應在混凝土澆筑12h內開始，養護時間約為14d，或砼內外溫差小于25、表面溫度32、與大氣溫度差小于25時終止。6.2 混凝土試塊留置因底板混凝土施工為大體積混凝土，且必須采用連續澆筑工藝，所以混凝土強度試塊的留置按GB 502042002的要求每200m3取一組（制作100100試塊）。養護齡期以60天標養試塊強度作為評定依據（參見GBJ14690第4.1.2條）同時留置同條件試塊并以累計600d時的齡期作為評定的參考數值。 抗滲試塊按每澆注500m3混凝土留置一組（參見GB502082002 4.1.5條）。根據混凝土實際方量計劃留置抗壓試塊12組（其中標準養護6組，同條件養護6組）。抗滲試塊計劃留置3組。6.3 施工注意事項作好施工準備A、組織所有的混凝土施工員和操作者33、進行培訓，并做好書面的技術質量安全等交底。B、對現場機械設備進行全面檢查及保養，確保施工正常進行。認真檢查水平及豎向泵送管安裝，泵送管支架要有足夠的強度和剛度C、吊綁模板要支好，施工縫剪力墻C35混凝土采用塔吊調運澆灌。搭好施工馬道，做好清理工作。D、鋼筋工程必須通過監理隱蔽驗收，并簽署混凝土澆灌申請書。E、覆蓋混凝土所需的塑料膜等所需材料應提前進場，并保證足夠的數量。作好開盤鑒定工作：混凝土開盤前現場生產及技術人員必須嚴格認真的作好開盤鑒定工作。模擬現場基坑內的施工條件，試配筏板混凝土確認其各項性能是否已達到方案所要求的指標。必須強調的是混凝土的塌落度及緩凝時間必須滿足現場施工要求。作好混凝34、土入模溫度的控制施工措施：現場施工中由于正值春季施工，應嚴格控制混凝土入模溫度，防止砼初凝之前出現假凝現象。所以現場施工中應采取措施控制混凝土施工溫度。6.4 防雨施工措施由于大體積混凝土施工的特殊性，要求混凝土的澆注必須連續不間斷的進行。因此現場施工中必須作好認真細致的防雨工作從而保證混凝土施工質量。1、統一規劃作好現場有組織排水工作。2、疏通排水管道防止管道堵塞造成雨水匯集。3、作好基坑防排水工作：4、在基坑邊坡四周設1M寬混凝土散水，散水外設300300排水溝從而防止雨水滲入邊坡對邊坡安全造成威脅，并通過排水溝及時將匯集雨水排放。5、本工程因地下水位的限制，在基坑內西北角混凝土墊層下設635、00600集水坑，當基坑內積水后用污水泵通過集水坑及時將積水排出坑外。6.5 澆筑人員配備6.5.1 .成立混凝土澆筑小組。為了加強西班牙城市花園一期工程8#樓現場管理，確保筏板大體積混凝土按計劃保質保量的進行施工，特成立“西班牙城市花園一期工程8#樓大體積混凝土澆筑領導小組”，從而全面協調現場施工生產。組長：魯省祥副 組 長：徐建榮、劉讓林組員：張舍堂、劉讓林、高昕、劉金峰、郭海強 6.5.2 .勞動力安排 因混凝土施工必須連續進行，所以施工現場必須配備充足的人力資源，確保混凝土澆筑的順利進行。（人員配備包括：1.搗固手；2.收面人員；3.攤料人員；4.養護人員；5.后臺計量人員；6.塔吊司36、機； 7.塔吊指揮；8.二線人員就位（生產協調人員、技術配合人員、材料保證人員、機械保障人員）；9.后勤保障人員等。6.6 應急響應方案本工程施工前由材料科負責聯系保證原材料的不間斷供給。由成坤生負責保證機械電力及施工用水的正常供給，由代小戶負責人力資源的調配。但為了預防特殊情況的發生，由生產安全部、材料部編制具體材料供應保障措施、施工用電保障措施、人力資源保障措施及應急方案，以應對停水停電突發事件的發生。建議（1.電力供應：提前聯系好柴油發電機組，預防特殊情況的發生；2.水源供給：采取消防車供水或其他方案）說明：1、混凝土澆注應先將電梯井筏板澆筑，再澆筑主樓筏板，主樓筏板自東向西分段進行。237、在每一施工段內混凝土澆注自兩端向中間進行。3、現場施工中必須嚴格按施工段的劃分及混凝土澆注的順序進行施工。無故嚴禁更改方案，否則后果自負。4、混凝土施工段的劃分以混凝土施工縫不出現冷縫為原則。（附圖二）測溫點平面布置示意圖說明：1、現場進行溫度測試時：測溫點必須編號控制混凝土測溫必須根據混凝土澆注領期的不同進行分段控制混凝土測溫必須連續進行2、每個測溫點各設置溫度計一個及測溫孔一個，詳見附圖三。（附圖三）說明：混凝土上部溫度測試測溫孔埋設采用此方案。測溫點的布置按附圖二進行。每個測溫點安裝一個混凝土上部測溫孔及混凝土中部、混凝土底部電子測溫點各一個。混凝土上部溫度采用予埋鋼管，混凝土底部及中部溫度采用予埋100溫度計進行混凝土不同部位溫度的測控土。在混凝土上部溫度測量時：A提前30分鐘在測溫管內注入100mm潔凈水。然后方可采用100溫度計進行溫度的測控。B測溫管頂應用木塞封口防止雜物落入。測溫孔采用25鋼管。