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1、中鐵25局集團貴陽山語城項目經理部地上腳手架施工方案目錄1.編制依據 (2)1.1主要規范、規程 (2)1.2主要施工標準 (2)1.3有關法規 (2)2.工程概況 (2)3.腳手架體系選擇 (2)4腳手架施工 (3)4.1腳手架設計 (3)4.2搭設要求 (3)4.3落地架及懸挑架施工注意事項： (7)4.4頂板收縮部位腳手架施工 (11)4.5安全防（圍）護規定 (12)4.6腳手板 (12)5、腳手架的拆除： (13)5.1準備工作 (13)5.2拆除應符合以下要求： (13)5.3卸料應符合以下要求： (13)5.4腳手架拆除 (14)6、架子搭設質量控制及質量標準 (14)6.1質量2、控制 (14)6.2質量標準 (14)7、腳手架搭設及拆除安全技術措施 (14)7.1腳手架搭設安全技術措施： (14)7.2腳手架拆除安全技術措施： (15)7.3腳手架的防雷措施 (16)8、安全文明施工及環保措施 (16)9、腳手架計算書 (17)B組團1-3#樓工程第 1 頁共 30 頁1.編制依據 1.1主要規范、規程 1.2主要施工標準 1.3有關法規 2.工程概況 本工程B組團共有1-3#、7、8、11、13#號樓，每棟均為“T”形，南北長20m，東西寬40m。本工程地上三十三層，建筑檐高為99m，總建筑面積為107837.3m2。每棟樓周長約140m 3.腳手架體系選擇 地上結3、構1-10層施工采用落地腳手架及懸挑式雙排單立管扣件式鋼管腳手架組合施工。立柱在挑桿部位斷開，柱距1500mm，排距800mm，步距1700mm。搭設高度比層高高1500mm 11-33層施工采用工字鋼懸挑腳手架施工，每隔7-8層懸挑一次，分別為：11-18層（懸挑高度24米8層）、19-25層（懸挑高度21米7層）、26-33層（懸挑高度24米8層），搭設高度比層高高1500mm。 頂板收縮部位搭雙排單立管扣件式鋼管腳手架，腳手架搭在頂板上，柱距1500mm，排距1050mm，步距1700mm。搭設高度比層高高1500mm。 4腳手架施工 4.1腳手架設計 1至10層結構施工采用落地單立管扣4、件式鋼管腳手架，排距0.8米，立桿間距1.7米，橫桿步距1.7米。見下圖： 側立面圖正立面圖 10層以上結構施工采用16#工字鋼懸挑架，排距0.8米，立桿間距1.5米，橫桿步距1.7米。4.2搭設要求 421落地腳手架： 擺放掃地桿逐根豎立桿與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿裝第一步大橫桿裝第一步小橫桿安裝第二步加設臨時斜撐安裝上面橫桿安裝連接件加剪刀撐鋪腳手板 雙排腳手架基礎必須嚴格夯實，墊木宜采用長2.02.5m、寬度不小于200mm、厚度不小于50mm 的木板，垂直于墻面放置，在腳手架外側挖一淺排水溝排除雨水，如圖所示。 落地腳手架平面布置圖 懸挑腳手架： 從樓內挑出工字鋼接立桿安裝第一步大橫桿安5、裝第一步小橫桿安第二步大橫桿 安第二步小橫桿安拉桿加設剪刀撐鋪設腳手板掛安全網 溫馨推薦您可前往百度文庫小程序享受更優閱讀體驗 不去了立即體驗懸挑腳手架平面布置圖 1、挑架在結構樓面施工完，地錨按要求預留好，樓板砼強度達到7.5MPa后，開始搭設。 2、樓板面挑出的工字鋼與樓板地錨可靠連接。 3、地錨采用22三級鋼制作，間距1500mm，按下圖埋設。 待穿懸挑梁 地錨埋設示意圖 4、鋼絲繩使用直徑16的鋼絲繩。鋼絲繩卡安裝示意圖見下圖。 鋼絲繩卡安裝示意圖 5、挑架從主體結構外邊線向外懸挑1300mm。自11層開始搭設，每隔8層重新懸挑一次至頂層。 6、在各層挑架底部兜一道密目安全網并與結構之6、間封閉嚴密，防止有落物墜下傷人。 7、綁扎作業面柱子鋼筋時，挑架只靠斜拉桿拉結作為防護。待柱子混凝土澆筑完模板拆除后，混凝土強度達到7.5MPa，再開始作抱柱連接； 8、架子底部和上面的兩個操作層均滿鋪一層腳手板，腳手板下面再滿兜一層水平安全網； 4.3落地架及懸挑架施工注意事項： 1、各桿件之間用扣件連接牢固，立桿與大橫桿之間、立桿與小模桿之間均需全部用扣件連接，不得遺漏； 2、縱向水平桿設在橫向水平桿之下，在立桿內側，用直角扣件與立桿扣緊； 3、縱向水平桿采用對接扣件連接，對接接頭交錯布置，不得設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不得小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中； 4、抱柱連7、接中的連柱桿呈水平并垂直于柱面設置，與腳手架連接的一端可稍微下斜，不允許向上翹起，在各層均設置一道； 5、在鋪腳手板的操作層上必須設置擋腳板，擋腳板寬度200mm，立著放； (單位：MM) 懸挑式腳手架從懸挑型鋼上的掃地桿上開始設。 踢角線不少于三道，均等間距（等層數）設置。安全色踢腳線由竹膠板制作，涂紅白漆。 腳手架搭設安全色踢腳板做法 A-A俯視圖 懸挑防護做法 6、剪刀撐 a、每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在5-7根之間，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不大于6米，斜桿與地面傾角宜在45-60度之間。 b、剪刀撐斜桿接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件連接，搭接要求同縱向水平管8、。 C、腳手架應設置斜向支撐，斜向支撐的做法為自下而上“之”字型連續布置斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或水平桿的伸出端上。 d、腳手架斜向剪刀撐接頭為搭接，搭接長度不小于500mm，并等間距設置個旋轉扣件，桿件端部伸出扣件不小于100mm。 7、各桿件端頭伸出最近節點扣件的長度不得小于100，防止桿件滑脫； 8、用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入； 9、從樓板面挑出的工字鋼需穿入預埋的地錨中，并用通長鋼管鎖緊。防止架體向外滑移，預埋地錨需按尺寸埋設，各方向均在同一直線上。 4.4頂板收縮部位腳手架施工 頂板收縮部位搭雙排單立管扣件式鋼管腳手9、架，腳手架搭在頂板上，柱距1500mm，排距1050mm，步距1500mm。搭設高度6m。 頂板收縮部位腳手架搭設示意圖 4.5安全防（圍）護規定 4.5.1外腳手架外側采用全封閉密目安全網，首層、作業層以及層間每層設一道水平截網。 4.5.2上下腳手架的坡道、爬梯以及本建筑的樓梯均設置扶手、欄桿，確保人員上下安全。 4.5.3電梯井道每四層設雙層截網，電梯井門口設鋼筋欄桿，寬度大于200mm的樓板洞口、施工縫須封蓋。 4.6腳手板 4.6.1腳手板至少應設置在三根小橫桿上，并將其兩端短鋼筋將腳手板捆軋牢固，用12#鉛絲與小橫桿固定。 4.6.2腳手板采用平鋪，連接構造見下圖。 4.6.3腳手10、架操作層應滿鋪腳手板，離墻不得大于20cm，不得有空隙和探頭板。 5.2拆除應符合以下要求： 拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業。拆除順序為安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿 所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如果高差大于2步，應增設連墻件加固。 5.3卸料應符合以下要求： 各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。 運至地面的構配件應按要求立即檢查、整修和保養，并按品種規格隨時碼堆存放，置于干燥通 風處，防止銹蝕。 5.4腳手架拆除 拆除安全網：先拆除網片之間的連接點，然后解開與腳手架連接處的鐵絲，并及時下運。 11、拆除鋼管架時，首先松開與要拆除的鋼管相連接的連接件，然后拿開鋼管并下運到地面，此時這根鋼管拆除完成。其他鋼管均依次進行。 腳手板的拆除：松開固定用的鋼筋、鐵絲，拆除腳手板，下運至地面。 拆除上一層腳手架時，不得松動下一層連接件、腳手板和安全網。 6、架子搭設質量控制及質量標準 6.1質量控制 設專人進行材料檢驗，保證各種材料符合要求； 為保證水平桿件的平直度，搭設第一道大橫桿后，必須用水準儀調平一次； 隨時校正桿件水平偏差，避免偏差過大； 每層外架搭設完畢后必須填寫報驗單，報項目安全員驗收。 6.2質量標準 架子管、扣件經檢查無裂縫、無變形，配件均進行防銹處理。 外腳手架搭設穩固，扣件緊固力矩12、達到設計要求。安全網與架體連接牢固，無遺漏部位。架子地基處理符合設計要求，架子底部墊有方木或竹膠板。 腳手架構架搭設步距、柱距布置等符合設計尺寸，立桿距墻不小于300mm，以便結構施工。 7、腳手架搭設及拆除安全技術措施 7.1腳手架搭設安全技術措施： 1.搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁、嚴重彎曲裂變的鋼管不可使用。 2.嚴重銹蝕，變形，裂縫及螺栓螺紋已損壞的扣件不準使用。 3.所有扣件的緊固力矩，應達到45-55N.m.。 4.同一立面的小橫桿，應對等交錯設置，同時立桿上下對直。 5.剪刀撐接長，不可采用對接扣件，應采用疊交方式。 6.嚴禁操作人員在酒后進入施工現場作業。 7.13、每個工人進入施工現場都必須頭戴安全帽。 8.班組如果因勞力不足需要再招新工人時，應事先向工地報告。 9.新工人進場后應先經過三級安全交底，并經考試合格后方可讓其正式上崗。 10.在遭受大風、暴雨等強力因素作用之后，應進行檢查。 11.腳手架搭設應按下列階段進行質量檢查，發現問題應及時校正。 基礎完工后及腳手架搭設前； 操作層上施工荷載前； 每搭設完10m高度后； 達到設計高度后。 12腳手架在搭設時，下方應設警戒區，并排專人看守。搭設質量必須經檢查驗收合格后方能投入使用。 13.腳手架使用期間嚴禁任意拆除下列桿件。 主節點處的縱、橫向掃地桿； 連墻件； 支撐； 欄桿、擋腳板。 要拆除以上任一桿14、件均應采取安全措施，并報主管部門批準后方可實施。 14檢查維修項目 1各節點處諸桿件的安裝，連墻件、支撐、門洞口的構造是否符合設計要求。 2地基是否積水，底座是否松動，立柱是否懸空。 3扣件螺栓是否松動。 4安全防護措施是否符合要求。 腳手板完好情況。 7.2腳手架拆除安全技術措施： 1.拆除現場必須設置警戒區域，掛醒目的警戒標志，警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在腳手架下方繼續施工。地面監護人員必須履行職責。 2.如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除。 3.夜間實施拆除作業，應具備良好的照明設備。 4.所的高處作業的人員，應嚴格按高處作業規定執行和遵守安全紀律，拆除工藝及方案要求。15、 5.拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內留的材料，物件及垃圾塊。所有清理物應安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。 6.按搭設的反程序進行拆除，即安全網腳手板剪刀撐連墻桿大橫桿小橫桿立桿。 7.不允許分立面拆除或上、下二步同時拆除(踏步式)，認真做到一步一清、一桿一清。 8.所有連墻桿、斜拉桿、隔排措施、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降，不準先行拆除。 9.所有桿件與扣件，在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件輸送地面，或二桿同時拆下輸送地面。 10.所有腳手板拆除，應自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起后，腳手板面垃圾物件直接從高處墜落傷人。 11.當日完工后，應仔細檢16、查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，應及時進行修復或繼續完成至一個程序，一個部位的結束，方可撤離崗位。 12.輸送至地面的所有桿件、扣件等物件應按類堆放整理。 7.3腳手架的防雷措施 1避雷針可用直徑2532mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管或直徑不小于12mm的鍍鋅鋼筋制作，設在上人馬道的腳手架的立桿上，高度不小于1m，與室內防雷接地線連接，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網絡。 2接地線可采用直徑不小于8mm的圓鋼或厚度不小于4mm的扁鋼，接地線的連接應保證接觸可靠。 3施工期間遇有雷雨時，鋼腳手架上的操作人員應立即離開。 8、安全文明施工及環保措施 8.1所有不用的周轉料構配件應17、集中存放，用油布等做好防雨措施。桿件存放時下面用方木墊高10cm，扣件、螺栓等存放在指定庫房內。 8.2需要涂刷油漆時，油漆使用中需嚴格遵守有關揮發性、易燃性化合物的使用規定，防止失火、防止灑漏污染空氣和場地。 8.3腳手架搭設前應對所用材料、配件進行嚴格的質量檢查，嚴格按設計圖紙尺寸和交底方案來搭設，不允許隨意更改構架方案，有變化處必須征得技術人員的同意，更不得任意拆卸構架的桿配件和拉結。 8.4施工層上除了必要的施工人員和施工材料外，其他人員、材料未經允許不得隨意堆放，以減少不必要的施工荷載，防止超載。 8.5不得任意減少腳手板和防護欄桿的數量。施工人員不允許站在不具備操作條件的橫桿或單塊18、板上施工；不得出現在架面上任意采取加高措施，增加了荷載，加高部分又無固定，防護設施也沒有到位的情況。 8.6在六級以上的大風或雷雨、雪天等天氣情況下不允許施工；必須進行的工作一定要加強安全保障措施。 8.7若腳手架經過長期的擱置不用，項目安全管理人員和施工隊必須重新對構架的基本情況進行全面的檢查，修復、更換已經失效的桿配件，保證重新使用的安全度。 8.8項目安全負責人要定期對施工人員進行安全教育，加強對施工人員的自我保護意識、安全意識的培養，提高施工人員的素質。另外，條件允許的情況，在架子安全網上醒目的位置懸掛上安全標語。 8.9對于違反安全操作規定的施工隊和人員，項目安全負責人員要及時停止有19、安全隱患的施工，并按規定給予施工隊處罰。 10.10項目安全管理人員對工人進行安全知識培訓和考核，強化安全意識。 9、腳手架計算書 落地腳手架計算書 型鋼懸挑腳手架計算書 型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、 建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。 一、參數信息: 1.腳手架參數 雙排腳手架搭設高度為22.5 米，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.7 米； 內排架距離墻長度為0.30米； 大橫桿在上，搭接在小20、橫桿上的大橫桿根數為2 根； 腳手架沿墻縱向長度為150 米； 采用的鋼管類型為483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80； 連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.4 米，水平間距3 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件連接； 2.活荷載參數 施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途：結構腳手架； 同時施工層數:2 層； 3.風荷載參數 本工程地處貴州省貴陽市，查荷載規范基本風壓為0.300，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.645； 計算中考慮風荷載作用； 4.靜荷載參數 每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1221、97； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150； 安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:13 層； 腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板； 5.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5米，建筑物內錨固段長度2.3 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00； 樓板混凝土標號:C30； 6.拉繩與支桿參數 支撐數量為:1； 鋼絲繩安全系數為:8.000； 鋼絲繩與墻距離為(m):3.000； 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 22、1.2 m。 二、大橫桿的計算: 按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷載標準值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m； 靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m； 活荷載的設計值: q2=1.41.05=1.423、7 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度驗算 跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1721.52+0.101.471.52 =0.362 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為M2max= -0.100.1721.52-0.1171.471.52 =-0.426 kN.m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.362106,0.426106)/5080=83.858 N/mm2； 大橫桿的最大彎24、曲應力為= 83.858 N/mm2 小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大撓度計算值為： V= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900) = 2.291 mm； 大橫桿的最大撓度 2.291 mm 小于大橫桿的最大容許撓度1500/150 mm與1025、 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算: 根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN； 腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN； 活荷載標準值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN； 集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強26、度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.4631.05/3 = 0.862 kN.m ； 最大彎矩M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m； 最大應力計算值 = M / W = 0.868106/5080=170.953 N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 =170.953 N/mm2 小于小橫桿的抗壓強度設計值205 N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算 最大撓度考慮為小27、橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ； 大橫桿傳遞荷載P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1790.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105 121900) = 2.929 mm； 最大撓度和V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.929 = 2.953 m28、m； 小橫桿的最大撓度為2.953 mm 小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN； 小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038129、.05/2=0.02 kN； 腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN； 活荷載標準值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN； 荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.42.362=3.684 kN； R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1297 NG1 = 0.1297+(1.502/2)0.038/1.7022.50 = 3.681； (230、)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.3131.5(1.05+0.3)/2 = 3.949 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.522.5 = 0.169 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.261 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經31、計算得到，活荷載標準值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算 其中Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo = 0.3 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.74 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.30.740.645 = 0.1 kN/m2； 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.29.261+ 1.32、44.725= 17.728 kN； 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.261+ 0.851.44.725= 16.735 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.11.5 1.72/10 = 0.052 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值：N = 17.728 kN； 計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得：k = 1.155 ；當驗算桿件33、長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得： = 1.5 ； 計算長度，由公式lo = kh 確定：l0 = 2.945 m； 長細比Lo/i = 186 ； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 的計算結果查表得到：= 0.207 ； 立桿凈截面面積：A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 17728/(0.207489)=175.135 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 175.135 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷34、載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值：N = 16.735 kN； 計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得：k = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得： = 1.5 ； 計算長度，由公式l0 = kuh 確定：l0 = 2.945 m； 長細比: L0/i = 186 ； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 的結果查表得到：= 0.207 立桿凈截面面積：A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 16735、35.474/(0.207489)+51706.697/5080 = 175.511 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 175.511 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 風荷載標準值Wk = 0.1 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw = 10.2 m2； 按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4WkAw = 1.36、431 kN； 連墻件的軸向力設計值Nl = Nlw + N0= 6.431 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比l0/i = 300/15.8的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度； 又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN； Nl = 6.431 Nf = 95.133，連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到Nl = 6.431小于雙扣件的抗滑力12.8 kN，滿足要求37、！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面積A = 30.6 cm2。 受腳手架集中荷載N=1.29.261 +1.44.725 = 17.728 kN； 水平鋼梁自重荷載q=1.230.60.000178.5 = 0.288 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續38、梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1 = 23.911 kN； R2 = 12.691 kN； R3 = -0.052 kN。 最大彎矩Mmax= 2.698 kN.m； 最大應力 =M/1.05W+N/A= 2.698106 /( 1.05 185000 )+ 0103 / 3060 = 13.892 N/mm2； 水平支撐梁的最大應力計算值13.892 N/mm2 小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215 N/mm2，滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用139、8號工字鋼，計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 10.794 235 /( 1200180235) = 2.65 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到b值為0.964。 經過計算得到最大應力 = 2.698106 /( 0.964185000 )= 15.135 N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 = 15.135 小于f = 215 N/mm2 ，滿足要求! 十、拉繩的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力40、RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1=25.753 kN； 十一、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為 RU=25.753 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。 計算中Fg取25.753kN，=0.841、2，K=8，得到： 經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于23mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為 N=RU=25.753kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑D=(2575.3154/3.142125) 1/2 =17mm； 十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.052 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:42、 其中f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=51.8094/(3.142502)1/2 =0.812 mm； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式: 其中N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.052kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值，取215N/43、mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h 要大于 51.809/(3.142201.43)=0.577mm。 螺栓所能承受的最大拉力F=1/43.1420221510-3=67.51kN 螺栓的軸向拉力N=0.052kN 小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，滿足要求！ 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 12.691kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力N=12.69 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!