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1、榮昌東邦城市廣場D組團工程塔吊工程安全專項施工方案編制人: 審核人： 審批人： 重慶山海建設（集團）有限公司目 錄第一節、工程概況2一、工程概況2二、施工平面布置2三、施工要求2四、技術保證條件2第二節、編制依據4第三節、施工計劃5一、施工進度計劃5二、材料與設備計劃5第四節、施工工藝技術6一、技術參數6二、工藝流程6三、施工方法6四、檢查驗收7第五節、施工安全保證措施8一、組織保障8二、技術措施9三、監測監控10四、應急預案10第六節、勞動力計劃12一、專職安全生產管理人員12二、所需勞動力安排12第七節、計算書及相關圖紙13一、【計算書】13二、附圖32三、附件QTZ63(CF5013)管2、式塔機基礎 附件QTZ40(標準節1600)塔機基礎第一節、工程概況一、工程概況重慶榮昌東邦城市廣場D組團工程位于重慶市榮昌縣主城區兵馬灘組團(北部新區)核心商圈的中心地帶，建設工程概況：工程名稱：東邦城市廣場D區工程地點：重慶市榮昌縣主城區兵馬灘組團施工單位：重慶山海建設（集團）有限公司監理單位：重慶恒佳工程技術咨詢有限公司建設單位：重慶東邦房地產開發有限公司設計單位：深圳市建筑設計研究總院有限公司重慶分公司本次設計為D組團位于A08地塊內的南端，地塊呈方形，南北約125米東西約142米；東側為已建成五星級酒店和SOHO區，本次設計D組團建筑面積68905.38，建筑工程等級：大型，設計使用3、年限：50年。D-1棟為24F/-2F層，高77.5米；D-2棟為24F/-2F層，高81.6米，建筑相對高程0.00=318.4m。建筑防火分類及耐火等級一級。工程概況表：項目名稱重慶榮昌東邦城市廣場D組團項目所在地重慶市榮昌縣主城區兵馬灘組團項目業主方重慶東邦房地產有限公司建筑性質商住樓D組筑面積地上50045.740m2最大建筑高度81.6m/ -9.18m地下18859.64m2最大建筑層數24層/負二層建筑總用地面積建筑總面積68905.38m2 建筑抗震設防分類類別為標準設防重點設防建筑場地類別I 、II建筑抗震設防烈度6度主要結構體系框肢剪力墻結構、框架結構是否高切坡否是否超限建4、筑否人防保護等級為異地建設最高日用水量587.38 m3最高日污水量523.0m3電力安裝總容量5890kVA總冷/暖負荷2045KW動力負荷概算總造價擬建建筑物名稱0.000標高(m)層數高度（m）結構類型工程等級地下層數/標高(m)單柱最大荷載kN擬用基礎形式D1318.4024/-281.6/-9.18框肢剪力墻結構-2F/309.22樁基礎D2318.4024/-277.5/-9.18框肢剪力墻結構-2F/309.22樁基礎5#車庫及商業樓318.403/-214.4/-9.18框架-2F/ 309.22獨立基礎東邦城市廣場-D組團基礎由人工挖孔樁基、獨立基礎、條形基礎及地抬梁等組成。5、二、施工平面布置三、施工要求1、確保塔吊在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、塔吊在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、塔吊施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。四、技術保證條件1、安全網絡2、塔吊的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據1、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-20102、施工組織設計及其建筑、結構施工圖紙3、關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知（建質200987）4、建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2012）5、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-20026、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB506、204-20117、鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205-20018、QTZ60塔式起重機使用說明書9、QTZ40塔式起重機使用說明書第三節、施工計劃（1）基礎施工階段：重點搶建D1、D2棟基礎，檢出工程由深后淺原則，按D1、D2棟挖孔樁D1、D2棟地梁完成基礎地坪墊層5#車庫及商業基礎施工順序依次流水施工主體施工階段：以D1、D2棟主樓為主線組織施工，因前期工期較緊，D1、D2棟組織進行平行流水施工，主樓小節拍流水，5#車庫及商業主體結構在完成D1、D2棟12層施工后根據后澆帶劃分施工段穿插流水進行。 裝飾施工階段： 組織裝飾工程與安裝工程的立體交叉施工。二、材料與設備計劃1、鋼材、水泥7、砂、石子、外加劑等原材料進場時，按現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204和鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205的規定作材料性能檢驗。2、焊接材料的品種、規格、性能等符合國家產品標準和設計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配符合設計要求及現行行業標準建筑鋼結構焊接技術規程JGJ81的規定。 第四節、施工工藝技術一、技術參數QTZ63型【矩形板式基礎】承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺高h(m)1.35承臺混凝土強度等級C35承臺混凝土自重c(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)40QTZ40型【矩形板式基8、礎】承臺長l(m)4承臺寬b(m)4承臺高h(m)1.3承臺混凝土強度等級C35承臺混凝土自重c(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)40二、工藝流程 預埋錨栓或地下節 安裝基礎節或過渡節 安裝一節標準節 安裝爬升架 安裝回轉機構平臺 安裝塔頂 安裝平衡臂 安裝一塊平衡重及拉桿 安裝起重臂及拉桿 安裝全部平衡重 利用爬升架安裝標準節 調整安全裝置檢查驗收 塔機運轉。 三、施工方法1、基礎施工前按塔機基礎設計及施工方案做好準備工作，必要時塔機基礎的基坑采取支護及降排水措施。2、基礎的鋼筋綁扎和預埋件安裝后，按設計要求檢查驗收，9、合格后方可澆搗混凝土，澆搗中不得碰撞、移位鋼筋或預埋件，混凝土澆筑合格后及時保濕養護。基礎四周應回填土方并夯實。3、塔吊基礎砼標號C35，安裝塔機時基礎混凝土達到80%以上設計強度，塔機運行使用時基礎混凝土達到100%設計強度。4、基礎混凝土施工中，在基礎頂面四角作好沉降及位移觀測點，并作好原始記錄，塔機安裝后定期觀測并記錄，沉降量和傾斜量不超過規范要求。5、基礎的防雷接地按現行行業標準建筑機械使用安全技術規程JGJ33的規定執行。四、檢查驗收1、地基土檢查驗收(1)、塔機基礎的基坑開挖后按現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的規定進行驗槽，檢驗坑底標高、長度和寬度、坑底10、平整度及地基土性是否符合設計要求，地質條件是否符合巖土工程勘察報告。(2)、基礎土方開挖工程質量檢驗標準符合現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的規定。(3)、地基加固工程在正式施工前進行試驗段施工，并論證設定的施工參數及加固效果。為驗證加固效果所進行的荷載試驗，其最大加載壓力不小于設計要求壓力值的2倍。(4)、經地基處理后的復合地基的承載力達到設計要求的標準。檢驗方法按現行行業標準建筑地基處理技術規范JGJ79的規定執行。(5)、地基土的檢驗符合建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的有關規定，必要時檢驗塔機基礎下的復合地基。2、基礎檢查驗收(1)、基礎的鋼筋綁11、扎后，作隱蔽工程驗收。隱蔽工程包括塔機基礎節的預埋件或預埋節等。驗收合格后方澆筑混凝土。(2)、基礎混凝土的強度等級符合設計要求。用于檢查結構構件混凝土強度的試件，在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的有關規定。(3)、基礎結構的外觀質量沒有嚴重缺陷，不宜有一般缺陷，對已出現的嚴重缺陷或一般缺陷采用相關處理方案進行處理，重新驗收合格后安裝塔機。(4)、基礎的尺寸允許偏差符合下表規定：項目允許偏差(mm)檢驗方法標高20水準儀或拉線、鋼尺檢查平面外形尺寸(長度、寬度、高度)20鋼尺檢查表面平整度10、L/1000水準儀或拉線、鋼尺12、檢查洞穴尺寸20鋼尺檢查預埋錨栓標高(頂部)20水準儀或拉線、鋼尺檢查中心距2鋼尺檢查注：表中L為矩形或十字形基礎的長邊。(5)、基礎工程驗收符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的規定。第五節、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施1、塔機的安裝(1)、準備工作：清理場地，汽車吊進場，備好常用工具及測量儀器，備好常用工具及測量儀器，配好有關工作人員。(2)、將基礎節或過渡節通過高強度螺栓和基礎緊固，安裝一個加強標準節，調整塔身垂直度1/1000。注意基礎節上有爬梯的一面塔身要與建筑物垂直。(3)、塔身標準節，用汽車吊安裝。標準節與基礎節用高強螺栓連接。(413、)、用汽車吊安裝活動節（含液壓裝置的爬升架）。(5)、用汽車吊安裝轉盤（上下支座、回轉機械、回轉支承）。(6)、用汽車吊安裝塔尖（包括二節拉桿、滑輪）。(7)、用汽車吊安裝平衡臂。(8)、汽車吊安裝司機室。(9)、用汽車吊安裝現場組裝好的大臂（包括含小車、以及拉桿）。(10)、用汽車吊安裝滿載平衡箱中的平衡重塊。(11)、調整好安全裝置，通電試運轉起重力矩限制器、起重量限制器、調整高速和低速檔、幅度限制器、起升高度限位器、回轉限位器。(12)、通過液壓裝置調整活動節加標準節使塔身不斷上升，有指揮和備專管人員在白天操作。2、塔機的拆卸將塔機旋轉至裙房屋頂或空地上進行拆卸，保證該區域無影響拆卸作業14、的任何障礙。拆卸順序與安裝順序相反，即后裝的先拆，先裝的后拆。具體步驟如下：(1)、通過爬升架液壓裝置調整塔身高度，即降低高度并逐節取下標準節。(2)、每下降一段即拆掉一層連墻附著架附著桿。(3)、塔身降至最低，用鋼管支架支牢吊臂及平衡臂，人工用起重架及葫蘆卸下平衡臂（先卸一塊），分段卸下吊臂并人工移到邊上。(4)、取下平衡箱及平衡臂。(5)、卸下司機室、塔尖、轉盤等回轉機構。(6)、卸下活動節、標準節、基礎節。(7)、利用汽車吊和卡車吊運塔機各部件。(8)、拆除混凝土承臺。3、維護與保養：(1)、機械的制動器應經常進行檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在0.5-1m15、m之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有異物即用汽油洗凈。(2)、減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑指標進行添加或更換。(3)、要注意檢查個部鋼絲繩有無斷股和松股現象，如超過有關規定，必須立即更換。(4)、經常檢查各部位的聯結情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯結螺栓應在塔身受壓時檢查松緊度，所有聯結銷軸必須帶有開口銷，并需張開。(5)、安裝、拆卸和調整回轉機械時，要注意保證回轉機械與行星減速器的中心線與回轉大齒圈的中心線平行，回轉小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙合間隙要合適。(6)、在運輸中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞；必須定期檢修和保養；經常檢查節構聯結螺栓，焊縫以及構件是否損壞、16、變形和松動。4、塔吊的操作使用(1)、塔頂的操作人員必須經過訓練，持證上崗，了解機械的構造和使用方法，必須熟知機械的保養和安全操作規程，非安裝維護人員未經許可不得攀爬塔機。(2)、塔機的正常工作氣溫為-2040度，風力不得大于6級。(3)、在夜間工作時，除塔機本身備有照明外，施工現場應備有充足的照明設備。(4)、在司機室內禁止存放潤滑油，油棉紗及其他易燃易爆物品冬季用電爐取暖時更要注意防火，原則上不許使用。(5)、塔頂必須定機定人，專人負責，非機組人員不得進入司機室擅自進行操作。在處理電氣故障時，須有維修人員二個以上。(6)、司機操作必須嚴格按“十不吊”規則執行。(7)、塔上與地面用對講機聯系17、。三、監測監控塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔機出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身當附墻安裝后，則通過調節附墻桿長度，加設附墻的方法進行垂直度校正。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應18、急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書19、面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理20、：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。(D) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：龔成濤 手機：安全員：張恒 手機：技術負責人：王鋒 手機：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第六21、節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 龔成濤（項目經理）組長，負責協調指揮工作；向建波（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；張 恒（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；二、所需勞動力安排預計塔吊開始時間2013.12.20預計塔吊運行時間（日）300作息時間（上午）8：0012：00作息時間（下午）14：0022、16：00砼工程量（m3）9000建筑面積（m2）68800木工（人）80鋼筋工（人）50砼工（人）20架子工（人）15水電工（人）15其它工種（人）40第七節、計算書及相關圖紙【計算書】矩形板式基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ63 (CF5013)塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構圓鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載23、至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)1.3最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1.350690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)12.14平衡塊自重G4(kN)89.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地重慶 重慶基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.4塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.64風壓等效高度變化24、系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.79非工作狀態1.64風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.791.320.20.72非工作狀態0.81.21.641.641.320.41.36 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.720.351.64317.34傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.812.25、14-89.411.8+0.9(690+0.517.3443)527.74非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401.4水平荷載標準值Fvk(kN)1.360.351.64332.75傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422-19.812.14-89.411.8+0.532.7543231.63 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)481.68+84565.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.417.3424.28傾覆力矩設計值M(kNm26、)1.2(37.422+3.811.5-19.812.14-89.411.8)+1.40.9(690+0.517.3443)824.59非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.432.7545.85傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422-19.812.14-89.411.8)+1.40.532.7543418.78三、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5基礎寬b(m)5基礎高度h(m)1.35基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重27、度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)40地基參數地基承載力特征值fak(kPa)1914基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)1955.8地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=551.3525=843.75kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.228、843.75=1012.5kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =37.422+3.811.5-19.812.14-89.411.8+0.9(690+0.517.3443/1.2) =471.82kNm Fvk=Fvk/1.2=32.75/1.2=27.29kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.237.422+3.811.5-19.812.14-89.41129、.8)+1.40.9(690+0.517.3443/1.2) =746.3kNm Fv=Fv/1.2=45.85/1.2=38.21kN 基礎長寬比：l/b=5/5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=552/6=20.83m3 Wy=bl2/6=552/6=20.83m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=527.745/(52+52)0.5=373.17kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=527.745/(52+52)0.5=373.17kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣30、的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+843.75)/25-373.17/20.83-373.17/20.83=16.38kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin=16.38kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+843.75)/25+373.17/20.83+373.17/20.83=88.03kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+843.75)/(55)=52.21kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承31、載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =1914.00+0.3019.00(5.00-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=1955.80kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=52.21kPafa=1955.8kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=88.03kPa1.2fa=1.21955.8=2346.96kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1350-(40+14/2)=1303mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/25.000-(432、71.815+27.2921.350)/20.833)=-8.046kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/25.000+(471.815+27.2921.350)/20.833)=57.877kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.000+1.600)/2)57.877/5.000=38.199kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/25.000-(471.815+27.2921.350)/20.833)=-8.046kN/33、m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/25.000+(471.815+27.2921.350)/20.833)=57.877kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.000+1.600)/2)57.877/5.000=38.199kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(57.88+38.2)/2=48.04kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(57.88+38.2)/2=48.04kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=48.04(5-1.6)34、5/2=408.32kN Vy=|py|(l-B)b/2=48.04(5-1.6)5/2=408.32kN X軸方向抗剪： h0/l=1303/5000=0.264 0.25cfclh0=0.25116.750001303=27200.12kNVx=408.32kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1303/5000=0.264 0.25cfcbh0=0.25116.750001303=27200.12kNVy=408.32kN 滿足要求！ 6、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB40035、 14245基礎底部短向配筋HRB400 14245基礎頂部長向配筋HRB400 14245基礎頂部短向配筋HRB400 14245 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)248.045/8=347.07kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)248.045/8=347.07kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=347.07106/(116.7500013032)=0.002 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S1=1-1/2=1-0.002/36、2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=347.07106/(0.9991303360)=741mm2 基礎底需要配筋：A1=max(741，bh0)=max(741，0.00155000560)=4200mm2 基礎底長向實際配筋：As1=4428mm2A1=4200mm2 (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=347.07106/(116.7500013032)=0.002 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S2=1-2/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=347.07106/(037、.9991303360)=741mm2 基礎底需要配筋：A2=max(741，lh0)=max(741，0.00155000560)=4200mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=4428mm2A2=4200mm2 (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=4428mm20.5AS1=0.54428=2214mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=4428mm20.5AS2=0.54428=2214mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向16500。五、配筋示意圖矩形板式基礎配筋圖 矩形板式基礎計算書一、塔機屬性塔機型38、號QTZ40塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)30塔機獨立狀態的計算高度H(m)33塔身桁架結構圓鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)17.45起重臂自重G1(kN)29.8起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)15小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)40最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)7最小起重荷載Qmin(kN)9最大吊物幅度RQmin(m)42最大起重力矩M2(kNm)Max407，942378平衡臂自重G3(kN)16平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G439、(kN)60平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地重慶 重慶基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.4塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.64風壓等效高度變化系數z1.23風荷載體型系數s工作狀態1.8非工作狀態1.66風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.81.230.20.68非工作狀態0.81.21.641.661.230.41.29 3、塔機傳遞40、至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)17.45+29.8+3.8+16+60127.05起重荷載標準值Fqk(kN)40豎向荷載標準值Fk(kN)127.05+40167.05水平荷載標準值Fvk(kN)0.680.351.63312.57傾覆力矩標準值Mk(kNm)29.815+3.842-166.3-6011.8+0.9(378+0.512.5733)324.66非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1127.05水平荷載標準值Fvk(kN)1.290.351.63323.84傾覆力矩標準值Mk(kNm)29.815-166.3-6011.8+0.523.843331.541、6 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2127.05152.46起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.44056豎向荷載設計值F(kN)152.46+56208.46水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.412.5717.6傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(29.815+3.842-166.3-6011.8)+1.40.9(378+0.512.5733)494.97非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2127.05152.46水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.423.8433.38傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(29.842、15-166.3-6011.8)+1.40.523.8433116.54三、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)4基礎寬b(m)4基礎高度h(m)1.3基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)40地基參數地基承載力特征值fak(kPa)1000基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)1043、36.1地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=441.325=520kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2520=624kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =29.815+3.87-166.3-6011.8+0.9(378+0.512.5733/1.2) =160.55kNm Fvk=Fvk/1.2=23.84/1.2=19.844、7kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.229.815+3.87-166.3-6011.8)+1.40.9(378+0.512.5733/1.2) =291.82kNm Fv=Fv/1.2=33.38/1.2=27.81kN 基礎長寬比：l/b=4/4=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=442/6=10.67m3 Wy=bl2/6=442/6=10.67m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+45、l2)0.5=324.664/(42+42)0.5=229.57kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=324.664/(42+42)0.5=229.57kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(167.05+520)/16-229.57/10.67-229.57/10.67=-0.10 偏心荷載合力作用點在核心區外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(324.66+23.841.3)/(167.05+520)=0.52m 合力作用點至基礎46、底面最大壓力邊緣的距離： a=(42+42)0.5/2-0.52=2.31m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.524/(42+42)0.5=0.37m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=0.524/(42+42)0.5=0.37m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b=b/2-eb=4/2-0.37=1.63m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l=l/2-el=4/2-0.37=1.63m bl=1.631.63=2.67m20.125bl=0.12544=2m2 滿足要求！ 2、基礎底面壓力計算 荷載效應47、標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pkmin=-0.1kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(167.05+520)/(31.631.63)=85.78kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(167.05+520)/(44)=42.94kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =1000.00+0.3019.00(4.00-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=1036.10kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=42.94kPafa=1036.1kPa 滿足要求！ (3)、48、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=85.78kPa1.2fa=1.21036.1=1243.32kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1300-(40+14/2)=1253mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(167.050/16.000-(160.554+19.8671.300)/10.667)=-9.494kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(167.050/16.000+(160.554+19.8671.300)/10.667)=37.684kN/m2 假設Pxmin=0,偏49、心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(4.000+1.600)/2)37.684/4.000=26.379kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(167.050/16.000-(160.554+19.8671.300)/10.667)=-9.494kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(167.050/16.000+(160.554+19.8671.300)/10.667)=37.684kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(4.000+1.6050、0)/2)37.684/4.000=26.379kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(37.68+26.38)/2=32.03kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(37.68+26.38)/2=32.03kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=32.03(4-1.6)4/2=153.75kN Vy=|py|(l-B)b/2=32.03(4-1.6)4/2=153.75kN X軸方向抗剪： h0/l=1253/4000=0.314 0.25cfclh0=0.25116.740001253=20925.1kNVx=153.75kN 滿足要求51、！ Y軸方向抗剪： h0/b=1253/4000=0.314 0.25cfcbh0=0.25116.740001253=20925.1kNVy=153.75kN 滿足要求！ 6、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 14240基礎底部短向配筋HRB400 14240基礎頂部長向配筋HRB400 14240基礎頂部短向配筋HRB400 14240 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(4-1.6)232.034/8=92.25kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)52、2pyb/8=(4-1.6)232.034/8=92.25kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=92.25106/(116.7400012532)=0.001 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.001)0.5=0.001 S1=1-1/2=1-0.001/2=1 AS1=|M|/(S1h0fy1)=92.25106/(11253360)=205mm2 基礎底需要配筋：A1=max(205，bh0)=max(205，0.00154000560)=3360mm2 基礎底長向實際配筋：As1=3573mm2A1=3360mm2 (2)、底面53、短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=92.25106/(116.7400012532)=0.001 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.001)0.5=0.001 S2=1-2/2=1-0.001/2=1 AS2=|M|/(S2h0fy2)=92.25106/(11253360)=205mm2 基礎底需要配筋：A2=max(205，lh0)=max(205，0.00154000560)=3360mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=3573mm2A2=3360mm2 (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=3573mm20.5AS1=0.53573=1786mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=3573mm20.5AS2=0.53573=1786mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。五、配筋示意圖矩形板式基礎配筋圖 二、附圖