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1、目錄第一章 編制說明及依據.2 一、主要編制依據.2 二、編制原則：.2 第二章 腳手架工程概況及相關部署.3 一、工程概況及腳手架搭設方案.3 二、構配件材料選擇.3 三、腳手架搭設說明.4 四、腳手架搭拆安全技術保障措施.11 五、腳手架檢查驗收標準.14 六、人員組織計劃及其他措施.15 第三章懸挑式雙排腳手架計算.15 第一章 編制說明及依據本方案針對釣魚嘴（北）公共租賃住房項目工程高層建筑特點及進度要求進行編制。由于施工工期緊，結構施工階段外架可能存在搭設式懸挑外架；外墻裝修階段可能存在整體自升式電動外架、搭設式懸挑外架及電動吊籃。為確保工程施工專項方案的全面性，特編制本方案搭設式型2、鋼懸挑外腳手架施工方案。一、主要編制依據1、施工手冊2、高層建筑施工手冊3、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91 4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 5、環境管理體系要求及使用指南GB/T24001-1995 6、職業健康安全管理體系規范GB/T28001-2001 7、我公司內部企業技術質量標準及成功的施工經驗。8、我公司現有的技術力量、施工手段及設備能力。二、編制原則：結合工程特點，本工程結構和建筑裝修施工階段外腳手架的形式如下：14層采用落地式腳手架，5 層以上采用型鋼外挑腳手架。施工過程中嚴格做好腳手架的搭設及安全防護工作，以及安全文明和環境保護措施3、等項目。自始至終堅持對施工現場全過程嚴密監控、科學管理，并實施項目法管理，通過對勞力、設備、材料、資金、技術、方案的優化配置，實現成本造價、工期、質量及社會信譽的預期目標效果。第二章 腳手架工程概況及相關部署一、工程概況及腳手架搭設方案該工程位于大渡口區釣魚嘴，毗鄰陳庹路，用地西北面為大渡口區八橋公民村街道，給本項目的公共交通提供了最有利的支撐。該工程體量大、工期緊、社會關注度高。本工程我司承建 B7#B14#樓，總建筑面積：180958.55 平米，共有高層建筑 31 層的 4 棟，30 層的 1 棟，32 層的 3 棟，2 層樓商業 2 棟。根據工程特點：（1）在主體結構施工時，一層四層搭4、設落地式雙排防護架、在第五層開始采用型鋼懸挑雙排腳手架。型鋼采用116#工字鋼，六層一挑。（2）外墻裝飾時腳手架與結構施工階段相同。二、構配件材料選擇1、腳手架鋼管采用現行國家標準低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的 3 號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）國 Q235-A 級鋼的規定。2、鋼管表面銹蝕深度應符合規定的允許偏差3、舊扣件使用前進行防銹處理，并檢查其質量，對有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺桿必須更換。4、每根鋼管的最大質量不大于25 千克（即不長于 6.5 米），采用 483.0鋼管刷紅白雙色漆。5、扣件必須符合國家標準鋼管腳手架扣件（5、GB15831）的規定；扣件在螺栓擰緊扭力矩達65Nm 時，不得發生破壞為檢查的一個標準。6、腳手板采用楠竹制作的竹串片板。7、安全網立網采用 2000目/100cm2密目塑料安全網，平網采用尼龍安全網，有出廠合格質量證明等，并符合GB57252009 的標準要求。三、腳手架搭設說明1、落地式雙排腳手架防護架（用于主體結構施工外防護及裙樓外墻裝飾）：本工程一至四層搭設落地式雙排腳手架，由立桿、小橫桿、大橫桿、剪刀撐及連墻件組成。剪刀撐在每大橫桿步距滿設，立桿縱距La=1.5 米，立桿橫距Lb=1.2 米，大橫桿步距h=1.8 米，操作層底部滿鋪竹跳板防護，側面作200 高擋板，外側滿掛安全網，6、用16 號圓絲扎牢。2、雙排懸挑腳手架（用于主體結構施工外防護和外墻裝飾）由立桿、小橫桿、大橫桿、斜撐、剪刀撐及連墻件組成。剪刀撐在每大橫桿步距滿設，立桿縱距La=1.5 米，立桿橫距 Lb=1.0 米，大橫桿步距h=1.80 米，作業層橫向水平桿距1.0 米（考慮二層施工作業層）。工字鋼懸挑間距1.50米，鋼絲繩斜拉（間距同工字鋼），外挑端略向上挑，底部滿鋪竹跳板防護，側面作200高擋板，外側滿掛安全網，用16 號圓絲扎牢。3、腳手架搭設構造要求（1）縱向水平桿的搭設構造要求：縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3 跨；縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，對接、搭接應符合下7、列規定：縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1m，等間距設置3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。竹串片腳手板鋪設于短橫桿上，由短橫桿將荷載傳遞于縱向水平桿，由縱向水平桿傳遞于立桿，均采用直角扣件連接。（2）橫向水平桿的搭設構造要求：主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的8、1/2；雙排腳手架短橫桿隔3 跨與主體結構連接，宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于 300mm；從懸挑第一步縱向水平桿處開始設置連墻件，按菱形布置，每處雙桿夾持在結構柱、結構梁上。設置垂直間距不大于建筑物層高。（3）腳手板的設置要求：作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離開墻面120150mm；竹跳板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻?？刹捎脤悠戒?，亦可采用搭接鋪設，腳手板接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向桿，腳手板外伸長應取 130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm。腳手板搭接鋪設時，必須支在橫向水平9、桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于 100mm。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠固定。（4）立桿的設置要求：腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，兩個相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。立柱的搭接長度不應小于1m，不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。各層各步均采用對接扣件連接，立桿頂端高出女兒墻上皮1 米。步距大橫桿立桿立桿接頭大橫桿接頭15005001800500mm。（4）開始搭設立10、桿時須與主體架桿連接或每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（5）縱向水平桿四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。（6）對于裝飾所搭設雙排架，橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離控制在 100mm 以內。（7）剪刀撐搭設隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。（8）扣件規格必須與鋼管外徑相符；螺栓擰緊扭力矩不應小于40N m，且不應大于 65Nm。（9）在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿剪刀撐等用直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不大于150mm。（10）對接扣件開口應朝上或朝內。（11）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。（12）腳手板應鋪滿、鋪穩，11、離開墻面120150mm。（13）對于未搭接的探頭板用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。（14）各工種操作完畢，確認可拆除架子后，由單位工程負責人進行拆除安全技術交底。（15）腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。（16）平面轉角處腳手架的內外大橫桿貫通設置，即內排縱向水平桿與外排立桿連接，并在轉角的內外排作加強處理。4、腳手架拆除安全技術措施（1）拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。（2）12、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。（3）拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。（4）拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。（5）腳手架盡量保證四周同時拆除，拆除高差不大于兩步，對于因工程進度安排，必須先拆除一邊架體時，在端頭增設連墻件和橫向斜撐。（6）拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。（7）連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除13、，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。（8）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（9）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。（10）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（11）拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。（12）高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。（13）輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。（14）當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。（15）如遇強風、14、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。五、腳手架檢查驗收標準1、立桿垂直度偏差不得大于架高的1/200。2、架子四周大橫桿的縱向水平高差不超過50mm，同一排大橫桿的水平偏差不得大于 1/300，同根桿的兩端高度差不得超過20mm。3、腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 第八節及 JGJ59-99 中外腳手架檢查評分表 ，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。六、人員組織計劃及其他措施1、勞動力計劃為達到以上質量目標，我司將組建經驗豐富的施工隊伍和施工管理組織機15、構來保證質量目標的實施。計劃每兩棟高層配置一個架工班組，計劃工人32 人，管理人員 6 人，現場設專職安全員、施工員、負責協調和組織管理的項目經理等組織機構和職能部門。2、在下列情況下，必須對腳手架進行重新檢查。(1)在六級大風和大雨后。(2)停用超過二個月，復工前。(3)檢查保修項目a.各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求；b.扣件螺絲是否松動；c.安全防護措施是否符合要求。第三章懸挑式雙排腳手架計算一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18m；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為 1m，立桿的步距為 1.8 m；內排架距離墻長度為 0.25m16、；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483.5；（根據市場實際情況，鋼管厚度一般為3.0mm，按483.0作為計算依據。此鋼管的慣性矩I=1078314，抵抗矩 W=4493 3）；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取一步二跨，豎向間距 1.8m，水平間距 3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處重慶市北部新區，基本風壓0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取 1.712，計算立桿穩定性時取 1.487，風荷載17、體型系數s為1.236；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數（考慮各層滿鋪）:9 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用 16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35m，建筑物內錨固段長度1.65 m。錨固壓鋼筋直徑(mm):16；樓板混凝土標號:C30；懸挑型鋼可采用下表中的一種，本計算書取16#工字鋼參數計算。挑梁型號慣性矩（Ix）抵抗矩（Wx18、）16#工字鋼1130cm4 141cm3 6.拉繩參數（或18號槽鋼）拉槽鋼端頭10013501001450預埋16以上鋼筋拉環16號工字鋼 150015.5mm 斜拉鋼絲繩3個扎把+24m+21m工字鋼挑架立面示意圖鋼絲繩安全系數為:6.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，鋼絲繩距離建筑物1.25m。二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4 條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.0319、8 kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.351/(2+1)=0.117 kN/m；活荷載標準值:Q=21/(2+1)=0.667 kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.20.038+1.2 0.117=0.186 kN/m；活荷載的設計值:q2=1.40.667=0.933 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.186 1.52+0.100.9331.52=20、0.243 kN m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為 M2max=-0.10 0.1861.52-0.117 0.9331.52=-0.288 kN m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.243 106,0.288 106)/4493=64.10N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=64.10N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：max=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI 其中：靜荷載標21、準值:q1=P1+P2=0.038+0.117=0.155 kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.667 kN/m；最大撓度計算值為：=（0.6770.15515004+0.9900.66715004）（1002.06105107831）=1.744 mm；大橫桿的最大撓度 1.744 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4 條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算22、大橫桿的自重標準值：p1=0.038 1.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3511.5/(2+1)=0.175 kN；活荷載標準值：Q=2 11.5/(2+1)=1.000 kN；集中荷載的設計值:P=1.2(0.058+0.175)+1.4 1=1.679 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8 Mqmax=1.2 0.038 12/8=0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3 Mpmax=1.679 1/3=0.56 k23、Nm；最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax=0.565 kN m；最大應力計算值=M/W=0.565106/4493=125.751 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力=125.751 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EI qmax=50.03810004/(384 2.06105107831)=0.022mm；大橫桿傳遞荷載 P=p1+p2+Q=0.058+0.175+1=1.233 kN；集中荷載24、標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EI pmax=1232.6 1000(310002-410002/9)/(722.06105107831)=1.969 mm；最大撓度和=qmax+pmax=0.02+1.969=1.989 mm；小橫桿的最大撓度為 1.989 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667 與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(25、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038 1.5 2/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038 1/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值:P3=0.35 11.5/2=0.262 kN；活荷載標準值:Q=2 11.5/2=1.5 kN；荷載的設計值:R=1.2(0.058+0.019+0.262)+1.41.5=2.507 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手26、架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.8019.40=3.042kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2=0.35 91.5(1+0.2)/2=2.953 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3=0.14 91.5/2=0.945 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4=0.005 1.5 18=0.146 kN；經計算得到，靜27、荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.086 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2 11.5 2/2=3 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 7.086+0.85 1.4 3=12.073 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.086+1.4 3=12.703kN；六、立桿的穩定性計算:風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7zs0其中 0-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB5028、009-2001)的規定采用：0=0.4 kN/m2；z-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z=1.487；s-風荷載體型系數：取值為 1.236；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7 0.4 1.487 1.236=0.515 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為:Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.4 0.5151.5 1.82/10=0.297625kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A)+MW/W f 立桿的軸心壓力設計值：N=12.073 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(29、A)f 立桿的軸心壓力設計值：N=N=12.703kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3 得：k=1.155；計算長度系數參照 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得：=1.5 5；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=2.685 m；長細比:L0/i=170；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.243 立桿凈截面面積：A=424 2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4493 3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 30、N/mm2；考慮風荷載時=12072.654/(0.243 424)+297625/4493=183.416 N/mm2；立桿穩定性計算=183.416 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=12 072.654/(0.243 424)=117.17 N/mm2；立桿穩定性計算=1 17.17 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.712，s1.236，00.4，Wk=0.7 zs0=0.7 1.31、7121.2360.4=0.592 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=5.4 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1 條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4 WkAw=4.479 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw+N0=9.479 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 -軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=250/15.8=15.82的結果查表得到=0.988，l 為內排架距離墻的長度；A=432、.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.988 4.2410-4205103=85.877 kN；Nl=9.479 Ru15.877KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=15.877kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為=N/A f 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按 2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(158774/(3.142 502)1/33、2=14.2mm；實際拉環選用直徑D=16mm 的 HPB235 的鋼筋制作即可。懸挑腳手架陽角型鋼計算書水平陽角型鋼與建筑物預埋圓鋼拉環連接，計算條件為一端固支的連續梁。一、基本參數受聯梁或腳手架立桿傳遞的集中荷載F=12.7 kN 腳手架形式雙排架腳手架排距b=1 m 內排架距墻距離a=0.25 m 梁上支點距外排架的距離c=0.1 m 外排架作用點距挑梁腳點距離L1=1.77 m 支桿(吊繩)墻上支點距挑梁的水平距離L2=1.77 m 支桿(吊繩)墻上支點距挑梁的垂直距離L3=2.7 m 懸挑梁型鋼支點距離建筑物角點距離l=1.87 m 支撐采用吊繩方式鋼絲繩破斷拉力Fg=20 kN 鋼34、絲繩之間荷載不均勻系數=0.85 吊環的中心圓半徑50 mm 1LC1POL2L3QM陽角型鋼示意圖二、懸挑梁及支桿受力計算1、挑梁最大彎矩計算其中:l 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離l=1.87 m c 梁上支點距集中力作用點的距離c=0.1 m F 懸挑梁受的集中荷載F=12.7 kN q 懸挑梁受的均布荷載（型鋼的自重標準值）q=0.198 kN/m b 腳手架內排架作用點至墻支點距離b=0.35 m 經過計算:M=(2-3 0.11.87+30.352(1.872)12.70.12+q1.8729128=1.28 kN M 支=-30.1(1-0.11.87)12.72-0.1981.35、8729128=-1.85 kN 取較大值,M=1.85 kN 2、支撐點的最大支座力計算其中:l 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離l=1.87 m F 懸挑梁受的集中荷載F=12.7 kN q 懸挑梁受的均布荷載（型鋼的自重標準值）q=0.198 kN/m b 腳手架內排架作用點至墻支點距離b=0.35 m c 梁上支點距集中力作用點的距離c=0.1 m 經過計算:RP=(2-3 0.11.87+30.352 1.872)12.72+0.198 1.8738=12.49 kN 3、固支點的最大支座力計算其中:l 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離l=1.87 m q 懸挑梁受的均布荷載（型鋼的自重36、標準值）q=0.198 kN/m F 懸挑梁受的集中荷載F=12.7 kN c 梁上支點距集中力作用點的距離c=0.1 m b 腳手架內排架作用點至墻支點距離b=0.35 m 經過計算:RO=(2+3 0.11.87-30.3521.872)12.72+0.198 1.875 8=13.28 kN 4、支桿的軸向力計算其中:L3 支桿墻上支點距挑梁的垂直距離L3=2.7 m R 支撐點的最大支座力R=12.49 kN L5 支桿的長度L5=sqrt(2.72+3.362)=4.31 m 經過計算:T=1/2 12.494.312.7=9.97 kN 5、懸挑梁所受軸向力計算其中:L1 外排架作37、用點距挑梁腳點距離L1=1.77 m L2 支桿墻上支點距挑梁的水平距離L2=1.77 m L4 支桿(吊繩)兩端的水平距離L4=sqrt(1.872+1.772-21.871.77cos(135)=3.36 m R 支撐點的最大支座力R=12.49 kN T 支桿的軸向力T=9.97 kN 經過計算:N=(1.772+3.362-1.772)sqrt(9.972-(12.49 2)2)2(21.773.36)=14.75 kN 三、懸挑梁型鋼截面應力計算其中:A 截面面積A=25.699 cm2 W 截面抵抗矩W=141 cm3 M 挑梁最大彎矩M=1.85 kN.m N 懸挑梁所受軸向力N38、=14.75 kN 經過計算:=1000000 1.85(1.05 1000141)+1000 14.75(10025.699)=18.24 N/mm2 型鋼截面應力小于等于鋼材強度設計值205 N/mm2,故滿足要求四、懸挑梁整體穩定性計算懸挑梁整體穩定系數計算其中:W 截面抵抗矩W=141 cm3 M 挑梁最大彎矩M=1.85 kN.m b 型鋼整體穩定系數型b=0.89 經過計算:=1.851000000(1410.891000)=14.74 N/mm2 懸挑梁整體穩定性小于等于鋼材強度設計值205 N/mm2,故滿足要求五、拉繩計算1、鋼絲繩容許拉力計算其中:Fg 鋼絲繩破斷拉力Fg=20 kN 鋼絲繩之間荷載不均勻系數=0.85 K 鋼絲繩使用安全系數K=9 經過計算:Fg=20 0.859=37.78 kN 鋼絲繩容許拉力鋼絲繩所受的最大拉力小于等于鋼絲繩的容許拉力,滿足要求2、圓形吊環計算其中:R0 吊環的中心圓半徑R0=50 mm d 圓環截面圓的直徑d=50 mm P 作用于圓環上的荷截P=9.97 kN（即前面計算的支桿軸向力T）經過計算:0=3.249.97100050503=12.92 N/mm2 圓形吊環的應力小于等于容許應力,滿足要求