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1、一、 工程概況本工程為珠海康晉電氣有限公司倉儲、宿舍工程，建設單位為珠海康晉電氣有限公司，設計單位為珠海市建筑設計院，廣東建浩工程項目管理有限公司監理，工程位于珠海市前山商貿物流中心二期。工程總建筑面積為21797.61。 本工程采用的井架物料提升機，選用SSD100型物料提升機，SSD100型物料提升機的性能指標及各項安全裝置、電氣系統裝置，符合龍門架及井架物料提升機安全技術規范JGJ88-92的要求。起重量1000kg，提升速度37.5m/min，安裝總高度為30米，共20節。安全裝置有： 1.自動上升高度限位及上升極限限位裝置; 2.下降極限限位裝置; 3.松斷繩限位防墜落裝置; 4.出2、料門聯鎖開關(出料門未關好,切斷升降電源); 5.樓層停靠裝置與卷揚機電源連動,自動保證不發生墜落事故; 6.附墻裝置; 7.緩沖裝置; 8.起重量限制裝置; 9.電氣系統裝有短路保護、過載保護、漏電保護裝置。本機重點安全使用控制要求：1、在提升機使用期間，在提升機下面地下室頂板進行增加48鋼管支頂，支頂范圍為5m*5m，間距600mm。2、在提升機基礎的板塊，基礎四周增加4條暗梁，配筋為414，箍筋6200。3、在原樓板上增高200mm的混凝土承臺，混凝土強度C35。六、井架基礎驗算1. 荷載(1)高架提升機設備自重，應由生產廠家產品說明書提供。(2)吊籠向下沖擊力提升機吊籠向下沖擊力與其下3、降速度有關，為了簡化汁算，采用如下公式計算。吊籠重量： 5.50kN吊籠載重量： 8kN架體總重量： 1.560=90kN合計：103.5kNF=1.42103.5=289.8KN(3)風荷載按建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)中第7章計算風壓產生的均布荷載或集中荷載，由此計算提升機架體對基礎產生的彎距。Wk=W0zsz=0.500.482.120.70=0.36kN/;風荷載水平作用力：q= WkB=0.362.97=1.07kN/m;其中Wk風荷載水平壓力；B風荷載作用寬度，架截面的對角線長度，B=2.97m; 風荷載作用下井架的受力計算附墻架對井架產生的水平力起到穩定井架的作4、用，在風荷載作用下井架的計算簡圖如下(取井架的最底部兩跨及上部三跨計算)：各支座由下到上的內力分別為：V（1）=6.20kN , M(1)=-2.61kNmV（2）=4.62kN , M(2)=-1.58kNmV（i-1）=4.74kN , M(i-1)=-9.22kNmV（i）=12.69kN , M(i)=-24.75kNmVmax=12.69kN;2、配筋計算板底最大彎距按下式計算：M=式中：M鋼混凝土基礎底版中性軸處的彎距設計值； l鋼混凝土基礎底版中性軸處至基底邊緣的距離；取l=a/2=2600/2=1300mm; q相對于荷載效應基本組合時的基礎底面地基礎單位面積凈反力，取去q=15、.2F/A=1.2289.8/(2.62.6)= 51.44kN/m； 經過計算得M=0.551.441.32=43.47kNm；依據混凝土結構設計規范，板底配筋計算公式如下：式中，1當混凝土強度不超過C50時，取1.0，當混凝土強度等級為C80時，取為0.94，期間按線形內插法確定,取1=1.00；Fc混凝土抗壓強度設計值，查表得14.30kN/；Ho承臺的計算高度，取ho=350.00-20=330.00。經過計算得：=43.47106/(1.0014.301000330.002)=0.028=1-0.971=0.029=0.986As=45.47106/(0.986330360)=3886、.18 mm2地下室頂板的配筋為10150，即1m內的配筋為A=786.55=605.85 mm2388.18 mm2符合要求。3.抗沖切計算考慮升籠四個柱對樓板的沖切，柱板為300*300，依據混凝土結構設計規范，采用如下公式進行驗算。Fl(0.7hft+0.15pc,m)umh0 公式(7.7.1-1)中的系數，應按下列兩個公式計算，并取其中較小值：1=0.4+1.2/s = 1.0 2=0.5+sh0/4um= 1.64 取較小值1.0 式中Fl-局部荷載設計值或集中反力設計值；對板柱結構的節點，取柱所承受的軸向壓力設計值的層間差值減去沖切破壞錐體范圍內板所承受的荷載設計值；h-截面高度7、影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9,其間按線性內插法取用；ft-混凝土軸心抗拉強度設計值；ft=1.43pc,m-臨界截面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，取2.0N/mm2；um-臨界截面的周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長；um=2.2mh0-截面有效高度，h0=0.30m；1-局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數；2-臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數；s-局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值，s不宜大于4；當s315/4=78.75KN安全系數為r=858.68、6/78.75=10.9故滿足要求。4.附墻架計算1)附墻架內力計算 附著桿件的計算屬于一次超靜定問題，在外力N作用下求附著桿的內力，N取第二部分計算所得的Rmax,N=12.69kN.2)附墻架強度驗算a.桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式：=其中為桿件的受拉應力；N桿件的最大軸向拉力，取N=12.69kN；An桿件的截面面積，本工程選取的是50X5角鋼；查表可知An=480mm2.經計算，桿件的最大受拉應力= 12690.00/480=26.44N/mm2 桿件最大拉應力=N/An=26.44215,滿足要求。b.桿件軸心受壓強度驗算驗算公式： =其中桿件的壓應力；N 桿件的軸向壓力；An桿件9、的截面面積；桿件長細比，由l/i的值確定； 桿件：取=560.00/7.36=76.09桿件受壓穩定系數，根據查表計算得： 桿件：取 =0.714 =12690.00/(0.71480)= 37.23N/mm2 桿件最大壓應力=N/An=37.23215,滿足要求。5.支架計算 抗剪強度： 枋木fv=1.7N/mm2 抗彎強度：枋木fm=14N/mm2 彈性模量E = 10000N/mm2木枋受力圖(1）木枋內力計算可按四等跨連續梁計算。查靜力計算表得：彎矩系數：Km= -0.121，剪力系數Kv= -0.620， q=3/4 (F/A)l=3/4 *103.5/(2.6*2.6)*0.6=610、.89 KN/m1）抗彎驗算M= Km ql2=0.1216.890.60.6=-0.3KNm=-300000Nmm按下列公式驗算M/W=300000/(bhh/6)=6300000/(808080)=3.52fm=14N/mm2符合要求。2）抗剪強度驗算查“施工常用結構計算”中結構靜力計算表得：V=Kvql=0.6206.890.600=2563.08N剪應力：3V/2bh=32563.08/(28080)=0.60fv=1.2N/mm2符合要求。(2）鋼管支撐穩定性驗算主要受力桿件：483.5鋼管鋼管截面積：A=4.892鋼管抵抗矩：W=5.133鋼管慣性矩：I=12.194鋼管回轉半徑：1.58鋼管自重：0.0384kN/m鋼材抗壓強度設計值：f=205N/2立桿間距：0.6m立桿步距：1.2m1）中間立桿段軸向力設計值NN=1.2(F/A) 0.60.6=1.2103.50.36/(2.62.6)=6.61KN2）軸心受壓穩定系數lokh=1.1551.51200/15.8131.6查建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）附錄C,得軸心受壓的穩定系數：=0.3943）立桿穩定性 N/A=6610/（0.394489）=34.31N/mm2205N/mm2 滿足要求。