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1、貴州省毛家河水電站大壩標主體建筑物土建工程表孔閘墩聯系大梁及墩頭牛腿施工方案（合同編號：MJH/A-2）批準： 審核： 校核： 編制： 中國水利水電第三工程局有限公司毛家河電站項目部二一四年八月目 錄一、慨況 1二、表孔閘墩聯系大梁及墩頭支撐設計說明 12.1表孔閘墩聯系大梁支撐設計說明 12.2孔閘墩聯系大梁及墩頭支撐設計說明 1三、表孔閘墩聯系大梁施工支撐平臺荷載計算 23.1跨度4m結構承受最大受力荷載計算： 23.2底部斜撐剛度和整體穩定性驗算 3四、表孔閘墩壩前墩頭鋼筋吊拉荷載計算 44.1邊墩承重計算 44.2中墩承重計算 5五、鋼筋混凝土施工 65.1、鋼筋施工混凝土施工工藝 62、5.2、模板施工 9六、支撐系統拆除 106.1表孔閘墩聯系大梁支撐拆除順序 106.2表孔閘墩墩頭支撐拆除順序 10七、資源配置 107.1主要機械設備配置 107.2主要勞動力配置 11八、質量保證措施 11九、安全保證措施 129.1、施工安全 12 9.2、材料、機械安全 139.3、高處作業安全措施 139.4吊裝作業安全措施 13表孔閘墩聯系大梁及墩頭牛腿施工方案一、慨況毛家河大壩為碾壓混凝土重力壩，布置2個溢流壩段，總寬為54m，布置3孔表孔。表孔溢洪道孔口寬8m，閘墩中墩寬3.0m，邊墩寬2.0m，為C25(二級配)鋼筋混凝土結構。表孔閘墩聯系大梁布置在3#及4#溢流壩段閘墩頂3、部，表孔閘墩聯系大梁底部高程EL1300.00m，頂部高程為EL1303.5m，聯系梁總高為3.5m，寬度為2.5m。表孔閘墩聯系大梁3跨總長度為34m，每跨間凈跨距為8m，鋼筋混凝土結構，總重量為192.55T。閘墩底部溢流面高程為EL1285.20m，而表孔閘墩聯系大梁底部高程為EL1300.00m，高差為14.8m。上游表孔閘墩墩頭為C25(二級配)鋼筋混凝土結構。牛腿折點高程為EL1297.38m，牛腿總高為3.12m，邊墩墩頭寬度2m，中墩墩頭寬度3m，邊墩墩頭總重量為25.21t，中墩墩頭總重為37.72t。二、表孔閘墩聯系大梁及墩頭支撐設計說明2.1表孔閘墩聯系大梁支撐設計說明因4、直接從溢流面搭設腳手架作為表孔聯系大梁承重支撐高差太大且溢流面過流存在安全隱患，故而本次表孔聯系大梁承重支撐采用在聯系大梁底部布置14根工20b工字鋼主要作為混凝土承重支撐施工使用。為減小跨度，提高工字鋼支撐強度，在工字鋼下部布置8根（每邊4根）斜撐工20b工字鋼作為支撐，在其上焊接水平工20b工字鋼與聯系大梁底部布置的工字鋼相連，斜撐斜長2.62m，水平及豎直長度為2m，斜撐間距為70cm。采用斜撐支撐后跨度減小為4m。在斜撐埋件(工20b工字鋼)以下80cm預埋定位錐，懸掛多卡模板下支架作為安裝斜撐操作平臺使用，并在其上布置間距40cm腳手架管作為承重平臺，并在其上部搭設附圖（MJH-A-5、02-FA-93-1/44/4）中所示支撐，站桿間距100cm，排距80cm，水平桿間距為120cm，承重平臺作為補強使用。表孔閘墩聯系大梁以疊合梁的型式進行澆筑，按照上述支撐方式，第一層澆筑厚度為1.55m（從下往上第二個箍筋6cm保護層外置），第二層澆筑厚度為1.95m，承重 (按照第一層澆筑厚度3m進行承重計算) 計算如下:2.2孔閘墩聯系大梁及墩頭支撐設計說明上游表孔閘墩墩頭牛腿折點高程為EL1297.38m，牛腿總高為3.12m，邊墩墩頭寬度2m，中墩墩頭寬度3m。此次承重計算按照倒三角形混凝土澆筑從折點起上升3.12m。倒三角形水平及豎直長度為3.12m，斜長4.412m，在折點以6、下30cm埋設定位錐懸掛多卡模板下支架作為安裝斜撐操作平臺使用，并在其上部搭設附（MJH-A-02-FA-93-1/44/4）中所示支撐，牛腿下部鋼管輔助施工系統可根據現場施工情況進行調整。此次承重計算按照3.123.12m倒三角，邊墩寬度2m，中墩寬度3m，做承重計算。三、表孔閘墩聯系大梁施工支撐平臺荷載計算3.1跨度4m結構承受最大受力荷載計算：按照建筑施工手冊中有關現澆混凝土結構模板的設計說明，對各荷載進行如下取值：3.1.1荷載計算1）新澆混凝土自重取24KN/m3；即：2442.53=720KN，則每平米取值為：720/（42.5）=72 KN/，荷載分項系數為1.2，則721.2=7、86.4 KN/2）鋼筋自重按照設計圖紙所示為7716.45Kg，即7716.459.8=75.62KN；則每平米取值為：75.62/(42.5)=7.562 KN/，荷載分項系數為1.2，則7.5621.2=9.07 KN/；3）施工人員及設備荷載取2.5KN/，荷載分項系數為1.4，則2.51.4=3.5 KN/，4）振搗混凝土產生的荷載取2 KN/，荷載分項系數為1.4，則21.4=2.85KN/，5）傾倒混凝土產生的荷載，按照容量為13m3的運輸器具取8.0KN/，荷載分項系數為1.4，則81.4=11.2KN/；6）模板及支撐自重取0.75 KN/m2，荷載分項系數為1.2，則0.78、51.2=0.9 KN/；其中永久荷載Gk =2.5（86.4+9.07+0.9）=240.425 KN/m，可變荷載Qik =2.5（3.5+2.85+11.2）=43.875KN/m 3.1.2工20b工字鋼抗彎強度驗算如下：在聯系大梁底部布置14根工20b工字鋼主要作為混凝土承重施工使用，查表得，工20b工字鋼x取1.05， Wx=250.2cm3。由q =0(GGk+q1Qik ) 其中0=1.0，G=1.2，q1=1.4，得q =1.0(1.2240.425+1.443.875)=349.935KN/m=349.935N/mm跨中最大彎矩Mx2 =qL28=349.9354000289、=6998.7105 Nmm則一根工20b工字鋼工字鋼跨中最大彎矩為Mx=6998.710514=499.91105 Nmm則Mx/（rxWx）=499.91105/（1.05250.2103）=190.3 N/mm2f=215N/mm2。則跨度4m在表孔聯系大梁底部布置14根工20b工字鋼以疊合梁的型式進行澆筑，則按照計算第一層澆筑厚度3m能夠滿足要求。3.2底部斜撐剛度和整體穩定性驗算3.2.1荷載計算1）新澆混凝土自重取24KN/m3，荷載分項系數為1.2，即：（2.53824）1.2=1728KN；2）鋼筋自重按照設計圖紙所示為7716.45Kg，荷載分項系數為1.2，即7716.4510、9.81.2=90.79KN；3）施工人員及設備荷載取2.5KN/，荷載分項系數為1.2，即（82.52.5）1.2=60KN；4）振搗混凝土產生的荷載取2 KN/，荷載分項系數為1.4，即（82.52）1.4=56KN；5）傾倒混凝土產生的荷載，按照容量為13m3的運輸器具取8.0KN/，荷載分項系數為1.4，即（82.58）1.4=224N；6）模板及支撐自重取0.75 KN/，荷載分項系數為1.2，即（82.50.75）1.2=18KN。7）布置在表孔閘墩聯系梁底部的工字鋼，91431.059.8=38.34KN則F總=1）+2）+7）=2176.79KN斜撐受力計算簡化為軸心受壓穩定性11、進行計算，按照澆筑厚度為3 m，斜撐（單側布置4榀斜撐，兩側總計布置8榀）承受2176.79KN的荷載，則每榀工20工字鋼承受的荷載為：F單=2176.79/8=272.1KN3.2.2截面驗算截面按照無消弱，可不驗算強度，又軋制工字鋼的翼緣和腹板均較厚，可不驗算局部穩定，只需進行剛度和整體穩定性驗算：查表得工20b工字鋼截面A=39.55cm2，ix=7.95=7.95，iy=2.07。x=i0x/ ix=262/7.95=32.96=150y=i0y/ iy=262/2.07=126.6=150 截面滿足要求因為yx， 126.6，查表得=0.404=272.1103/0.404*39.512、5*102=170.3f=215N/mm2故以疊合梁的型式進行澆筑，按照計算第一層澆筑厚度3m能夠滿足要求。3.2.4斜支撐水平工20b工字鋼抗彎強度驗算按照三（跨度4m結構承受最大受力荷載計算）中1的荷載計算，斜撐間距為70cm，單根水平工字鋼承受的荷載為：由q =0(GGk+q1Qik ) 其中0=1.0，G=1.2，q1=1.4，得q =1.22.5(86.4+9.07+0.9+3.834)+1.42.5（3.5+2.8+11.2）=361.862KN/m=361.862N/mm跨中最大彎矩Mx =qL28=361.862700 28=221.64105 Nmm則Mx/（rxWx）=221.64105/（1.05250.2103）=84.4N/mm2f=215N/mm2。