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1、龍泉山隧道施工通風方案設計目錄1.設計依據42.編制原則43.工程概況43.1 工程地理位置43.2工程范圍和主要工程量5 工程范圍5主要工程量53.3工程地質及不良地質6工程地質6不良地質64.通風方式選擇75.選型計算75.1計算參數75.2風量計算85.3通風設備選型計算9軸流風機選型計算9射流風機選型計算136.通風設備配置147通風布置157.1進口工區157.2 1#、2#斜井工區187.3 3#斜井工區207.4 出口工區218施工通風管理228.1管理機構設置及人員編制原則228.2機構和人員228.3管理制度與評價239. 通風對施工的要求2410. 氣體監測2510.1主要2、有害環境因素2510.2污染防治措施2510.3主要檢測對象2610.4測對象、儀器和檢測頻率。2711.5氣體檢測和應急警報系統2711.6上報頻率27龍泉山隧道施工通風方案設計說明1.設計依據（1）龍泉山隧道工程地質說明；（2）龍泉山隧道實施性施工組織設計；（3）鐵路隧道施工規范（TB10204-2002）；（4）鐵路瓦斯隧道技術規范（TB10120-2002）。2.編制原則（1）科學配置的原則科學配置通風設施，風機型號，功率與風管直徑必須配套，達到低風阻，滿足低損耗高送風量要求。（2）經濟合理的原則理論計算隧道內需風量，風量以滿足國家標準為原則，達到既滿足現場施工，又節約能源的目的。（33、）利用現有設施的原則盡量利用現場現有的通風設備，既達到合理利用又滿足施工通風的要求。3.工程概況3.1 工程地理位置 龍泉山隧道位于成都東簡陽南區間，屬于新建成都至重慶鐵路客運專線工程CYSG-1標段，其隧道進口位于成都市龍泉驛區，出口位于簡陽市。龍泉山山脈系四川盆地西部成都平原和川中丘陵的地理界線，是岷江與沱江的分水嶺，在四川盆地內部，山脈形成一條高高的、狹長的隆起，其西面是成都平原，東面是川中丘陵。龍泉山呈一條形山脈，高程480985m，由北東南西縱貫境內，為本區最高地形，丘陵和平原分別依附于兩側，地形起伏較大，相對高差50150m，自然坡度3050，坡面植被發育。3.2工程范圍和主要工程4、量 工程范圍龍泉山隧道全長7328m，為雙線單洞鐵路隧道，進口里程DK22+485，出口里程DK29+813。全隧位于直線上，設有平導一座和斜井三座，共計分為四個工區：進口工區，1#、2#斜井工區，3#斜井工區，出口工區。其具體線位平面圖如圖3-1所示。圖3-1 龍泉山隧道線位平面圖主要工程量四個工區的正洞施工工程量任務劃分區段為：進口工區2515m（DK22+485 DK25+000），1#、2#斜井工區1366m（DK25+000 DK26+366），3#斜井工區1684m（DK26+366 DK28+050），出口口工區1763m（DK28+050 DK29+813）。具體工程量任務劃分5、情況見表3-1。表3-1 工程量任務劃分表序號名稱工程量（m）里程1進口工區正洞2515DK22+485 DK25+000平導2515PDK22+485 PDK25+00021#、2#斜井工區正洞1366DK25+000 DK26+366平導1366PDK25+000 PDK26+3661#斜井3882#斜井29833#斜井工區正洞1684DK26+366 DK28+050斜井5104出口工區正洞1763DK28+050 DK29+8133.3工程地質及不良地質工程地質龍泉山隧道為高瓦斯隧道，其中DK23+210 DK25+900為高瓦斯區段，其余為低瓦斯區段。龍泉山隧道位于新華夏系第三沉降帶6、四川盆地西緣的川西褶皺帶中，主要構造體系為龍泉山褶皺帶，發育褶皺有臥龍寺向斜和龍泉山大背斜；斷層帶有龍泉驛斷層和尖尖山斷層。隧道地質節理裂隙發育，主要以構造裂隙為主，淺部多為風化卸荷裂隙。根據巖性、地貌、構造因素分為5個富水帶：龍泉驛斷層富水帶，臥龍寺向斜富水帶，龍泉山大背斜強富水帶，尖尖山斷層強富水帶及砂巖、泥巖接觸帶強富水帶。隧道正常涌水量為15900m3/d，雨季最大涌水量為19080m3/d；地下水具有硫酸鹽侵蝕性，主要等級H1H2。同時存在松軟土、膨脹土及石膏等不良地質。3.3.2不良地質龍泉山隧道不良地質為天然氣和斷層破碎帶，對施工通風構成嚴重威脅的就是天然氣，該隧道有2690m的7、高瓦斯地段，其經過地段的有害氣體主要為天然氣。根據區域內氣礦資料調查：龍泉山隧道所經過的侏羅系上、中統地層以及更深部的三疊系須家河組砂巖內儲存有具一定開采價值的天然氣體，區內無油層分布。測區內的天然氣一般被上部后層泥巖所阻隔，但由于受龍泉驛斷層及龍泉山大背斜影響，隧道洞身段局部巖體節理裂隙發育、巖體破碎，天然氣可能沿斷層帶及背斜核部溢出。據成簡快速通道初勘及詳勘階段在龍泉山1#、2#隧道布置深孔，并已委托西南石油大學針對天然氣進行專項測試，根據西南石油大學提供的龍泉山1#、2#隧道淺層天然氣檢測研究報告綜合研究分析：龍泉山隧道位于龍泉山背斜含油氣構造上，是油氣運輸的有利指向區和儲集區，并且在石8、油鉆探中已有顯示，只是未達到工業開采要求。同時隧道穿越遂寧組地層，緊鄰沙溪廟組地層，而沙溪廟組地層在洛帶氣田屬油氣產層。由于受構造影響，巖層節理發育，所以沙溪廟組中的油氣很容易上移至遂寧組，加之其上覆有較厚的泥巖層作為蓋層封閉，所以油氣易儲集而不易散發，危害性較大。綜合判定龍泉山隧道為高瓦斯隧道，風險等級暫定為“極高”。4.通風方式選擇（1）進口工區，有平導超前施工，采用有軌運輸方式，前期只適合采用獨頭壓入式通風，中期和后期可利用平導采用射流巷道式通風。（2）1#、2#斜井工區，有平導超前施工，同時存在主、副斜井，采用有軌運輸方式，前期只適合采用獨頭壓入式通風，中期和后期可利用平導和斜井采用射9、流巷道式通風。（3）3#斜井工區，單斜井與單正洞施工，采有無軌運輸方式，只適合采用獨頭壓入式通風，隨著隧道深入加大送風量。（4）出口工區，單正洞施工，采有無軌運輸方式，只適合采用獨頭壓入式通風，隨著隧道深入加大送風量。5.選型計算5.1計算參數風量和風阻計算需要一定的邊界條件和相關參數，根據設計依據所提供的相關資料，對計算參數進行了整理，具體數據見表5-1。表5-1 施工通風計算參數表項目單位數量斷面積正洞m3136平導24一次爆破炸藥量正洞（三臺階）Kg200平導80洞內同時作業最多人數正洞人100平導50掌子面裝碴功率正洞kw165平導134出碴車功率kw211通風時間min30最低風速m10、/s0.25風管平均百米漏風率%1.5風管摩擦阻力系數0.02隧道沿程摩擦阻力系數0.0255.2風量計算施工通風所需風量按洞內同時作業最多人數、洞內允許最小風速、一次性爆破所需要排除的炮煙量、內燃機械設備總功率和瓦斯涌出量分別計算，取其中最大值作為控制風量。（1）按洞內同時作業最多人數計算 式中：作業面每一作業人員的通風量，取3m3/min人； 作業面同時作業的最多人數，正洞100人、平導50人。計算可知：正洞需風量為300 m3/min，平導需風量為150 m3/min。（2）按洞內允許最小風速0.25m/s計算 式中: 隧道最大開挖斷面積,正洞136 m2、平導24 m2； 洞內允許最小11、風速0.25m/s。計算可知：正洞需風量為2040 m3/min，平導需風量為360 m3/min。（3）按一次性爆破所需要排除的炮煙量計算 式中：同時爆破炸藥量，kg；通風時間，30min；炮煙拋擲長度，250m；隧道斷面積，m2。計算可知：正洞需風量為1595 m3/min，平導需風量為370 m3/min。正洞按照三臺階開挖考慮，平導按照全斷面開挖考慮，一次性爆破炸藥量均較少。（4）按內燃機械設備總功率計算式中：內燃機械總功，kw；內燃機械單位功率供風量，4m3/（minkw）。進口工區和1#、2#斜井工區為有軌運輸工區，按計劃只有開挖面裝碴設備可能是內燃機械，正洞為165kw、平導為112、34kw。計算可知：正洞需風量為660 m3/min，平導需風量為536 m3/min。3#斜井工區和出口工區為無軌運輸工區，除開挖面裝碴內燃機械外，洞內交通運輸設備均為內燃機械，在送風距離最遠的最不利通風條件下洞內按4臺出碴車考慮，所以總功率為165kw+4211kw=4036kw。計算可知正洞開挖面需風量為4036 m3/min。（5）按瓦斯涌出量計算式中：相關系數，取12；瓦斯涌出量，取2.2 m3/min；送風瓦斯濃度，取0.00%；隧道內允許瓦斯濃度，取0.5%。計算可知正洞和平導需風量均為880 m3/min。經計算可知，正洞有軌運輸時開挖作業面所需控制風量為2040m3/min（13、按風速計算值最大），正洞無軌運輸時開挖作業面所需控制風量為4036m3/min（按內燃機械總功率計算值最大），平導開挖面所需控制風量為880m3/min（按瓦斯涌出量計算值最大，平導均為有軌運輸）。5.3通風設備選型計算5.3.1軸流風機選型計算通風阻力因選擇的風管直徑和風機型號以及送風距離的不同會有很大差距，需要指出的是，如果選擇的風管直徑過小，會導致通風阻力過大，不能滿足送風需要；如果選擇的風管直徑過大，又會造成浪費，且不利于施工組織。 5-1 式中：風管沿程阻力，Pa；摩阻系數，0.02；空氣密度，kg /m3；風管直徑，m；風管平均百米漏風率，0.015；管路長度，m；風機工作點風量，14、m3/ s。下面我們只針對每個工區的實際情況，結合風機特性曲線和送風長度對通風阻力進行模擬計算，同時也對風機風管進行選型匹配。風管阻力曲線計算公式見式5-1。（1）進口工區進口工區由于采用射流巷道式通風，根據施工組織進度計劃可知，其正洞和平導送風管路最大長度不超過1000m，正洞開挖面需風量為2040 m3/min、平導開挖面需風量為880 m3/min，這也是風管出口風量，按照平均百米漏風率1.5%計算可知：正洞需要風機提供風量為2373 m3/min、平導需要風機提供風量為1024 m3/min。通過反復計算可得出：正洞選用2132kw軸流風機與1.6m風管匹配比較合理；平導選用275kw15、軸流風機與1.2m風管匹配比較合理。其模擬計算曲線圖如圖5-1和5-2所示。圖5-1 進口工區正洞模擬計算曲線圖圖5-2 進口工區平導模擬計算曲線圖計算結果如下：進口工區正洞：風機風量為2871 m3/min2373 m3/min，風機靜壓為3828Pa，風管出口風量為2469 m3/min2040 m3/min，風管風阻值為1.67Ns2/m8。進口工區平導：風機風量為1524 m3/min1024 m3/min，風機靜壓為4496Pa，風管出口風量為1310 m3/min880 m3/min，風管風阻值為6.96Ns2/m8。（2）1#、2#斜井工區1#、2#斜井工區也采用射流巷道式通風，16、根據施工組織進度計劃可知，其正洞和平導送風管路最大長度也不超過1000m。其風機風管匹配和計算結果與進口工區相同，這里不再贅述。（3）3#斜井工區3#斜井工區只采用獨頭壓入式通風，根據施工組織進度計劃可知，其正洞送風管路最大長度為2194m（斜井510m、正洞1684m），正洞開挖面需風量為4036m3/min（風管出口風量），按照平均百米漏風率1.5%計算可知：正洞需要風機提供風量為5628 m3/min，單臺風機很難滿足如此大的風量。通過計算得出正洞選用2132kw軸流風機與1.8m風管匹配比較合理，但是必須布置兩臺風機和兩路風管方可滿足風量要求。其模擬計算曲線圖如圖5-3所示。圖5-3 17、3#斜井工區正洞模擬計算曲線圖計算結果如下：風管風阻值為1.69Ns2/m8，風機風量為22866m3/min=5732m3/min5628 m3/min，風機靜壓為3853Pa，風管出口風量為2055 m3/min2=4110 m3/min4036 m3/min。（4）出口工區出口工區只采用獨頭壓入式通風，根據施工組織進度計劃可知，其正洞送風管路最大長度為1763m，正洞開挖面需風量為4036m3/min（風管出口風量），按照平均百米漏風率1.5%計算可知：正洞需要風機提供風量為5297 m3/min，單臺風機也很難滿足如此大的風量。通過計算可得出正洞也選用2132kw軸流風機與1.8m風管18、匹配比較合理，同樣也是必須布置兩臺風機和兩路風管方可滿足風量要求。其模擬計算曲線圖如圖5-4所示。圖5-4 出口工區正洞模擬計算曲線圖計算結果如下：風管風阻值為1.45Ns2/m8，風機風量為22946m3/min=5892m3/min5297 m3/min，風機靜壓為3485Pa，風管出口風量為2257 m3/min2=4514m3/min4036 m3/min。5.3.2射流風機選型計算射流風機工作風壓的計算射流風機產生的壓力必須得以克服整個系統的阻力，即：式中：摩擦阻力；局部阻力。式中：摩擦阻力系數；隧道內的空氣密度（kg/m3）；計算管段內氣流平均速度（m/s）；計算管段的長度（m）；19、計算管段斷面的水力半徑（m），Rs=4F/S。式中：局部阻力系數；產生局部阻力前或后的空氣流動平均速度（m/s）；式中: 射流風機壓力，Pa；射流風機出口風速，m/s；射流風機出口斷面積，m2；隧道斷面積，m2；隧道內風速，m/s；增壓系數,0.85； 射流風機臺數。經計算，進口工區和1#、2#斜井工區各需要兩臺SSF-16型射流風機（55kw）。6.通風設備配置各工區因通風條件不同對通風設備要求的型號和數量也不同，其所需的通風設備建議參數和數量見表6-1和6-2。表6-1 通風設備參數表名稱型號技術參數速度（r/min）風壓（Pa）風量（m3/min）功率（kw）軸流風機SDF（C）-13高20、速9305920169533001322中速406270414072219452低速23714879231670222SDF(C)-11.5高速727462911712285752中速31721169751536242低速18511646391156122射流風機SSF-16372755PVC風管1.2m、1.6m、1.8m平均百米漏風率0.015，摩阻系數0.02，每節長度20m，瓦斯隧道雙抗型風管。注：瓦斯工區設置在洞內的風機需采用防爆型風機。表6-2 通風設備數量表工區所需設備數量名稱型號進口工區軸流風機SDF（C）-132臺，備用1臺SDF（C）-11.51臺，備用1臺射流風機SSF-21、162臺，備用1臺PVC風管1.2m2000m1.6m4000m1#、2#斜井工區軸流風機SDF（C）-131臺，備用1臺SDF（C）-11.51臺，備用1臺射流風機SSF-162臺，備用1臺PVC風管1.2m2000m1.6m2000m3#斜井工區軸流風機SDF（C）-132臺，備用1臺PVC風管1.8m6000m出口工區軸流風機SDF（C）-132臺，備用1臺PVC風管1.8m5000m7通風布置7.1進口工區進口工區通風布置共分六個階段：第一階段，在施工初期，只有正洞和平導兩個開挖面，均采用獨頭壓入式通風，正洞采用一臺SDF（C）-13型風機和1.6mPVC風管送風，平導采用一臺SDF（22、C）-11.5型風機和1.2mPVC風管送風。布置圖如圖7-1所示，正洞和平導均開挖進口至1#橫通道，送風最長距離均小于500m，風機可以小功率運轉。圖7-1 進口工區第一階段通風布置圖第二階段，平導超前開挖進入1#橫通道，由1#橫通道進入正洞增設一個開挖面，三個開挖面仍然全部采用獨頭壓入式通風，兩個正洞開挖面分別采用SDF（C）-13型風機和1.6mPVC風管送風，平導仍然采用一臺SDF（C）-11.5型風機和1.2mPVC風管送風，平導內需要掛設兩路風管（風管布置圖見圖7-2）。通風布置圖如圖7-3所示，正洞兩個開挖面分別開挖進口1#橫通道和1#2#橫通道（送風最大距離均小于500m），平23、導此時開挖1#2#橫通道之間（最大送風距離小于1000m），進入瓦斯地段，風機全功率運轉。圖7-2 平導內風管布置斷面圖圖7-3 進口工區第二階段通風布置圖第三階段，正洞與平導之間的1#和2#橫通道均已貫通，形成了通風回路，又恢復為兩個開挖面，開始采用射流巷道式通風。將1#橫通道在正洞一側采用風墻封閉，將為正洞開挖面送風的SDF(C)-13型風機設置在1#橫通道內，采用1.6mPVC風管穿越風墻為正洞送風，為平導送風的SDF（C）-11.5型風機設置在2#橫通道附近靠洞口一側，通過1.2mPVC風管送風，在平導內1#橫通道附近還需要設置一臺SSF-16型射流風機。風流的總體方向是平導進新鮮風，24、正洞排出污風，平導開挖面產生的污風通過2#橫通道進入正洞，與正洞開挖面產生的污風一起沿著正洞排出洞外。其布置圖如圖7-4所示，正洞和平導均開挖2#3#橫通道之間，最大送風距離均小于1000m。圖7-4 進口工區第三階段通風布置圖第四階段，平導超前開挖進入3#橫通道，由3#橫通道進入正洞增設一個開挖面，再次變為三個開挖面同時通風狀態，在保持第三階段布置不變的基礎上，在平導內的SDF（C）-11.5型風機旁邊增設一臺SDF（C）-13型風機（平導內風機布置圖見圖7-5），通過1.6mPVC風管為3#橫通道內正洞開挖面送風，平導內需要掛設兩路風管。布置圖如圖7-6所示，正洞兩個開挖面分別開挖2#3#25、橫通道和3#4#橫通道，平導也開挖3#4#橫通道，送風距離均小于1000m。圖7-5 平導內風機布置斷面圖圖7-6 進口工區第四階段通風布置圖第五階段，正洞2#與3#橫通道之間貫通，又恢復為兩個開挖面，將2#橫通道利用風墻封閉，將1#橫通道內的風機移至2#橫通道內為正洞送風，平導內的SDF（C）-11.5型風機移至3#橫通道靠洞口一側為平導送風，平導內第四階段增設的風機拆除，在平導內2#橫通道附近增設一臺SSF-16型射流風機。當4#橫通道貫通時，可根據通風效果決定軸流風機是否前移，如果前移必須將3#橫通道封閉，不必增設射流風機。布置圖如圖7-7所示，正洞開挖3#4#橫通道之間，平導開挖4#526、#橫通道之間，送風距離均小于1000m。圖7-7 進口工區第五階段通風布置圖第六階段，正洞3#與4#橫通道之間貫通，平導已經完成開挖任務，只有正洞一個開挖面，將3#橫通道利用風墻封閉，將2#橫通道內的風機移至3#橫通道內為正洞送風，平導內軸流風機和風管拆除，射流風機布置不變。布置圖如圖7-8所示，正洞開挖4#5#橫通道之間，送風距離小于1000m。圖7-8 進口工區第六階段通風布置圖7.2 1#、2#斜井工區1#、2#斜井工區通風布置共分四個階段：第一階段，在施工初期，只有1#、2#斜井兩個開挖面，均采用獨頭壓入式通風，1#主井采用一臺SDF（C）-13型風機和1.6mPVC風管送風，2#副井27、采用一臺SDF（C）-11.5型風機和1.2mPVC風管送風。布置圖如圖7-9所示，送風距離均小于400m，風機可以小功率運轉。圖7-9 1#、2#斜井工區第一階段通風布置圖第二階段，斜井施工完成，1#、2#斜井分別進入正洞和平導開挖，并且已經連通，只有正洞和平導兩個開挖面，開始采用射流巷道式通風，風機全部設置在2#副井內，在井身中部設置一臺SSF-16型射流風機，在井底設置兩臺軸流風機，一臺SDF（C）-13型風機和1.6mPVC風管為正洞送風，一臺SDF（C）-11.5型風機和1.2mPVC風管為平導送風。風流總體方向為2#副井進新鮮風，1#主井排出污風，平導開挖面產生的污風經橫通道進入正28、洞統一沿1#主井排出。布置圖如圖7-10所示，送風距離均小于1000m，此階段會進入瓦斯地段，風機需要全功率運轉。圖7-10 1#、2#斜井工區第二階段通風布置圖第三階段，隨著正洞和平導開挖面的推進，7#和8#橫通道貫通，可將軸流風機像進口工區一樣陸續前移來縮短獨頭送風距離。當7#橫通道貫通時可以將軸流風機前移至8#橫通道，將8#橫通道和2#副井與正洞連接處封閉，此時不必增設射流風機。布置圖如圖7-11所示，送風距離均小于1000m。圖7-11 1#、2#斜井工區第三階段通風布置圖第四階段，當6#橫通道貫通后可以將軸流風機前移至7#橫通道，將7#橫通道也封閉，此時在8#橫通道附近增設一臺SSF29、-16型射流風機，為平導開挖面送風的風機移不移動均可，平導貫通時將其拆除即可，其通風布置圖如圖7-12所示，送風距離均小于1000m。圖7-12 1#、2#斜井工區第四階段通風布置圖7.3 3#斜井工區3#斜井工區通風布置共分兩個階段（無軌運輸）：第一階段，在施工初期，只有3#斜井一個開挖面，采用獨頭壓入式通風，采用一臺SDF（C）-13型風機和1.8mPVC風管送風。布置圖如圖7-13所示，送風距離小于600m，需風量較小，可以只布置一臺風機送風。圖7-13 3#斜井工區第一階段通風布置圖第二階段，斜井施工完成，進入正洞施工，只有正洞一個開挖面，仍然采用獨頭壓入式通風，但是送風距離加長、開挖30、斷面增大，需風量大大增加，采用兩臺SDF（C）-13型風機和兩路1.8mPVC風管送風，直到隧道貫通。布置圖如圖7-14所示。圖7-14 3#斜井工區第二階段通風布置圖7.4 出口工區出口工區通風布置共分兩個階段（無軌運輸）：第一階段，在施工初期，只有一個開挖面，采用獨頭壓入式通風，送風距離在500m以內時，洞內內燃機械數量相對較少，需風量也相對較小，采用一臺SDF（C）-13型風機和1.8mPVC風管送風。布置圖如圖7-15所示。圖7-15 出口工區第一階段通風布置圖第二階段，當施工距離超過500m時，隧道內運輸行走的內燃機車輛增加，需要稀釋的尾氣量加大，送風距離延長導致送到開挖面的有效風量31、減少，仍然采用獨頭壓入式通風，但是需要增設一臺SDF（C）-13型風機和一路1.8mPVC風管送風方可滿足要求。布置圖如圖7-16所示。圖7-16 出口工區第二階段通風布置圖8施工通風管理8.1管理機構設置及人員編制原則（1）專業化原則。技術人員、通風工人等均要專業化。（2）統一管理原則。技術、人員、設備和材料統一管理。（3）機構和人員以滿足通風需要為原則。8.2機構和人員龍泉山隧道各工區施工通風建議設置專人負責，專人管理，每個通風組的機構設置及人員編制如圖8-1所示。圖8-1 通風組機構設置圖 通風組人員職責分工情況見表8-1。表8-1 項目主要人員和小組職責表序號人員或小組職 責1通風負責32、人全面負責施工通風技術和人員管理，落實通風方案并組織實施，協調與其他工種之間的關系2技術組協助項目負責人工作，解決方案實施過程中的細化與修改、過渡方案的設計以及通風效果的檢測與評價等。3風管安拆組負責風機、風管的安裝和拆卸，管路的維護和修理，協助技術人員完成通風監測任務4風機司機負責風機值班、風機運行狀況記錄工作以及風機的日常維護5風管修補工在洞外專職修補損壞的風管8.3管理制度與評價（1）工作制度所有工人先進行培訓，考試合格后再上崗。風管安拆組和風機司機全部執行三班輪換、洞內交接班制度；風管修補工為常白班，每班工作八小時。（2）通風技術管理通風技術管理包括通風方案的實施，方案的局部調整，過渡33、方案的設計，通風效果的監測與評價等；這些都由專業技術人員來完成。1）通風方案的實施通風設計方案只是一個基本模式，要在現場實施，還要進一步細化并繪制出方案實施圖。要求技術人員根據設計圖和現場具體情況，把方案具體化，繪制實施圖，及時制定出方案實施細則。2）通風方案的局部調整通風方案一般都是根據施工方法和施工組織來設計的，在施工過程中施組和施工方法，通常會根據地質情況的變化而變化，如增開工作面或增加運輸通道等，通風方案也需要作相應的變化。要求技術人員根據施組和施工方法的變化對通風設計方案進行局部調整。3）過渡方案的設計通風方案都是分階段設計的，每個階段之間都存在過渡的問題，在施工現場從一個階段到另一34、個階段一般需要兩三天時間，決不能因為實施下一階段通風方案而影響正常施工。要求技術人員必須根據現場具體情況做好通風過渡方案。（3）通風效果的檢測與評價通風方案實施以后，實施的方案能否達到設計要求，或者設計本身是否存在問題，這些都需要通過溫度、濕度、管路的進出口風量、管路的百米漏風率、通風阻力以及工作面有害氣體濃度變化等項目的測試，來檢查方案落實情況（主要是通風管路安裝質量），評價設計方案。要求技術人員在方案實施后盡快測試，以便對存在的問題及時修正。另外，也要求技術人員對通風效果（主要工作面的有害氣體濃度變化情況）進行經常性的檢測，以檢查通風管路的安裝維護質量。9. 通風對施工的要求（1）建議由專35、業隊伍進行現場施工通風管理和實施，風管安裝必須平、直、順，通風管路轉彎處安設鋼性彎頭，并且彎度平緩，避免轉銳角彎，以減小管路沿程阻力和局部阻力，并且要加強日常維修和管理。（2）必須配有專業技術人員對現場通風效果進行檢測，根據檢測結果及時優化通風方案。（3）必要時可以根據檢測結果及時對通風系統作局部調整，必須保證洞內氣溫不得高于28、一氧化碳（CO）和二氧化氮（2）濃度在通風30 min后分別降到30mg/m3和5mg/m3以下，以滿足施工需要。（4）風機必須配有專業風機司機負責操作，并作好運轉記錄，上崗前必須進行專業培訓，培訓合格后方可上崗。（5）電工必須定期檢修風機，及時發現和解決故障，保證36、風機正常運轉。（6）不用的橫通道要及時封閉，設有風門的橫通道要加強對風門的管理，以減少污風循環對通風效果的影響。10. 氣體監測10.1主要有害環境因素隧道在整個施工過程中，作業環境應符合下列職業健康及安全標準： （1）空氣中氧氣含量，按體積不得小于20。（2）隧道內允許最小風速Vmin=0.25m/s。（3）隧道內氣溫不得高于28，隧道內噪音不得大于90dB。（4）粉塵容許濃度，每立方米空氣中含有10以上的游離二氧化硅的粉塵不得大于2mg，每立方米空氣中含有10以下的游離二氧化硅的礦物性粉塵不得大于4mg。（5）爆破30min后，有害氣體二氧化氮體積不得大于5mg/m3，一氧化碳不超過30m37、g/m3，瓦斯濃度不得超過0.5%一1.0%。10.2污染防治措施為了達到國家的有關規定，必須對作業環境進行定期檢測，同時施工中必須采取必要的措施來改變施工環境，可采取防污染的主要措施有： （1）采用濕式鑿巖機，嚴禁使用干式鑿巖機；采用濕式鑿巖與干式鑿巖相比，可降低80%的粉塵。 （2）噴射混凝土采用濕噴法，用濕噴法比干噴法可降低粉塵85%。 （3）水幕降塵：把水霧化成濕水滴噴射到空氣中，使之與空氣中的粉塵碰撞，則塵粒附于水滴上，潮濕的塵粒凝聚成大顆粒，從而加快其降落速度，從而達到除塵的目的。爆破后及出渣中的降塵有明顯的效果。（4）機械通風：通風要保證有足夠的風量、風壓、風筒基本完好無損且吊掛38、平、順、直。因此，施工中采取了適當的通風方法來確保達到上述目標。（5）機械凈化：主要是調整噴油嘴的噴油效果，采用渦輪增壓器原理，使燃油燃燒更充分，產生的有害氣體更少，并且在尾氣排放裝置上安裝尾氣凈化器。（6）個人防護：按規定佩帶防塵口罩等安全防護用品。另外，在隧道路面上定期灑水，防止車輛運行時或爆破沖擊波而造成積塵二次飛揚。隧道施工時在洞內對施工機械，如空氣壓縮機，送風機等加設消音器等設施。10.3主要檢測對象對于無軌運輸隧道，出碴等行駛的機動車輛，其排放的尾氣中氣態的CO、氮氧化物是主要的有害成分。目前，對隧道空氣污染的治理方法是以稀釋有害成分濃度為目的的通風換氣法。相關部門應該對風速、風量39、CO濃度、2濃度等各項指標都有嚴格要求，定期對風速、風量、CO濃度、2濃度進行檢測，以上述四項指標為基準，決定各項施工工序的合理性，如果某項指標超標，立即上報安全環保部，理順環境保護與隧道施工的關系,重視其環境危害,積極主動采取合理措施,使其危害降到最低限度。10.4測對象、儀器和檢測頻率。表10-1 主要檢測對象、儀器參數和檢測頻率檢測對象檢測儀器型號廠家原理檢測頻率要求CO(ppm)便攜式CO儀impulsepro英國ZELLWEGER公司電化學傳感器一炮一檢爆破后30分鐘以內達到國家標準NO2(ppm)便攜式2儀Impulsepro英國ZELLWEGER公司電化學傳感器一炮一檢爆破后340、0分鐘以內達到國家標準風速(m/s)熱球式風速儀QDF-3型北京環境保護儀器廠熱感應一天一檢大于最小風速Vmin=0.15m/s通風量(m3/min)由風速和斷面積計算求得大于隧道內燃機排放廢氣所需風量CH4(ppm)大別山隧道WHSD-2標段為非瓦斯隧道，未出現過瓦斯涌出。11.5氣體檢測和應急警報系統表格內檢測頻率為正常情況下次數，如果出現濃度偏高的情況，應及時增加檢測頻率，并且及時通知現場值班領導，做到早發現早采取措施，將損失降到最小。如果發現氣體濃度超標，需及時上報項目部安全環保部，分析處理執行不同的處理方案。11.6上報頻率每天檢測后由技術組上報工區安檢和工程部，每周一次上報給項目部安全環保部，并對每次的空氣質量進行評價分析處理，以便對存在的問題及時修正。