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1、目錄一、工程概況1二、預制T梁安裝施工12.1施工準備12.2支座安裝22.3 T梁安裝順序22.4架橋機架設T梁32.5梁的臨時固定42.6體系轉(zhuǎn)換52.7質(zhì)量控制5三、T梁安裝基本要求：5四、安全保證措施64.1安全制度64.2預制梁架設安全措施7五、30米T梁受力計算書10 30米預制T梁安裝專項施工方案 一、工程概況湖南省益婁高速是益陽至婁底新建高速，第十二合同段經(jīng)過湘鄉(xiāng)、婁底兩個地區(qū)，起點位于湘鄉(xiāng)縣毛田鎮(zhèn)竹園村K93+600，終點位于婁底市雙峰縣檀樹沖K105+951.8，終點銜接已通車運營的滬昆高速潭邵段，標段總里程11.868公里。其中有3座高架橋橋采用30米預制T梁，分別為：躍2、南村高架橋全橋共10跨，喻家山高架橋全橋共17跨，張泉村高架橋全橋共8跨，每孔由12片T梁組成，共計420片預制梁，預制梁采用后張法張拉工藝，全橋各孔梁均采用先簡支后連續(xù)施工工藝。二、預制T梁安裝施工2.1施工準備1）根據(jù)平面控制網(wǎng)復測橋墩跨度、墩頂標高，校核支承墊石的標高及平面位置，并畫出架設安裝軸線與端線，以使構(gòu)件準確就位。2）安裝前對T梁的外形、相互接觸面進行檢查校核，若其誤差超過規(guī)范要求，則不得起吊安裝。3）對起吊用的機具設備如鋼絲繩、千斤頂、卷揚機等進行全面檢查，合格后方可投入使用。T梁吊運采用兜托梁底吊法，不采用吊環(huán)。4）技術(shù)負責人對安裝架設的全體施工人員進行全面詳細的技術(shù)交底，使3、得全體施工人員了解施工的全過程和掌握架梁的技術(shù)標準及注意事項。5）支座的安設：支座安裝前,應對支座墊石的混凝土強度、平面位置、頂面高程、預留地腳螺栓孔和預埋鋼板等進行復核檢查，確認符合設計要求后方可進行安裝。支座墊石的頂面高程應準確，表面應平整、清潔；對先安裝后填灌漿料的支座，其墊石的頂面應預留出足夠的灌漿料層的厚度。6）安裝時，墩臺的強度應當符合安裝構(gòu)件時所要求的強度。墩臺的尺寸、標高及平面位置應符合要求。7）正式吊裝之前，對架橋機進行試吊、試運行，依次進行下列各項試吊和檢查工作。全面檢查各種繩索如起重索、牽引索是否完好，縱橫主梁是否穩(wěn)固，卷揚機運行狀態(tài)是否良好，吊機是否安全可靠，指揮通訊是4、否暢通。吊機均按設計荷載的1.25倍進行靜載試驗，然后移動吊件按設計荷載的1.1倍進行運載試驗，在消除非彈性變形無異后方可投入正式使用。所用的吊運設備，不允許超負荷運行。2.2支座安裝 1)盆式橡膠支座安裝安裝前用全站儀在蓋梁上放出支座中心線及蓋梁中心線的位置，然后彈出每片T梁的邊緣位置，再在支座墊石上按設計圖標出支座位置中心線，同時在支座墊石上畫出橡膠支座的兩條邊線。在支座安放前，清理支座墊石頂面，使墊石表面清潔、平整、無油污。將支座安放在墊石上，使支座中心線與墊石中心線重合，支座就位準確。盆式橡膠支座安裝前，必須有合格的產(chǎn)品檢測報告，如不合格時，不得使用。預制梁板橡膠支座安裝的關鍵：盡可能5、的保證梁底與墊石頂面平行、平整，使其同橡膠支座上、下面全部緊貼，避免偏壓、脫空、不均勻支承的發(fā)生。盆式橡膠支座品種、規(guī)格多，安裝時要根據(jù)圖紙要求設置，確保型號準確。2)臨時支座安裝采用灌砂鋼套筒作為臨時支座，安裝前用全站儀在蓋梁上放出臨時支座中心線及蓋梁中心線的位置，然后彈出每片T梁的邊緣位置。在T梁安放前，調(diào)整臨時支座至設計標高（考慮由于承受梁重所引起的下沉），盡可能的保證梁底與鋼套筒頂面平行、平整，避免偏壓、脫空、不均勻支承的發(fā)生。2.3 T梁安裝順序1）本合同段計劃由梁場位置首先架設躍南村高架橋、再架設喻家山高架橋最后架設張泉村高架橋，躍南村高架橋、張泉村高架橋全幅架設，喻家山高架橋先架6、設右幅再架設左幅。2）每孔T梁架設順序，先架設一片邊梁，在依次架設其它梁片。2.4架橋機架設T梁1）架橋機拼裝：采用40m-120t架橋機，在躍南村高架橋0號橋臺后方路基上拼裝架橋機，再將架橋機推移至安裝孔。架橋機為雙導梁式。經(jīng)試運行，試吊合格后，將架橋機縱移過孔進入待架梁狀態(tài)。2）梁體運輸：用預制場龍門吊機將T梁吊起，放到運梁車上。3）運輸前的T梁必須經(jīng)過檢查，證明符合質(zhì)量要求后，方可起吊，此時的強度不低于設計要求的吊裝強度且齡期滿足要求。4）喂梁：運梁平車將T梁運到架橋機后端，架橋機上前吊梁車起吊梁的前端，此時，T梁前端吊在架橋機的前吊梁車上，后端支承在后運梁臺車上，繼續(xù)前移，當待架T梁后7、端到達架橋機后吊梁車吊梁位置時，后吊梁車吊起梁的后端。兩臺吊梁車運梁適當前移后，將T梁放在架橋機前后橫梁上，架橋機準備整體橫移。5）架橋機攜梁橫移：整體橫移架橋機及T梁到待架梁位置。6）落梁：架橋機前后起重小車吊梁，同步縱移到位，縱橫向微調(diào)，與支座準確對齊，落梁就位，然后將相鄰T梁橫隔板鋼筋焊接牢固，相鄰T梁連為一體。架橋機前移前焊接工作必須結(jié)束，T梁支撐牢固。千斤頂輔助收起前支腿，架橋機橫移回到運梁道，準備接梁。7）重復上述、步驟，將一孔梁架設完成。8）架橋機縱移：一孔梁整個架完后，架橋機回到縱移走道，頂起架橋機，轉(zhuǎn)動走行輪到縱向走行方向，縱移架橋機。9）重復上述繼續(xù)架梁直至最后一孔。架橋機8、退回橋頭，平移至另一幅架梁。10）以上施工步驟詳見下圖：架橋機架梁施工工藝流程圖用龍門吊將梁吊放到運梁車上水平運至架橋機下架橋機導梁移至梁鉛垂線上方架橋機移至安裝孔位落梁控制線放樣支座安裝橫移至架設梁位對位落梁安裝臨時支撐重復上述作業(yè)，進行下一片梁的架設2.5梁的臨時固定橫向滑移梁體到位后頂升落梁，將梁放在橡膠支座上，用鋼筋和前一跨梁聯(lián)系固定，另一側(cè)采用臨時支撐，待第2、3片梁同樣放好且橫向軸向位置對齊后用25鋼筋把兩片梁臨時固結(jié)，同時兩片梁的橫隔板預埋鋼筋也全部焊接，以保證整體穩(wěn)定。2.6體系轉(zhuǎn)換1）待一聯(lián)T梁負彎矩區(qū)鋼束全部張拉、壓漿、封錨完成后，即進行體系轉(zhuǎn)換。在體系轉(zhuǎn)換過程中，要保證梁9、體均勻同步下降，支座共同受力，做到同時、同步進行。具體采取如下幾點措施：2）在橋面墩頂附近布置測量點，精確抄平并做好記錄。3）每個臨時支點站一個操作員，保證施工步調(diào)一致。4）可以一聯(lián)跨同時落梁，也可一聯(lián)兩邊跨開始對稱落梁，在每個墩的兩側(cè)對稱安排工作人員，同時打開臨時支座，按統(tǒng)一指令，步調(diào)一致。5）測量橋面原布置的控制點，做好記錄，并檢查梁體有無裂紋和損壞問題。2.7質(zhì)量控制T梁的高程和線型控制是整個安裝的重難點。偏差過大，不僅會影響橋面鋪裝的厚度和質(zhì)量，還會影響橋梁的外型美觀，甚至造成梁的內(nèi)力值偏離設計，影響橋梁的內(nèi)在質(zhì)量。1）高程控制支座墊石的頂面高程和平整度要嚴格按設計要求和規(guī)范控制。T梁10、預制時，其上拱度和梁的高度不得超過規(guī)范要求。每次安裝完一孔后，必須經(jīng)過測量校正T梁的梁端和跨中頂面高程，符合要求后，架橋機才能移至下一孔。2）線型控制準確確定梁板的支座位置，梁板的端線和邊線進行測量定位放線控制。梁底預埋鋼板必須與T梁底板處在同一平面，支座墊石上鋼板必須調(diào)平，支座上鋼板要精心制作三、T梁安裝基本要求：3.1 T梁在吊移出預制底座時，混凝土的強度不得低于設計所要求的吊裝強度；T梁在安裝時，支承結(jié)構(gòu)（墩臺、蓋梁、墊石）的強度應符合設計要求。3.2 T梁安裝前，墩、臺支座墊板必須穩(wěn)固。3.3 T梁就位后，梁兩端支座應對位，梁底與支座以及支座底與墊石頂須密貼，否則應重新安裝。3.4兩梁11、板之間接縫填充材料的規(guī)格和強度應符合設計要求。T梁安裝實測項目項次檢查項目規(guī)定值或允許偏差檢查方法和頻率1支座中心偏位（mm）5用尺量，每孔抽查46個支座2傾斜度（%）1.2吊垂線：每孔檢查3片梁3梁頂面縱向高程（mm）8，5水準儀：抽查每孔2片，每片3點4相鄰梁頂面高差（mm）8尺量：每相鄰梁（板）四、安全保證措施4.1安全制度（1）、建立健全安全保障體系，對全體職工經(jīng)常進行安全教育，各級領導和全體職工必須牢固樹立“安全第一，預防為主”的思想，把安全生產(chǎn)放在各項工作的首位。（2）安全檢查制度化，每周一次小檢查，每月一次大檢查，對安全事故苗頭等安全問題必須落實到人，限期整改。每月下達生產(chǎn)計劃，12、制定有針對性的安全措施，領工員和工班長在布置生產(chǎn)任務的同時要交代安全生產(chǎn)注意事項，月底進行安全生產(chǎn)技術(shù)總結(jié)。（3）、健全各工種、各施工環(huán)境的施工安全規(guī)章制度，做好上崗前職工安全施工培訓工作；特殊工種必須持安全考核證上崗，嚴禁無證操作，違章作業(yè)，進入施工現(xiàn)場的全體職工做到“三不傷害”，人員及工程安全雙達標。（4）嚴格按施工工藝、施工操作規(guī)程、施工方案有關安全條款要求進行施工。（5）加強與當?shù)貧庀蟛块T之間的聯(lián)系，六級以上大風、大雨、暴雨前，做好架橋機、龍門吊、臨建工棚等設備、設施、結(jié)構(gòu)的安全防范工作。（6）夜間施工時，必須配置好照明設備，在危險處設隔離柵、防護網(wǎng)等，確保施工人員和機械設備的安全。（13、7）高空作業(yè)范圍內(nèi)，設高空防護網(wǎng)及地面明顯標志，人員戴安全帽，防止人員墜落及高空落物傷人(或車輛機械、設備)。（8）通過安質(zhì)部檢查、張貼標語牌等形式，時時刻刻提醒全體職工做到安全生產(chǎn)。（9）實行安全施工一票否決制，確保施工萬無一失，把事故隱患消滅在萌芽狀態(tài)，真正做到預防為主。4.2預制梁架設安全措施為建立健全安全管理和完善安全保證體系，就架梁時的安全操作規(guī)定如下：1)、總體要求:.加強安全教育，組織全體人員學習，提高安全員安全意識，使安全工作深入人心，建立健全崗位責任制，做到誰主管誰負責。.按時做好詳細工程日志。.及時觀測天氣情況，如遇大風、雨、洪水時停止一切吊裝作業(yè)。.現(xiàn)場所用鋼絲繩，在使用14、過程中，注意保養(yǎng)，防止和硬物磨擦，隨時檢查，發(fā)現(xiàn)磨損、銹蝕、拉伸、彎曲、疲勞、 斷絲等情況，及時予以更換。.操作人員必須持證上崗，佩帶安全帽。.架橋期間禁止喝酒，穿拖鞋、塑料鞋。.卷揚機每天開機前必須進行檢查，試驗操作制動系統(tǒng)是否靈活可靠，并按規(guī)定進行潤滑、檢查、保養(yǎng)。.司機操作時要聽專職人員指揮，但是無論什么人發(fā)出停機信號時均應立即停車，查明情況再進行正常工作。正常工作時只聽指揮人員一人的信號，他人指揮無效。.突然停電時要將各電路開關切斷，將所有控制手柄轉(zhuǎn)到零位。2)、起梁:.起梁時，必須首先檢查起梁用具，并在起梁之后緊跟保持支撐和墊板。.放置套架時必須墊好護梁膠皮墊。.起梁時所有人員站在安15、全線以外。3)、移梁.移梁時，保持梁的兩端平行行走。.移梁時，兩端須配備穩(wěn)妥的斜支護，并配以5噸導鏈保護，整個吊裝過程中，都必須有專業(yè)人員指揮，所有人員操作都需在安全位置。4)、架梁:.必須統(tǒng)一指揮，組織人員必須檢查自己的機具是否正常，開關及剎車是否完整；同時，一定要認清信號，注意力集中，如信號不對絕對不能起吊。.架梁區(qū)域內(nèi)設置防護圍繩，防止一切閑雜的人員進入吊裝場地，所有進入吊裝場地人員必須戴紅色安全帽，穿防滑鞋。.作業(yè)人員必須系安全帶，橋臺及墩柱要掛安全網(wǎng)。5）、高空作業(yè)措施:.作業(yè)人員要定期體檢，發(fā)現(xiàn)有不宜登高的病癥，不得從事高空作業(yè)；嚴禁高血壓、心腦血管病人登高作業(yè)；嚴禁酒后登高作業(yè)；16、嚴禁穿拖鞋或硬底鞋登高作業(yè)。.業(yè)者必須系安全帶，設置防護網(wǎng)等防落設施；高空作業(yè)安全設施必須進行嚴格的設計檢算，嚴格按設計進行安裝，并符合公路工程施工安全規(guī)程的規(guī)定。.時進行高空作業(yè)時，必須有足夠的照明設備。遇六級以上大風，停止鋪架施工并進行加固保護，停止高空作業(yè)。.所有施工人員或進入作業(yè)圈的其他人員，無論在地上或高空均須戴上安全帽，以防事故。.在雨季潮濕淋漓時，必須采取防滑措施，以防止高空作業(yè)人員滑倒。.登高用梯必須牢固。梯子上端須用繩子和已固定的構(gòu)件縛牢，并須依靠平穩(wěn)不搖晃，方可攀登。在攀登時還應隨時檢查繩索是否被解脫或被電焊、氣割等飛濺的火焰燒斷。如發(fā)現(xiàn)這種現(xiàn)象應及時補救，并重新把繩索扎牢17、靠，以策安全。五、30米T梁受力計算書一、設計規(guī)范及參考文獻（一） 重機設計規(guī)范（GB3811-83）（二） 鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GBJ17-88）（三） 公路橋涵施工規(guī)范（JTG/T50-2008）（四） 公路橋涵設計規(guī)范（JTJ021-89）（五） 石家莊鐵道學院GFJT-40/300拆裝式架橋機設計計算書（六） 梁體按30米箱梁75.4噸計。二.架橋機設計荷載（一） .垂直荷載梁重:Q1=29m326=75.4t天車重：Q2=7.5t（含卷揚機）吊梁天車橫梁重：Q3=7.3t(含縱向走行)主梁、桁架及橋面系均部荷載：q=1.29t/節(jié)(單邊)1.291.1=1.42 t/節(jié)(單邊)0號支腿總18、重: Q4=5.6t1號承重梁總重：Q5=14.6t2號承重梁總重：Q6=14.6t縱向走行橫梁（1號車）：Q7=7.5+7.3=14.8t縱向走行橫梁（2號車）：Q8=7.5+7.3=14.8t梁增重系數(shù)取：1.1活載沖擊系數(shù)取：1.2不均勻系數(shù)取：1.1（二）水平荷載1.風荷載a. 設計工作狀態(tài)最大風力，風壓為7級風的最大風壓：q1=19kg/m2b. 非工作計算狀態(tài)風壓，設計為11級的最大風壓; q2=66kg/m2(以上數(shù)據(jù)參照石家莊鐵道學院GFJT-40/300拆裝式架橋機設計計算書) 2.運行慣性力： =1.1三.架橋機傾覆穩(wěn)定性計算（一） 架橋機縱向穩(wěn)定性計算架橋機縱向穩(wěn)定性最不19、利情況出現(xiàn)在架橋機懸臂前行階段，該工況下架橋機的支柱已經(jīng)翻起，1號天車及2號天車退至架橋機尾部作為配重，計算簡圖見圖1（單位 m）:圖中P1=5.6t （前支柱自重）P2=1.42（22+8.5）=43.31t （導梁后段自重） P3=1.4232=45.44t （導梁前段自重） P4=14.6t (2#承重橫梁自重)P5= P6=14.8t （天車、起重小車自重）P7為風荷載，按11級風的最大風壓下的橫向風荷載，所有迎風面均按實體計算，P7=CKnqAi =1.21.3966(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) 12.9=10053kg=10.05t作20、用在軌面以上5.58m處M抗=43.3115+14.8（22+1.5）+14.827.5+14.622=1725.65t.mM傾=5.632+45.4416+10.055.58=架橋機縱向抗傾覆安全系數(shù)n=M抗/M傾 =1725.65/(962.319 1.1)=1.631.3 1.3 可)2. 非工作條件下穩(wěn)定性計算架橋機懸臂前行時自重荷載全部由車體承擔，在橫向風荷載作用下，其穩(wěn)定性見圖3。與圖2相比，架橋機在提的梁為傾覆作用時，架橋機有N=2.26的橫向抗傾系數(shù)，而圖3中已經(jīng)沒有提梁，故此不用計算而得出結(jié)論它的抗傾系數(shù)滿足要求。 結(jié)論：架橋機穩(wěn)定性符合規(guī)范要求四.結(jié)構(gòu)分析(一) 荷載取值：21、 桁架及橋面系均部荷載1.29t/節(jié)1.1=1.42t/節(jié)(單邊)，荷載（75.4+7.52）1.2=108.48t。其余荷載取值見前。縱向走行天車輪距為2m ,當天車居于天車橫梁跨中時，單片空載輪壓集中力為（7.5+7.3）/4=3.7t，負荷輪壓集中力為（7.3+108.48）/4=28.945t，架邊梁時輪壓集中力為（重邊）：7.3/4+108.48/2=56.065t，（輕邊）7.3/4=1.825t.吊梁小車輪壓集中力108.48/4=27.12t（輪距1.6m）。（二） 分析計算根據(jù)以上荷載值，按桁架進行分析，計算過程由有限元分析程序SAP 93來完成。工況取:(1)架橋機前移，(22、2)1號天車提梁，(3)2號天車提梁，(4)1號天車至跨中、(5)中梁就位，(6)邊梁就位6種工況進行計算，計算得前懸臂端最大撓度852.6mm，考慮到桁架空多，加1.1的系數(shù)，852.61.1=937.86mm，待架孔導梁跨中最大撓度71mm，考慮到桁架空多，加1.1的系數(shù)，711.1=78mm，天車橫梁跨中最大撓度78mm.導梁結(jié)構(gòu)圖見圖4各桿件在工況1，5，6的桿件內(nèi)力見附加圖 各工況的軸重見圖5桿件最大內(nèi)力匯總表名稱計算最大內(nèi)力（T）允許內(nèi)力（T）備注上弦桿+232.79272工況1B附近下弦桿-228.02266工況1B附近立桿-90.408119.0工況6C附近斜桿-57.673.23、6工況6C附近注：受拉為+，受壓為- 6種工況各支點最大反力（單邊）如下：（單位：噸）支點工況ABC工況12.34598.730工況267.14540.42923.333工況369.1474.9523.14工況445.45777.57140.502工況526.3976.8960.245工況6重邊25.86111.38395.29輕邊26.9342.39825.406五.架橋機1號、2號車橫梁檢算架橋機1號、2號車橫梁設計采用16Mn鋼，頂板厚度為12mm，底板厚度為12mm，用16016814.5兩根工字鋼做支撐，截面形式如圖6。 截面特性如下：查工字鋼表有S=146.45cm2,I=685124、2.5cm4A=145.452100+124062=3903 mm2I=68512.51042+12406 (560+6) 22=4.49-3m4計算圖示如下圖7(單位 m):架橋機在吊邊梁對位時由導梁傳到橫梁的最大壓力為93.75t.1. 應力計算兩導梁中心距L=9.6m懸臂長度L=1m,最大集中荷載P=93.75t橫梁支點彎矩：M=93.751=93.75tm則翼緣板應力：腹板最大應力：局部壓應力Lz=224+(12+25)2=162mm換算應力：2.（1）整體穩(wěn)定性 b0=268-14.5=253.5mmh/b0=584/253.5=2.36l/b0=11600/253.5=45.76625、5故不必計算其整體穩(wěn)定性 (見鋼結(jié)構(gòu)設計手冊P28) 。 （2）局部穩(wěn)定性計算翼緣板局部穩(wěn)定b0/t=253.5/12=21.125 b0 /t=33 可b/t=76.75/12=6.4 b /t=12.4 可腹板局部穩(wěn)定：不需設加勁板。為安全起見，在直接受力處加了厚10mm的內(nèi)加勁肋和厚16mm的外加勁肋，同時，其他位置布置間距為1m的，厚10mm的內(nèi)加勁肋。由于焊縫按一級焊縫質(zhì)量驗收，其強度與鋼板相同，故在此不檢算而其強度認為其強度足夠。經(jīng)計算聯(lián)結(jié)處強度滿足要求。六.架橋機0號立柱橫梁計算1. 設計說明和基本依據(jù) 架橋機前支柱由支柱橫梁和立柱組成，立柱共計4根，在工作狀態(tài)下，僅考慮外側(cè)2根26、立柱承受豎向荷載，內(nèi)側(cè)2根只起橫向穩(wěn)定作用。 前支腿最大荷載發(fā)生在架橋機吊梁就位時，端構(gòu)架豎桿內(nèi)力為36.8t（由電算分析），此時由導梁傳向橫梁的荷載為P=71.14t.2. 立柱橫梁承載力檢算 （1）應力檢算支柱橫梁采用箱形斷面，如圖8。設計采用16Mn鋼板，頂板和底板厚度為14mm,腹板厚10mm。 計算圖示如下圖9：（單位：m ）截面特性如下： I=0.3800.463-(0.38-20.01) 0.4323/12=0.000664m4導梁支點懸出立柱中心位置0.85 m，則M=71.140.85=60.469tm翼緣應力： 可腹板剪應力：局部壓應力lz=(1202+10)2+214=527、28mm換算應力：可焊縫強度與鋼板等強，可不必進行計算。3. （1）整體穩(wěn)定性 b0=200-10-10=180h/b0=460/180=2.5566l/b0=11600/180=64.4465故可不必進行整體穩(wěn)定性驗算 (見鋼結(jié)構(gòu)設計手冊P28) 。 （2）局部穩(wěn)定性計算 翼緣板局部穩(wěn)定：b0/t=180/14=12.86 b0/t=33 (可)b/t=90/14=6.43b/t=12.4 (可)腹板局部穩(wěn)定故不需設加勁板，為安全起見，在直接受力處加了厚10mm的內(nèi)加勁肋和厚16mm的外加勁肋，同時，其他位置布置間距為1m的，厚10mm的內(nèi)加勁肋。由于焊縫按一級焊縫質(zhì)量驗收，其強度與鋼板相同28、，故在此不檢算而其強度認為其強度足夠。經(jīng)計算聯(lián)結(jié)處強度滿足要求。七.1號車橫梁及0號柱橫梁撓度計算由于橫梁剛性較大，可不計自重產(chǎn)生的撓度 計算圖示如下圖10：1. 1號車橫梁撓度計算： m=1m l=9.6m EI=8.98108當P1=P2=71.93t=m/l=1/9.6=0.1042當P1= 93.75t P2=32.73t時，可以把C點的P1分解開，P1=P1+P2有P1=93.75-32.73=61.02t fd=mB=10.001087=1.08710-3mfc=1.871+2.401=4.272mmfd=1.87+1.087=2.957mm有懸臂撓引起的導梁上口軌距變化最大d計算29、如下4.271/1=d1/(2.25+.245) d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245) d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm2. 0號車橫梁撓度計算：m=0.65m l=10.3m EI=1.328108當P1=P2=44.89t=m/l=0.65/10.3=0.0631當P1= 71.14t P2=18.63t時，可以把C點的P1分解開，P1=P1+P2有P1=71.14-18.63=52.51t fd=m B=0650.0044=0.00286 mfc=3.181+6.098=9.279mmfd=3.181+2.830、6=6.041mm有懸臂撓引起的導梁上口軌距變化最大d計算如下6.041/1=d1/(2.25+.245) d1=23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245) d2=35.62mm故 d=d1+d2=58.81mm綜上計算，天車咬合總間距為58.81mm,(100-70)2=60mm可八.150型分配梁：（1號車處） 截面形式如上圖11：（單位mm）截面特性：A=0.60.022+20.360.016=0.03552m2跨中集中荷載P=93.75+764/1000=94.514 t最大彎矩：支點反力：R=94.514/2=47.257 t彎曲應力：腹板最大剪應力：局部壓應力lz31、=600+220=640mm換算應力： 可九. 0號柱承載力檢算 立柱采用219mm無縫鋼管，壁厚12mm（內(nèi)管192mm，壁厚13mm），一側(cè)立柱由兩根組成，中間用605mm鋼管作為連接。1. 若按兩根鋼管同受力，其截面形式如右圖12所示，其失穩(wěn)方向為繞y軸失穩(wěn)(加為以內(nèi)鋼管為準)。圖12截面特性： 圖13 按一端固結(jié)，一端鉸接計算長細比長細比由長細比，可按a類構(gòu)件查表3.4-5（鋼結(jié)構(gòu)設計手冊594頁），取安全系數(shù)n=2，得應力折減系數(shù)分別為=0.9538，=0.94187應力 可應力 可2. 只考慮外側(cè)單根受力，內(nèi)側(cè)一根作為一種約束，則應力：（圖見13）按一端固結(jié)，一端鉸接計算長細比由長32、細比，可按a類構(gòu)件查表3.4-5（鋼結(jié)構(gòu)設計手冊594頁），取安全系數(shù)n=2，得應力折減系數(shù)分別為=0.9419應力 可十.起吊系統(tǒng)檢算1. 起升系統(tǒng)檢算起升卷樣機5t，8輪100t滑車組，24.5mm鋼絲繩走16。起升荷載Q=57.2t（實際凈吊重為40t）,滑車組效率：所需牽引力： 可選用公稱抗拉強度為1700MPa的鋼絲繩，查表得其破段拉應力為38.1t，考慮鋼絲間受力不均和內(nèi)力的存在，按0.7折減。安全系數(shù)n=38.1160.7/57.2=7.466 可2. 吊兩千斤繩驗算 選用637絲36.5mm ,10股公稱抗拉強度為1700MPa的鋼絲繩，查表得其破段拉應力為83.9t，考慮鋼絲33、間受力不均和內(nèi)力的存在，按0.7折減。安全系數(shù)n=83.9100.7/57.2=10.2710 可十一 .架橋機導梁整體穩(wěn)定性計算導梁的整體穩(wěn)定性計算可近似為一實體鋼梁。導梁在0號支柱、1號腿2號腿處有橫向支撐或橫向聯(lián)結(jié)，故不必在此處檢算導梁縱體穩(wěn)定1導梁跨中主弦桿截面形式見下圖14：（單位：cm） A=（93.2-11.2）8=656cm2 Ix=6561002=6560000cm4 Iy=656502=1640000cm2 Wx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cm3 Wy=Iy/x=1640000/(50+12.5)=26240cm3 x=l0/rx=3234、00/100=32 y=l0/ry=3200/50=64 查表Q235(b類構(gòu)件)得：x=0.929, y=0.786 豎向荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎矩： Mx=R16-q162/2=23.36162-1.42162/2=565.76tm 橫向風力產(chǎn)生在導梁跨中最大彎矩：按7級風壓檢算（W0=19kg/m2） W=K1K2K3K4W0=10.41.01.219=9.12kg/m 計算原理： Mx,My繞強軸和弱軸作用的最大彎矩. Wx,Wy按受壓邊緣確定的強軸和弱軸的抵抗矩 繞強軸彎曲所確定的整體穩(wěn)定系數(shù) f允許抗壓強度值 橫向風力作用在導梁上引起的跨中彎矩，這里近似按簡支梁計算導梁跨中風力彎矩M35、y=29.122.495(322/8)10-3=6.0tm 2當架橋機前行時，B點截面及截面特性同上有： Wx=58311.11cm3 Wy=26240cm3 x=0.929, y=0.786豎向最大彎矩Mx=ql2/2=1.42322/2+325.6=906.24 t.m橫向最大彎矩（取7級風壓）My=ql2/2=210-39.122.495322十二.導梁天車走道梁計算考慮導梁上弦桿杰間不能承受輪壓集中荷載，故鋼枕（16b工字鋼, =215MPa, W=141cm3）間距取1.0m，均置于節(jié)點上，鋼軌采用P50,允許彎應力=400MPa, W=287.2cm3鋼軌受彎按按簡支梁計算，最大輪36、壓為P=31.55332t，行走輪壓17.988t1鋼軌Mmax=pl/4=131.553320.7/4=5.5216 tm=5.522104/287.2=192.26MPa=400 滿足規(guī)范要求。2工字鋼行走時：M= pl/4=117.9880.7/4=3.1479 tm=3.1479104/141=223.26Mpa1.05=2151.05=225.75Mpa可1米一根工字鋼不能少。3架梁時由于輪壓增加，在架梁時輪下工字鋼按0.5米一根放置十三.吊梁天車橫梁計算（一） 受力計算架橋機天車橫梁設計采用16Mn鋼，頂板厚度為20mm，底板厚度為20mm截面形式如圖15。截面特性如下：A=20237、460+16(800-40)=30560 mm2I=2046040022=2.94410-3m4計算圖示如下圖16： 架橋機在架梁全過程中彎矩最大為活載在跨中，應力計算橫梁支點彎矩：M=16.25211.6/4=94.25tm則翼緣板應力：腹板最大應力：局部壓應力lz=460+202=500mm換算應力：（二）.天車橫梁穩(wěn)定性計算1橫梁整體穩(wěn)定性計算見圖17(1).慣性力產(chǎn)生的傾覆力矩 P=QV/gt Q為自重， V為行車速度，V=3.0m/min g為重力加速度 ,取10m/S2, t為剎車時間, t=2s 小車產(chǎn)生的慣性力矩Q1=10t h1=1.85mM慣1= 橫梁慣性力矩 Q2=6.438、t h2=1.1mM慣2= 混凝土梁體產(chǎn)生的慣性力矩Q3=801.1=88t h3=3.05mM慣3=M慣= M慣1+ M慣2+ M慣3=0.73485tm (2).風力產(chǎn)生的傾覆力矩 按7級風力計算，q=19kg/m2=0.019t/m2,迎風面積均按實體計算。P風=CKnqAi, c=1.6, K=1.39 小車風力產(chǎn)生的力矩P1=1.61.390.01922=0.169tM1=0.1691.85=0.313 t.m 橫梁風力產(chǎn)生的力矩P2=1.61.390.01913.10.8=0.443tM2=0.4431.1=0.487 t.m 混凝土縱向風力產(chǎn)生的力矩P3=1.61.390.01939、3.22.5=0.338tM3=0.3383.05=1.0309 t.mM風= M1+ M2+ M3=1.8309 t.m M傾= M風+ M慣=2.56575 t.m(3).梁體自重產(chǎn)生的抗傾覆力矩小車自重：W1=10t, 橫梁自重：W2=6.4t混凝土自重：W3=801.1=88t 抗傾覆力矩為 （d=1.0m,輪間距為2.0m） W= W1+ W2+W3/2=10+6.4+88/2=60.4t 則 M穩(wěn)=60.41.0=60.4 t.m (4).抗傾覆安全系數(shù)n= M穩(wěn)/ M傾=60.4/2.56575=23.541.3 可因此，橫梁整體滿足穩(wěn)定性要求。2橫梁單個穩(wěn)定性計算見圖15和1640、由于工字鋼兩端有連接，計算長細比時按0.46米，外加0.75的系數(shù)以考慮工字鋼兩端有連接11.60.75/0.46=18.920 可一1#，2#橫梁連接處計算1 討論最大受力當P1=P2=71.93 t 時 MA=71.93 T.M QA=0當P1=93.75 t P2=32.73 t 時 有RX=100.11 t RY=26.37 tMA=63.24 T.M QA=93.75-32.73=61.02 t （偏安全）有MAMAX=71.93 T.M 假定QAMAX=93.75-32.73=61.02 t 2構(gòu)造要求： 290.2=180.4200 mm可1.590.2=135.3140 mm可41、 390.2=270.6304 mm可3.銷子受彎：（14.5+32+40）2=173590=450 mm 可以不考慮銷子受彎而認為強度滿足要求。4MAMAX和 QAMAX的共同作用 計算簡圖見右（圖中銷子為90mm,中心距為304mm）：有MAMAX=71.93 T.M QAMAX=61.02 t 則T=MAMAX/0.304=71.93/0.304=236.61 tQ= QAMAX/2=61.02/2=30.51 t銷子的面積S=0.253.14902=6361.7 mm2(1) T的作用下：t=T/S=236.61104/6361.7=371.93 MPa 500MPa(2) Q的作用下42、：q=Q/S=30.51104/6361.7=47.96 MPA 500MPa(3) 合力的作用5連接鋼板（1） 從上圖中（1）的位置破壞(架為內(nèi)側(cè)的鋼板)：S=200（14.5+32）2=18600 mm2S=200402=16000mm2t=T/S=236.61104/18600=127.21 Mpa 210MPat=T/S=236.61104/16000=147.88 Mpa 210 MPa滿足要求。（2）1-1截面上破壞：I=122406(560+6)2=3.12109mm4=3.1210-3m4滿足要求。(3).Q的作用 S=(584-90.22)14.52=11704.4mm2=Q43、/S=61.0210000/11704.4=52.13Mpa140MPa (4).合力作用1二.0#橫梁連接處計算1 討論最大受力圖見下頁 由前面討論知，有MAMAX=44.890.65=29.1785 T.M QAMAX=71.14-18.63=52.51 t 2構(gòu)造要求： 270.5=141200 mm可1.570.5=105.75100 mm可 370.5=211.5260 mm可3.銷子受彎：（10+32+40）2=164570=350 mm 可以不考慮銷子受彎而認為強度滿足要求。4MAMAX和 QAMAX的共同作用 計算簡圖見右（圖中銷子為70mm,中心距為260mm）：有MAMAX44、=29.1785 T.M QAMAX=52.51 t 則T=MAMAX/0.26=29.1785/0.26=112.2251 tQ= QAMAX/2=52.51/2=26.255 t銷子的面積S=0.253.14702=3848.45 mm2T的作用下：t=T/S=112.225104/3848.45=291.61 MPa 500MPaQ的作用下：q=Q/S=26.225104/3848.45=68.22MPa500Mpa合力的作用5連接鋼板（1） 從上圖中（1）的位置破壞(架為內(nèi)側(cè)的鋼板)：S=200（10+32）2=16800 mm2S=200402=16000mm2t=T/S=112.225104/16800=66.8 Mpa 210MPat=T/S=112.225104/16000=70.14 Mpa 210 MPa滿足要求。（2）1-1截面上破壞：I=142380(230-7)2=5.29108mm4=5.2910-4m4滿足要求。(3).Q的作用 S=(460-70.52)102=6380mm2(4).合力作用通過驗算120噸30米架橋機滿足規(guī)范要求。