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1、一、工程概況及基礎處理新增 3 臺 2104m3儲罐。直徑 41 米，底面積 1320.21m2，儲罐頂標高 19.336m；外腳手架沿儲罐外壁搭設，搭設高度為 20m，并根據現場實際要求在合適的位置設置搭設一“之”字形斜道，便于人員的通行和小件材料的運輸。儲罐內腳手架為滿堂式搭設。本腳手架的塔設是為保證設備的焊接工作在安全的條件下進行，特編制本腳手架施工方案。二、編制依據2.1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（GBJ130-2001）2.2、建筑結構設計規范大全2.3、直縫電焊管（GB/T13793）2.4、碳素結構鋼（BG/700）2.5、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）2.2、6、鋼管腳手架扣件（GB15831）三、材料的選用與材質的要求鋼管選用國標直縫電焊鋼管，（GBT13793）質量符合國家碳素結構鋼（GBT700）Q235-A 級鋼要求。鋼管尺寸選用483.5mm，鋼管彎曲變形：a、各種桿件鋼管的端部彎曲，L1.5m,外表面銹蝕深度允許偏差 0.5mm。b、立桿鋼管彎曲變形：（1）當 3mL4m 時，允許偏差 12mm。（2）當 4mL6m 時,允許偏差 20mm；（3）當水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6m時，允許偏差 30mm；鋼管上嚴禁鉆孔。扣件采用可鍛鑄鐵的制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁3、使用，并對扣件螺栓做防銹處理，不得發生破壞，出現滑絲的螺栓應更換，腳手板應采用鋼制架板，腳手板的兩端必須固定牢固，不得有探頭板。四、要求和搭設方法 4.1外腳手架的搭設方法4.1.1 立桿橫距 800、縱距 1800、步距 1800。架體距罐壁間隙為300。第一步橫桿應根據焊接形式需要留置出相應的高度，便于進行焊接并將抗風圈和加強板的位置讓出，避免安裝時腳手架重復施工。4.1.2 縱向水平桿在立桿內側，其長度不小于3 跨。接長采用扣件連接，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應在同步、同跨內，不同步、不同跨兩個相鄰接頭在水平方向應錯開1500，各接頭中心至最近主節點的距離不大于400，縱向水平桿采用直角4、扣件固定在橫向水平桿上，上鋪設壓制鋼腳手架板，腳手架板根據施工作業部位進行滿鋪。橫向水平桿兩端應用直角扣件固定在立桿上。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件接且嚴禁拆除。4.1.3 腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上部不大于100處的立桿上，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠連接。4.1.4 每搭完一步腳手架后，應按規范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。搭設的同時,應在不影響施工的前提下,分兩步兩跨設置固定桿件,固定桿件的設置,采取將小橫桿延長頂在罐壁上,當外防腐受影響時,應根據施工進度分段將固定桿件拆除,并在整體腳手架拆除前,設置臨時固定桿件。4.15、.5 腳手架在搭設的過程中，需在作業面處搭設防護欄桿，欄桿頂部高度不小于1.2m，第二道欄桿的高度距底部600mm,并用木板設置踢腳板，踢腳板的高度為200mm，踢腳板要固定牢固。4.2、內腳手架的搭設方法：4.2.1 儲罐內腳手架設置為滿堂式。4.2.2 搭設前，應根據儲罐的內部尺寸，劃分為中間塊區和邊沿塊區，邊沿塊區為靠近罐壁處。中間塊區按照縱橫間距2米的距離布置立桿至邊沿塊區，從罐壁處向里搭設一個縱向間距2 米，橫向間距1.7 米的雙排腳手架，與中間塊區的腳手架連接。4.2.3 搭設時應先搭設距人孔較遠的位置，從遠處向近處施工，便于材料的倒運和傳遞。五、落地式扣件鋼管腳手架計算 5.1 6、外雙排腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距 1.80 米，立桿的橫距 0.80 米，立桿的步距 1.80 米。采用的鋼管類型為483.2，連墻件采用 2步2跨，豎向間距 3.60 米，水平間距 3.60米。施工均布荷載為 4.0kN/m2，同時施工 2層，腳手板共鋪設 2層。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標7、準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.300 1.800/3=0.180kN/m 活荷載標準值 Q=4.000 1.800/3=2.400kN/m 荷載的計算值 q=1.2 0.038+1.2 0.180+1.4 2.400=3.622kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=3.6220.8002/8=0.290kN.m=0.290106/4729.0=61.274N/mm2小橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值 q=08、.038+0.180+2.400=2.618kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.618 800.04/(384 2.06105113510.0)=0.597mm 小橫桿的最大撓度小于 800.0/150 與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038 0.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.300 0.8001.800/3=0.144kN 活荷載標準值 Q=4.000 0.809、01.800/3=1.920kN 荷載的計算值 P=(1.20.031+1.2 0.144+1.4 1.920)/2=1.449kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.2 0.038)1.8002+0.2671.4491.800=0.708kN.m=0.708106/4729.0=149.768N/mm2大橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式10、如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.038 1800.004/(100 2.060105113510.000)=0.12mm 集中荷載標準值 P=(0.031+0.144+1.920)/2=1.047kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.8831047.3601800.003/(100 2.060105113510.000)=4.92mm 最大撓度和 V=V1+V2=5.036mm 大橫桿的最大撓度小于 1800.0/150 與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式11、計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.800=0.069kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.300 0.8001.800/2=0.216kN 活荷載標準值 Q=4.000 0.8001.800/2=2.880kN 荷載的計算值 R=1.2 0.069+1.2 0.216+1.4 2.880=4.374kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N.m時,試驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.12、0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1222 NG1=0.12220.000=2.445kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2=0.30021.800(0.800+0.300)/2=0.594kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3=0.1101.8002/2=0.198kN (4)吊掛13、的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.80020.000=0.180kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.417kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=4.000 21.8000.800/2=5.760kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 D.4的規定采用：W0=0.600 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)14、附錄表 7.2.1 的規定采用：Uz=2.030 Us 風荷載體型系數：Us=0.252 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7 0.6002.0300.252=0.215kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.417+0.85 1.4 5.760=10.955kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.417+1.4 5.760=12.164kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW=0.85115、.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.4 0.2151.8001.800 1.800/10=0.149kN.m 五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.164kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取 1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.5001.800=3.118m；A 立桿16、凈截面面積，A=4.501cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；由長細比，為 3118/16=196；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.188；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=12164/(0.19 450)=144.008N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.955kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取 1.155；u 計算長度系數，17、由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；由長細比，為 3118/16=196；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.188；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.149kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=10955/(0.19 450)+149000/4729=161.219N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm18、2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=0.972kN；NQ 活荷載標準值，NQ=5.760kN；gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.122kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs=55.122 米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H=50.000米。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手19、架可搭設高度按照下式計算：其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=0.972kN；NQ 活荷載標準值，NQ=5.760kN；gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.122kN/m；Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk=0.125kN.m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs=45.211 米。七、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=48.66 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=12.16 A 基礎底面面積 (m2)；A=020、.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg=170.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg=kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc=1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk=170.00 地基承載力的計算滿足要求!5.2 內外側雙排腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為19.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距 2.00 米，立桿的橫距 1.70 米，立桿的步距 1.80 米。采用的鋼管類型為483.2，連墻件采用 2步2跨，豎向間距 3.60 米，水平間距 421、.00米。施工均布荷載為 2.0kN/m2，同時施工 1層，腳手板共鋪設 4層。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.300 2.000/3=0.200kN/m 活荷載標準值 Q=2.000 2.000/3=1.333kN/m 荷載的計算值 q=1.2 0.038+1.2 0.200+1.4 1.333=2.153kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩22、計算公式如下:M=2.1531.7002/8=0.778kN.m=0.778106/4729.0=164.449N/mm2小橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值 q=0.038+0.200+1.333=1.572kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.572 1700.04/(384 2.06 105113510.0)=7.310mm 小橫桿的最大撓度小于 1700.0/150 與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿23、支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.700=0.065kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.300 1.7002.000/3=0.340kN 活荷載標準值 Q=2.000 1.7002.000/3=2.267kN 荷載的計算值 P=(1.20.065+1.2 0.340+1.4 2.267)/2=1.830kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.2 0.038)2.00024、2+0.2671.8302.000=0.992kN.m=0.992106/4729.0=209.744N/mm2大橫桿的計算強度大于 205.0N/mm2,不滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.038 2000.004/(100 2.060105113510.000)=0.18mm 集中荷載標準值 P=(0.065+0.340+2.267)/2=1.336kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.8831335.97325、2000.003/(100 2.060105113510.000)=8.61mm 最大撓度和 V=V1+V2=8.785mm 大橫桿的最大撓度小于 2000.0/150 與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 2.000=0.077kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.300 1.7002.000/2=0.510kN 活荷載標準值 Q=2.000 1.7002.26、000/2=3.400kN 荷載的計算值 R=1.2 0.077+1.2 0.510+1.4 3.400=5.464kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N.m時,試驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1275 NG1=0.12819.000=2.423kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采27、用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2=0.30042.000(1.700+0.300)/2=2.400kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3=0.1402.0004/2=0.560kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0052.00019.000=0.190kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.573kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2.000 12.00028、1.700/2=3.400kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 D.4的規定采用：W0=0.750 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 7.2.1 的規定采用：Uz=0.840 Us 風荷載體型系數：Us=0.230 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7 0.7500.8400.230=0.102kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.573+0.85 1.429、 3.400=10.734kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.573+1.4 3.400=11.448kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.4 0.1022.0001.800 1.800/10=0.078kN.m 五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.30、448kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取 1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.600；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.6001.800=3.326m；A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；由長細比，為 3326/16=209；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.166；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=11448/(0.17 450)=153.219N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f31、=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.734kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取 1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.600；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.6001.800=3.326m；A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；由長細比，為 3326/16=209；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 032、.166；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.078kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=10734/(0.17 450)+78000/4729=160.231N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=3.150kN；NQ 活荷載標準值，NQ=3.400kN；gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.128kN/m；經計算33、得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs=44.279 米。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=3.150kN；NQ 活荷載標準值，NQ=3.400kN；gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.128kN/m；Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk=0.066kN.m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs=40.855 米。七、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，34、p=N/A；p=45.79 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=11.45 A 基礎底面面積 (m2)；A=0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg=170.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg=kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc=1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk=170.00 地基承載力的計算滿足要求!六、安全生產措施及操作要求61 安全生產措施6.1.1 參與搭設的作業人員必須持證掛牌上崗。6.1.2 架子工在搭、拆腳手架必須戴好安全帽與系好安全帶。6.1.3 架子工搭設前應由施工員進行書面技術、安全交底，并由班長和作業人員35、簽字后方可進行搭設。6.1.4 架子工在搭設過程中，對于彎曲、銹蝕嚴重的鋼管應剔除。6.1.5 搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施，并懸掛安全警示標牌。6.1.6 搭設腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看護，嚴禁非操作人員入內。62 操作要求6.2.1 所有操作人員必須熟知和遵守安全規定和本崗位安全技術操作規程，正確使用個人防護用品，嚴禁酒后上班。6.2.2 衣著靈便，穿軟底防滑鞋。6.2.3 操作時不得上下拋擲物體，不得在未固定的桿件上行走，不得在外架上躺坐、休息。6.2.4 嚴禁攀爬外架上下，不得在操作面上嬉笑打鬧。6.2.5 操作前必須學習技術交底并進行崗位安全檢查，下36、班時應收集好工具及材料，消除不安全因素。6.2.6 工作完畢后，應做到工完料盡場地清。6.2.7施工材料低處要通過人員傳遞，高處要通過繩索傳遞，繩索要綁扎牢固，并采取兩點綁扎的方法。卡扣要用袋裝傳遞，不得直接用繩索綁扎。七、腳手架的檢查與驗收7.1、檢查腳手架搭設完成后，先由班組自檢合格，再由項目部驗收合格后提請公司有關部門進行驗收，對驗收中出現的一些問題立即進行整改，當驗收合格且責任人簽字方可進行投入使用。主要檢查內容是：桿件的設置和支撐等的構造是否符合要求；底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺絲是否符合規范要求；是否超載；遇有停用超過一個月的現場腳手架，在再次使用前均應履行檢查驗收手續。腳手37、架要保證縱成線，橫成方，立桿桿身垂直。搭接交替錯開，縱向水平桿平直，橫向水平桿平齊，立桿間距、步距、縱距、橫距等符合規范要求，架子剪刀撐連續設置綁牢，架了與罐壁要間斷設置支撐，以保持架子整體牢固、安全、適用。7.2、驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢,應按規范見表 1 的規定對腳手架工程的質量進行檢驗，經檢查驗收合格后方可交付使用。2、高度在 30 米及 30 米以下的腳手架，應由單位工程負責人組織安全技術人員進行檢查驗收。高度大于30 米的腳手架，應由上一級安全技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的安全人員進行檢查驗收。3、腳手架工程的驗收，應按照腳手架搭設施工任務驗收單進行38、現場檢驗，著重檢驗以下各項，并記入施工任務驗收單：a、施工技術方案、設計計算書及施工圖、安全交底是否齊全，鋼管、扣件、架板質量是否合格，鋼管連接和掛扣是否緊固可靠；b、安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；c、基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；d、垂直度及水平度是否符合表1 要求。5、腳手架搭設的垂直度與水平度允許偏差應符合表1 的要求：表 1：腳手架搭設垂直度與水平度允許偏差項目允許偏差（mm）垂直度每步架步距/1000 及其 20 腳手架整體總高度/600 及50 水平度一跨距內水平架兩端高差1/600 及30 腳手架整體腳手架長度/600 及50 八、腳手架的拆除方法及安全要求8.1 拆除39、1、腳手架經使用單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，方可拆除。2、拆除腳手架前，應清除腳手架上的材料、工具和雜物。3、拆除腳手架時，應設置警戒標志，并由專職人員負責警戒。拆除腳手架前應將存留在腳手架上的材料、雜物等清除干凈，以防落物傷人。4、腳手架的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆的順序及下列安全作業的要求進行：a、腳手架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；b、同一層的構件應按先上后下、先外后里的順序進行拆除；c、在拆除過程中，腳手架的自由懸臂高度不得超過三步，當必須超過三步時，應加設臨時拉結；d、水平桿和剪刀撐等，必須在腳手架拆卸到相關的架桿時方可拆除；e、工人必須站在臨時設置的40、腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品；f、拆除工作中，必須用板手拆卸，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的對接、旋轉、十字扣件應放入袋內，然后用麻繩吊袋傳遞至地面并放室內堆放；g、拆下的鋼管與配件，應成捆用機械吊運或由人工向下傳遞及麻繩吊至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。5、拆除到地面的材料，根據現場工程實際要求，由專人分類排放整齊或用手板車運走，做到工完料凈場地清。6、參加搭設的所有作業人員，一律不準酒后作業，必須思想集中，保持嚴肅，不準擅自離開工作崗位。同時嚴禁違章作業，野蠻施工。8.2、安全管理與維護1、搭拆腳手架必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則41、（GB5036）考核合格，持證上崗。上崗人員應定期進行體檢，凡不適于高處作業者，不得上腳手架操作。2、搭設腳手架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。3、操作層上施工荷載應符合設計要求，不得超載；不得在腳手架上集中堆放大型鋼結構等物件。嚴禁在腳手架上拉纜風繩或固定、架設電纜、鋼管及起重設備等。4、六級及六級以上大風和雨、雪、霧天應停止腳手架的搭設、拆除及施工作業；5、施工期間不得拆除下列桿件：a、斜支撐、剪刀撐、水平架、掃地桿、封口桿等；b、斜梯、欄桿。6、作業需要時，臨時拆除斜支撐、剪刀撐應經主管部門批準，并應符合下列規定：斜支撐、剪刀撐只能在門架一側局部拆除，臨時拆除后，應在該門架上、下42、層面增加橫桿加固。作業完成后，應立即恢復拆除的斜支撐、剪刀撐。7、在腳手架基礎或臨近嚴禁進行挖掘作業。8、腳手架與架空輸電線路的安全距離、工地臨時用電線路架設及腳手架接地避雷措施等應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的有關規定執行。9、沿腳手架外側嚴禁任意攀登；10、對腳手架應設專人負責進行經常檢查和保修工作。對高層腳手架應定期作立桿基礎沉降檢查，發現問題應立即采取措施整改；1工程施工完畢經全面檢查，確認不再需要腳手架時，由工程負責人簽證后，方可進行拆除。安全員和技術員要向拆除腳手架的作業人員進行書面技術交底工作，并要有交底接受人簽字。11、儲罐內腳手架施工時，由于光線較43、弱，當采用照明時，應將電源線從其他孔穿入，避免在進料口穿入，防止材料運輸過程中將電源線順壞漏電傷人，同時，進入罐內的電源要有漏電保護器和斷路器。九、應急響應措施9.1 發生火災、爆炸事故后，施工負責人要及時準確的消防報火警（電話：119）9.2 發生人員事故時，要及時通知醫院,醫院電話 8605089來進行搶救。9.3 當現場發生治安事件時，撥打治安電話18907792110十、施工機械及技術措施用料一覽表序號名稱規格單位數量備注1 架桿486000 噸260 2 鋼架板300mm 3000mm 塊4736 3 汽車3t 加長臺2 運料4 直角和轉卡個51500 5 對接卡扣個10300 6 無齒鋸400 臺1 下料7 三防蓬布m2100 8 鍍鋅鐵絲10#kg 1000 9 板材300*500*50mm 塊1000 立桿墊木10 警戒繩m 600 11 砂輪機100 臺2 12 鋼絲輪個30 除銹13 板材30*200mm m35 踢腳板14 油漆防銹漆kg 3.5 15 方木50*50*1500 根200 防滑木16 板材6000*30 m34.5 斜道鋪板