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1、貴陽(yáng)市開陽(yáng)縣縣城供水?dāng)U建工程加藥加氯間支模體系專項(xiàng)施工方案編制：審核：批準(zhǔn)：二 0 一三年七月八日目錄第一章加藥加氯間工程概況.4 設(shè)計(jì)概況.4本層框架柱概況.4 本層框架梁概況.4 本層結(jié)構(gòu)板概況.5 第二章加藥加氯間各工序施工流程.5結(jié)構(gòu)層各工序施工流程.5施工流水段的劃分.6 施工時(shí)間.6第三章施工測(cè)量.6 基礎(chǔ)樓面控制線及一層結(jié)構(gòu)內(nèi)控點(diǎn)布置.7本層軸線、柱及梁邊線.7 高程控制測(cè)量.7第四章加藥加氯間模板施工.8模板體系選擇及施工工藝.8高支模設(shè)計(jì)及驗(yàn)算.10 模板驗(yàn)收.20 模板拆除.25 梁板模板支架搭設(shè)技術(shù)要求.30 第五章施工安全注意事項(xiàng).35 加藥加氯間支模體系專項(xiàng)施工方案第2、 1章加藥加氯間工程概況貴陽(yáng)市開縣縣城供水?dāng)U建工程項(xiàng)目位于貴陽(yáng)市開陽(yáng)縣頂方村。單項(xiàng)工程加藥加氯間 建筑面積為 189.7平方米，層高（6.9m）較高，框架柱較高、框架梁的跨度（7.2m）較大，樓層板厚度為0.12m，對(duì)模板制作及安裝、鋼筋綁扎及砼澆搗具有較高的技術(shù)要求，為保證工程質(zhì)量，避免安全事故的發(fā)生，為此特編制該方案以指導(dǎo)該工程樓層安全順利施工!1.1 設(shè)計(jì)概況：加藥加氯間 結(jié)構(gòu)類型為框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為50 年；耐火等級(jí)：二級(jí)，屋面防水等級(jí)級(jí)；抗震設(shè)防烈度：6 度；火災(zāi)危險(xiǎn)性分類為：丁類；腐蝕性等級(jí)為：中級(jí)。1.2 本層框架柱概況：框架柱為矩形形狀，截面面積為400 x500，層3、高為 6.9m,模板支設(shè)、安裝及加固難度加大。框架柱鋼筋全部為三級(jí)鋼，鋼筋直徑為1820，鋼筋布置較密。第 2章樓層各工序施工流程2.1 結(jié)構(gòu)層各工序施工流程：本層施工放線 柱鋼筋制綁 柱模板制安 柱砼澆搗(澆至層高 2/3 位置)框架梁鋼筋制綁 框架梁側(cè)模制安 板模制安 板鋼筋制綁 梁板砼澆搗 砼養(yǎng)護(hù)。放線施工流程：本層定位控制線軸線定位 柱邊線。本層柱施工流程：柱鋼筋制綁柱模制安及加固 本層梁底部柱砼澆搗柱模板拆除及砼養(yǎng)護(hù)。本層框架梁施工流程：梁模支架搭設(shè)及加固梁底板模制安 本層框架梁鋼筋制綁 梁側(cè)板模制安 梁板砼澆搗 砼養(yǎng)護(hù)。2.2 施工流水段的劃分：本單項(xiàng)工程施工段作業(yè)按A、B、C、D4、 劃分為 4 個(gè)施工段，即 A 施工段支模體系、B 施工段鋼筋綁扎、C 施工段外架安全防護(hù)、D 施工段砼澆筑。2.3 施工時(shí)間：按總計(jì)劃要求加藥加氯間在2013 年 7 月 15 日澆筑完樓面砼。第 3章施工測(cè)量3.1 基礎(chǔ)面控制線及上部?jī)?nèi)控點(diǎn)布置該項(xiàng)工作在基礎(chǔ)面砼澆搗完畢并可上人后進(jìn)行。根據(jù)基坑四周設(shè)置的外控點(diǎn)用全站儀或經(jīng)緯儀引測(cè)放出各控制線，并在地梁及獨(dú)基面上彈出相應(yīng)的墨線作為控制線。按“測(cè)量方案”在基礎(chǔ)面上布置出上部結(jié)構(gòu)的內(nèi)控點(diǎn)，并按要求作好相應(yīng)的保護(hù)措施。3.2 本層軸線、柱及梁邊線該項(xiàng)工作在基礎(chǔ)面控制線施測(cè)完畢后進(jìn)行。根據(jù)基坑四周引測(cè)放出控制線用5m 鋼卷尺分別按設(shè)計(jì)圖紙放出首層軸線5、，并在砼地面上彈出相應(yīng)的墨線。根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙軸線用5m 鋼卷尺施放出各柱邊線，并在砼地面上彈出相應(yīng)的墨線以作為柱子安裝模板的依據(jù)。根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙軸線用5m 鋼卷尺施放出各梁邊線，并在砼地面上彈出相應(yīng)的墨線以作為框架梁搭設(shè)、加固及梁模板安裝的依據(jù)。3.3 高程控制測(cè)量在該工程開工前將業(yè)主方提供的坐標(biāo)控制點(diǎn)高程引測(cè)到施工現(xiàn)場(chǎng)且不受沉降影響的標(biāo)志物上，用紅油漆作好標(biāo)記并作為該工程建筑物、構(gòu)筑物、室內(nèi)外相對(duì)標(biāo)高及高程控制的依據(jù)。在基礎(chǔ)面砼澆搗完成后將各建筑物首層+1.000m 相對(duì)標(biāo)高引測(cè)到框架柱豎筋上,用紅油漆作好標(biāo)記并作為樓層框架柱頂面、結(jié)構(gòu)梁、結(jié)構(gòu)板等底、面標(biāo)高施工的依據(jù)。在樓面板鋼筋綁扎完畢后，將6、本層+1.000m 相對(duì)標(biāo)高引測(cè)至板面標(biāo)高控制樁上并作為板面砼澆搗的依據(jù)。由于外架往上搭設(shè)1.5m 左右，砼澆搗時(shí)還得借助水準(zhǔn)儀控制砼澆搗面標(biāo)高。第 4章本層模板施工本單項(xiàng)工程層高(6.90m)較高；框架柱、框架梁跨度較大；樓層板為 0.12m，對(duì)模板制作、安裝及加固具有較高的要求!4.1 模板體系選擇及施工工藝：4.1.1 主要部位配模方案：序號(hào)工程部位模板支撐及加固體系1 框架柱模板散拼由 50 100mm木方、483.5mm鋼管、12 高強(qiáng)對(duì)拉螺栓及相應(yīng)夾具等組成2 梁板模板散拼由 50100mm木方、可調(diào)節(jié)鋼支撐、48 3.5mm鋼管、碗扣式腳手架組成以及12高強(qiáng)對(duì)拉螺栓組成。3 梁、7、柱接頭模板散拼由 50100mm木方、可調(diào)節(jié)鋼支撐、48 3.5mm鋼管以及12 高強(qiáng)對(duì)拉螺栓組成4.1.2 施工準(zhǔn)備對(duì)施工班組做詳細(xì)的技術(shù)交底，對(duì)高支模等作專項(xiàng)計(jì)算。鋼筋等隱蔽工程檢查合格后，由項(xiàng)目部通知后有關(guān)施工人員方可進(jìn)行梁、柱模板支設(shè)。施工段內(nèi)支模順序是：框架柱模板框架梁底模板 框架梁側(cè)模板 樓板模板 梁柱接頭。4.1.3 模板施工工藝流程模板施工順序?yàn)椋褐Ъ?柱模板 梁模板 頂板模板 粱柱頭模板。其中各段施工工藝流程：柱模：放線木模板 拼裝第一塊 拼裝第二塊背枋條 連接螺栓 背鋼管 調(diào)垂直及加固；梁、板模：軸線水平線復(fù)核 搭設(shè)支架 支梁底模 支梁側(cè)模 支頂板模 驗(yàn)收。4.2 高支模設(shè)8、計(jì)及驗(yàn)算4.2.1 工程概況貴陽(yáng)市開陽(yáng)縣縣城供水?dāng)U建工程加藥加氯間層高為6.90m，根據(jù)貴陽(yáng)市的有關(guān)規(guī)定，層高超過(guò) 4.0 米的模板支設(shè)即為高支模，必須進(jìn)行專項(xiàng)的模板及支架設(shè)計(jì)，以確保施工安全并進(jìn)行驗(yàn)算。4.2.2 模板設(shè)計(jì)計(jì)算的相關(guān)參數(shù)及計(jì)算公式4.2.3 模板及支撐系統(tǒng)的相關(guān)參數(shù)本次施工模板支撐系統(tǒng)材料擬采用木方、焊接鋼管和對(duì)拉螺栓。根據(jù)簡(jiǎn)明施工計(jì)算手冊(cè)(第二版)、混凝土結(jié)構(gòu)工程以及相關(guān)規(guī)范和資料內(nèi)容，確定所用材料相關(guān)參數(shù)如下:模板采用 915mm 1830mm 18mm(寬 長(zhǎng) 厚)九夾板，有關(guān)力學(xué)計(jì)算參數(shù)如下：彈性模量 E=9.5 103N/mm2，抗彎強(qiáng)度 fm=13N/mm2，抗剪9、強(qiáng)度 =2.2N/mm2。支撐柱、梁模板的小楞采用50 100mm 木方，有關(guān)力學(xué)參數(shù)如下：彈性 模 量E=9.5 103N/mm2,抗 彎 強(qiáng) 度 fm=13N/mm2，抗 剪 強(qiáng) 度=1.4N/mm2。支撐小楞的鋼管采用雙排483.5mm 焊接鋼管,有關(guān)力學(xué)計(jì)算參數(shù)如下：彈性模量E=2.1 105N/mm2,抗彎強(qiáng)度 f=215N/mm2，抗剪強(qiáng)度=110N/mm2，A=489mm2，I=12.19104mm4，W=5.08 103mm3。對(duì)拉螺栓采用 12 高強(qiáng)對(duì)拉螺栓（容許拉力達(dá)到750N/mm2），螺栓外加 PVC 套管,經(jīng)試?yán)淙菰S最大拉力 N=57KN,其12 高強(qiáng)對(duì)拉螺栓、螺帽10、夾具等見以下兩張圖片(施工時(shí)必須強(qiáng)制采用，并不得更換)4.2.4 模板驗(yàn)算的計(jì)算公式柱、梁的側(cè)壓力計(jì)算公式式中：砼的重力密度，取25kN/m3；t新澆砼的初凝時(shí)間，取 200/(T+15)，取4h；T砼的入模溫度，取 25；V 砼的澆筑速度，取 10m/h；H砼側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆砼頂面總高度，柱取5m；梁取0.3m；1外加劑影響修正系數(shù)，取 1.2；2砼坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。4.2.5 柱模板的設(shè)計(jì)計(jì)算4.2.5.1 相關(guān)參數(shù)資料及荷載計(jì)算根 據(jù) 工 程實(shí) 際 情況，本 次設(shè) 計(jì)選 用 KZ1 為 計(jì)算 對(duì)象，KZ1：400mm 500mm 6900mm(寬 長(zhǎng) 高)柱模板基本11、參數(shù)柱模板的截面寬度B=400mm，B方向?qū)菟ǎ０宓慕孛骈L(zhǎng)度 H=500mm，H方向?qū)菟ǎ０宓挠?jì)算高度L=6900mm，柱箍間距計(jì)算跨度d=500mm。柱模板豎楞截面寬度 50mm，高度 100mm，間距 150mm。柱箍采用圓鋼管 48 3.5，每道柱箍 2根鋼箍，間距 400mm。柱箍是柱模板的橫向支撐構(gòu)件，其受力狀態(tài)為受彎桿件，應(yīng)按受彎桿件進(jìn)行計(jì)算。4.2.5.2 柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆砼側(cè)壓力和傾倒砼時(shí)產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆砼側(cè)壓力。新澆砼側(cè)壓力計(jì)算:根據(jù)前述公式參數(shù)計(jì)算得出新澆砼側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=96.01kN/m2實(shí)際計(jì)算中采用新澆砼側(cè)壓力標(biāo)12、準(zhǔn)值F1=96.01kN/m2傾倒砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=3kN/m2。4.2.5.3 柱模板面板的計(jì)算面板強(qiáng)度計(jì)算支座最大彎矩計(jì)算公式:跨中最大彎矩計(jì)算公式:其中:q強(qiáng)度設(shè)計(jì)荷載(kN/m)；q=(1.2 85.87+1.4 3)0.4=42.9kN/m d豎楞的距離，d=150mm；經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.1 42.898 0.15 0.15=0.097kN.M 面板截面抵抗矩W=400 18 18/6=21600mm3經(jīng)過(guò)計(jì)算得到=M/W=0.097 106/21600=4.469N/mm2面板的計(jì)算強(qiáng)度小于 15N/mm2,滿足要求!抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6qd13、 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bhT 其中:最大剪力 Q=0.6 0.15 42.898=3.86kN 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3 3861/(2 400 18)=0.804N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=1.4N/mm2面板的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!面板撓度計(jì)算最大撓度計(jì)算公式:其中 q砼側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，q=85.87 0.4=34.348kN/m；E面板的彈性模量，取 6000N/mm2；I面板截面慣性矩 I=400 18 18 18/12=194400mm4；500 500 50018.28kN/mAB經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 v=0.677(85.87 0.4)1504/(100 6000 1914、4400)=0.101mm v面板最大允許撓度，v=150/250=0.6mm；面板的最大撓度滿足要求!4.2.5.4 豎楞方木的計(jì)算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算如下豎楞木方計(jì)算簡(jiǎn)圖豎楞木方的計(jì)算寬度取BH 兩方向最大間距 0.153m。荷載計(jì)算值q=1.2 96 0.153+1.4 3 0.153=18.283kN/m 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q=9.142/0.5=18.283kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.1 18.283 0.5 0.5=0.457kN.m 15、最大剪力 Q=0.6 0.5 18.283=5.485kN 最大支座力N=1.1 0.5 18.283=10.056kN 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=5 10 10/6=83.33cm3；I=510 10 10/12=416.67cm4；抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.457 106/83333.3=5.49N/mm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 17.0N/mm2,滿足要求!抗剪計(jì)算 330 400 330 3.73kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 3.73kNAB0.7180.5880.0090.1210.930.932.802.80116、0.2610.2611.19 11.193.733.733.733.7310.2610.262.802.800.930.93最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3 5485/(2 50 100)=1.645N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=1.7N/mm2抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!撓度計(jì)算最大變形v=0.677 15.236 5004/(100 9500 4166666.8)=0.163mm 最大撓度小于 500/250,滿足要求!4.2.5.5 B方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P=(1.2 96+1.4 3)0.1217、5 0.5=7.46kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載 P取木方傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)0.9140.5660.0110.124支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：最大彎矩 Mmax=0.717kN.m 最大變形 vmax=0.121mm 最大支座力Qmax=21.454kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.717 106/10160000=70.57N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于 400/150與10mm,滿足要求!4.2.5.6 B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式:NN=fA 其中18、 N對(duì)拉螺栓所受的拉力；A對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；f 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取750N/mm2；對(duì)拉螺拴的強(qiáng)度要大于最大支座力17.17kN。經(jīng)計(jì)算 B方向采用12高強(qiáng)螺栓達(dá)到受力要求!4.2.5.7 H方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P=(1.2 96+1.4 3)0.153 0.5=9.14kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。1.05 1.053.52 3.5212.6712.678.698.690.45 0.459.599.5916.2116.217.07 7.072.07 2.0711.2111.2113.7113.714.57 4.574.574.5713.719、113.7111.2111.212.07 2.077.07 7.0716.2116.219.599.590.45 0.458.698.6912.6712.673.52 3.521.05 1.05支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：最大彎矩 Mmax=0.717kN.m 最大變形 vmax=0.121mm 最大支座力Qmax=21.454kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.717 106/10160000=70.57N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于 400/150與10mm,滿足要求!4.2.5.8 H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)20、算公式:NN=fA 其中 N對(duì)拉螺栓所受的拉力；A對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；f 12 高強(qiáng)對(duì)拉螺栓，容許拉力達(dá)到750N/mm2；經(jīng)計(jì)算 H方向采用 12 高強(qiáng)螺栓達(dá)到受力要求!4.2.5.9 柱模板 小結(jié)具體結(jié)構(gòu)詳見“柱模板結(jié)構(gòu)圖”及支撐系統(tǒng):模板:915183018mm(寬長(zhǎng)厚)九夾板內(nèi)楞:50 100 4000(長(zhǎng))木方,間距為 150mm 外楞:雙排483.5mm 焊接鋼管,間距沿豎向中下部500,中上部500mm。M12 高強(qiáng)對(duì)拉螺栓：豎向中距500，水平向中距 400420mm，距柱邊統(tǒng)一為 200mm。4.3.1 梁模板的設(shè)計(jì)計(jì)算本工程框架梁截面尺寸分別有250*400、30021、*600、300*700 等梁，在設(shè)計(jì)計(jì)算中應(yīng)分別以以上截面尺寸進(jìn)行驗(yàn)算，最后確定出相應(yīng)的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，設(shè)計(jì)中擬采用下列數(shù)據(jù)：支架立桿：采用483.5mm 焊接鋼管，管頂設(shè)可調(diào)節(jié)的頂絲撐，對(duì)250300 700 梁設(shè)四根立桿支柱，立桿縱橫向間距均為450 450；對(duì)拉螺栓：采用 12 高強(qiáng)對(duì)拉螺栓，沿跨度方向的間距均為400。梁底木枋：采用 50 100 2000木枋，其擱置間距為150mm。梁側(cè)木枋：采用 50 100 2000木枋，其擱置間距為。梁底側(cè)模板：采用915 1830 18mm(寬 長(zhǎng) 厚)九夾板，散支散拆。4.3.2 本層梁設(shè)計(jì)驗(yàn)算(僅驗(yàn)算 300 700梁木模板與支撐)4.3.222、.1 梁側(cè)模板、穿梁螺栓的計(jì)算4.3.2.2 梁側(cè)模板基本參數(shù)計(jì)算斷面寬度 300mm，高度 700mm，模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距 200mm，內(nèi)龍骨采用 50 100mm 木方，外龍骨采用雙鋼管48mm 3.5mm。高強(qiáng)對(duì)拉螺栓布置 4 道，在斷面內(nèi)水平間距 150+400+400+450+450mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑 12mm。4.3.2.3 梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆砼側(cè)壓力和傾倒砼時(shí)產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆砼側(cè)壓力。0.4760.03813.1219.6816.4016.4019.6813.120.6560.820 250 250 250123、31.20kN/mAB新澆砼側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:根據(jù)前述公式參數(shù)計(jì)算得出新澆砼側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=50kN/m2實(shí)際計(jì)算中采用新澆砼側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=50kN/m2倒砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4kN/m2。4.3.2.4 梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，面板的計(jì)算寬度取2m。荷載計(jì)算值q=1.2 50 2+1.4 4 2=131.2kN/m 面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=200 1.8 1.8/6=108cm3；I=200 1.8 1.8 1.8/12=97.224、cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)150 400 400 450 450 20018.04kN/mAB0.1700.361經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為：N1=13.12kN；N2=36.08kN；N3=36.08kN；N4=13.12kN。最大彎矩 M=0.82kN.m 最大變形 V=0.5mm 抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0.82 1000 1000/108000=7.593N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f，取15N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算ff,滿足要求!抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3 19680/(2 2000 18)=0.82N/m25、m2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=1.4N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT，滿足要求!撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值v=0.476mm 面板的最大撓度小于 250/250,滿足要求!4.3.2.5 梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。q=36.08/2=18.04kN/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)0.0050.0850.002.713.513.703.523.704.014.113.924.203.610.00內(nèi)龍骨變形圖(mm)內(nèi)龍骨剪力圖(kN)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩26、M=0.360kN.m 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座F=8.025kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形V=0.1mm 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=5 10 10/6=83.33cm3；I=5 10 10 10/12=416.67cm4；內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.360 106/83333.3=4.32N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于17N/mm2,滿足要求!內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bhT 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3 4199/(2 50 100)=1.26N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=1.7N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變27、形 v=0.1mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于 450/250,滿足要求!4.3.2.6 梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算 500 500 500 8.02kN 8.02kN 8.02kN 8.02kN 8.02kN 8.02kN 8.02kNAB0.7020.6020.2310.0122.812.815.225.224.014.014.014.015.225.222.812.81外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載 P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：28、最大彎矩 Mmax=0.702kN.m 最大變形 vmax=0.231mm 最大支座力Qmax=17.253kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.702 106/10160000.0=69.09N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!4.3.2.7 對(duì)拉螺栓的計(jì)算計(jì)算公式:NN=fA 其中 N對(duì)拉螺栓所受的拉力；A對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；f 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取750N/mm2；對(duì)拉螺栓的直徑(mm):12 對(duì)拉螺栓有效直徑(mm):10 對(duì)拉螺栓有效面積(mm2):A=76 對(duì)拉螺栓最大容許拉力值(kN):N=57 對(duì)拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.75629、 對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!4.3.2.8 模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25 2.25 1.3+0.35 1.3=73.58kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2+2)1.3=5.2kN/m 面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=130 1.8 1.8/6=70.20cm3；I=130 1.8 1.8 1.80/12=63.18cm4；抗彎強(qiáng)度計(jì)算：f=M/Wf 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；M面板的最大彎距(N.mm)；W面板的凈截面抵抗矩；f 面板的30、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15N/mm2；M=0.1ql2 450 350 350 450 1.46kN 0.60kN 0.60kN13.87kN/mAB其中 q荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到 M=0.1(1.2 73.58+1.4 5.2)0.2 0.2=0.382kN.m 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0.382 1000 1000/70200=5.446N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算ff,滿足要求!抗剪計(jì)算：T=3Q/2bhT 其中最大剪力Q=0.6(1.2 73.58+1.4 5.2)0.2=11.469kN 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 14336/(2 1300 18)=0.919N/m31、m2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.4N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT，滿足要求!撓度計(jì)算：v=0.677ql4/100EIv=l/250 面板最大撓度計(jì)算值v=3 11469/(2 1300 18)=0.735mm 面板的最大撓度小于 200/250,滿足要求!4.3.3 梁底支撐木方的計(jì)算4.3.3.1 梁底木方計(jì)算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,荷載的計(jì)算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25 2.25 0.2=11.25kN/m 模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35 0.2 (2 2.250+1.3)/1.3=0.312kN/m 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的32、荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2+2)1.3 0.2=1.04kN 均布荷載 q=1.2 11.25+1.2 0.312=13.875kN/m 集中荷載 P=1.4 1.04=1.456kN 木方計(jì)算簡(jiǎn)圖0.1800.2450.0790.0061.321.320.72 0.723.452.871.991.992.873.450.720.721.321.32木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.317kN；N2=6.315kN；N3=5.429kN；N4=6.315kN；N5=1.317kN。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M33、=0.244kN.m 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座F=6.315kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形V=0.1mm 截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=5 10 10/6=83.33cm3；I=5 10 10 10/12=416.67cm4；木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.244 106/83333.3=2.93N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 17N/mm2,滿足要求!0.4850.6120.1180.0096.36 6.360.040.046.276.279.479.473.163.163.163.169.479.476.276.270.040.046.36 6.36 450 450 450 634、.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kNAB木方抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bhT 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 3.445/(250 100)=1.034N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.7N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!木方撓度計(jì)算最大變形 v=0.1mm 木方的最大撓度小于 450/250,滿足要求!4.3.3.2 梁底頂托梁計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重q=0.096kN/m 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.6135、2kN.m 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座F=15.744kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形V=0.1mm 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=10 10 10/6=166.67cm3；I=10 10 10 10/12=833.33cm4；頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.612 106/166666.7=3.67N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于17.0N/mm2,滿足要求!頂托梁抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 3445/(2 100 100)=0.517N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=1.7N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度36、計(jì)算滿足要求!頂托梁撓度計(jì)算最大變形 v=0.1mm 頂托梁的最大撓度小于 450/250,滿足要求!4.3.3.5 扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；上部荷載沒有通過(guò)縱向或橫向水平桿傳給立桿，無(wú)需計(jì)算。4.3.3.6 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中 N立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=15.74kN(已經(jīng)包括組合系數(shù) 1.4)腳手架鋼管的自重 N2=1.2 0.139 7.7=1.288kN N=15.7437、4+1.288=17.032kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i 查表得到；i計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89 W立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205N/mm2；l0計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計(jì)算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表1取值為 1.185；u計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u=1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=038、.30m；公式(1)的計(jì)算結(jié)果：=176.71N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算f,滿足要求!公式(2)的計(jì)算結(jié)果：=90.13N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計(jì)算l0=k1k2(h+2a)(3)k2計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表2取值為 1.01；公式(3)的計(jì)算結(jié)果：=125.74N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算f,滿足要求!4.3.3.7 梁模板總結(jié)經(jīng)驗(yàn)算,對(duì)梁模板的所有假定均滿足荷載,并可作為施工的依據(jù)!具體為:支架立桿：采用483.5mm 焊接鋼管，管頂設(shè)可調(diào)節(jié)的頂絲撐，對(duì)250300 700 梁設(shè)三根立桿支柱，立桿縱橫向間距均為100 10039、。對(duì)拉螺栓：采用 12 高強(qiáng)對(duì)拉螺栓，沿梁跨度方向的間距均為600。梁底木枋：采用 50 100 2000木枋，其擱置間距為200mm。梁側(cè)木枋：采用 50 100 2000木枋，其擱置間距為300mm。梁底、側(cè)面模板：采用 915 1830 18mm(寬 長(zhǎng) 厚)九夾板，散支散拆。4.3.4 板模板的設(shè)計(jì)計(jì)算本層板厚 120mm，憑施工經(jīng)驗(yàn)假定如下，并作相應(yīng)的驗(yàn)算，當(dāng)驗(yàn)算合格后，方可作為施工的依據(jù)：模板:915 1830 18mm 九夾板，散支散拆。小楞:50 100mm 木方,間距為 300mm 大楞:483.5mm焊接鋼管,間距為 900mm 立柱:483.5mm焊接鋼管,間距為 90040、 900mm。4.3.4.1 相關(guān)荷載參數(shù)高支撐架的計(jì)算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。模板支架搭設(shè)高度為6.7 米，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距b=1 米，立桿的橫距 l=1 米，立桿的步距h=1.50米。采用的鋼管類型為48 3.5。4.3.4.2 模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25 0.2 0.9+0.35 0.9=4.815kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2+2)0.9=3.6kN/m 面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=90 41、1.8 1.8/6=48.6cm3；I=90 1.8 1.8 1.8/12=43.74cm4；抗彎強(qiáng)度計(jì)算:f=M/Wf 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；M面板的最大彎距(N.mm)；W面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15N/mm2；M=0.100ql2其中 q荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到M=0.1(1.2 4.815+1.4 3.6)0.3 0.3=0.097kN.m 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0.0971000 1000/48600=2.003N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算ff,滿足要求!抗剪計(jì)算:T=3Q/2bhT 其中最大剪力Q=0.6(1.2442、.815+1.43.6)0.3=1.947kN 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3 1947/(2 900 18)=0.18N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T T，滿足要求!撓度計(jì)算:v=0.677ql4/100EIv=l/250 面板最大撓度計(jì)算值v=0.677 8.415 3004/(100 7500 437400)=0.141mm面板的最大撓度小于 300.0/250,滿足要求!4.3.4.3 支撐木方的計(jì)算木方按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計(jì)算。4.3.5 荷載的計(jì)算模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.35 0.3=0.105kN/m 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混43、凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2+2)0.3=1.2kN/m 靜荷載 q1=1.2 1.5+1.2 0.105=1.926kN/m 活荷載 q2=1.4 1.2=1.68kN/m 4.3.6 木方的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q=3.245/0.9=3.606kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.1 3.61 0.90 0.9=0.292kN.m 最大剪力 Q=0.6 0.9 3.606=1.947kN 最大支座力N=1.1 0.9 3.606=3.57kN 截面慣性矩 I和截面抵抗44、矩 W分別為:W=5 10 10/6=83.33cm3；I=5 10 10 10/12=416.67cm4；木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.292 106/83333.3=3.51N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 17N/mm2,滿足要求!木方抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bhT 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3 1947/(2 50 100)=0.584N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=1.70N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!木方撓度計(jì)算最大變形 v=0.677 2.805 9004/(100 9500 4166666.8)=0.315mm45、 木方的最大撓度小于 900.0/250,滿足要求!4.3.7 橫向支撐鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。0.7850.8571.9840.1212.622.620.950.954.524.523.573.570.000.003.573.574.524.520.950.952.622.62 900 900 900 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kNAB集中荷載 P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)46、梁的計(jì)算得到：最大彎矩 Mmax=0.857kN.m 最大變形 vmax=1.984mm 最大支座力Qmax=11.662kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.857 106/5080.0=168.66N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于 900.0/150與10mm,滿足要求!4.3.8 扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范 5.2.5):R R c 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中 R取最大支座反力，R=11.66kN 當(dāng)直角扣件的擰緊力矩47、達(dá)40-65N.m 時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在 12kN 的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取8kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取12kN。為防止板下支架滑移，應(yīng)將板下支架頂部水平受力桿底部采用雙扣件抗滑。4.3.9 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值4.3.9.1 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.129 8.750=1.130kN，鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A 雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計(jì)人員可根據(jù)情況修改。模板的自重(kN)：NG2=0.350 0.900 0.900=0.283kN 鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000 0.200 0.48、900 0.900=4.050kN 4.3.9.2 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2+2)0.900 0.900=3.240kN 4.3.9.3 不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：N=1.2NG+1.4NQ4.4.1 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=11.09kN；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到；i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)49、；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205.00N/mm2；l0 計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計(jì)算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表1取值為 1.185；u 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u=1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.30m；公式(1)的計(jì)算結(jié)果：=115.08N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求!公式(2)的計(jì)算結(jié)果：=58.70N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計(jì)算l0=k1k2(h+2a)(50、3)k2 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表2取值為 1.016；公式(3)的計(jì)算結(jié)果：=82.78N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算2，875 8 100 梁875 8 100 懸臂構(gòu)件-100 4.7 梁板模板支架搭設(shè)技術(shù)要求：4.7.1 模板支架搭設(shè)通用要求模板支架選用扣件式鋼管滿堂架搭設(shè)，鋼管直徑為 4.8cm，48 鋼管相應(yīng)的技術(shù)參數(shù)見下表：外徑，d 壁 厚t 截面積 A（cm2）慣性矩 I（cm2）截面模量 A（cm2）回轉(zhuǎn)半徑 A（cm2）每米長(zhǎng)質(zhì)量（kg/m）（mm）48 3.5 4.89 12.19 5.08 1.58 3.84 支架底端必須設(shè)置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在51、距底端上的 200mm 處。橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4.7.2 支架構(gòu)造、立桿步距等的設(shè)置立桿接長(zhǎng)除板頂層頂步可采用搭接外（采用搭接應(yīng)用雙扣件緊固），其余各層各步接頭必須采用對(duì)接扣件連接。對(duì)大梁立桿頂部應(yīng)采用雙扣件連接。對(duì)接、搭接應(yīng)符合下列規(guī)定：立桿上的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置：兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個(gè)相隔接頭在高度方向錯(cuò)開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的 1/3。搭接長(zhǎng)度不應(yīng)小于1m，應(yīng)采用不少于 2 個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應(yīng)小于100mm。支架立桿應(yīng)豎直設(shè)置，2m 高度的52、垂直允許偏差為15mm。若支架立桿底部設(shè)可調(diào)支座，當(dāng)其伸出長(zhǎng)度超過(guò)300mm時(shí)，應(yīng)采取可靠措施固定。立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；高支撐架水平桿步距以0.9-1.5m 為宜，不得超過(guò) 1.5m。4.7.3本層模板支架由于層高較高（達(dá) 6.9m），其剪刀撐的設(shè)置及構(gòu)造應(yīng)符合要求：剪刀撐的設(shè)置：垂直于梁方向間距為2500并向上連續(xù)設(shè)置，平行于梁間距為 3500。每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)宜按下表的規(guī)定確定。每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于 4 跨，且不應(yīng)小于 6m，斜桿與地面的傾角宜在45 60 之間；剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)：剪刀撐斜桿與地面的傾角455060剪刀撐跨越立桿的最53、多根數(shù)n 7 6 5 剪刀撐斜桿的接長(zhǎng)宜采用搭接。剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于是150mm。沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐。4.7.4 頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；支撐在頂部的橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)采用“雙扣件”；立桿頂部采用頂托支撐梁、板模板。4.7.5 支撐架搭設(shè)的要求：嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；確54、保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在 45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的；4.7.6 施工使用的要求：精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過(guò)程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過(guò)程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。第 5章施工安全注意事項(xiàng)戴好安全帽，并系好安全帶。鋼筋焊接前必須經(jīng)動(dòng)火審批后，方可進(jìn)行施工。鋼筋焊接時(shí)，配備滅火器一個(gè)，旁站一人負(fù)責(zé)滅火及動(dòng)火周邊安全。由于梁鋼筋綁扎是在未鋪平板模板的情況下進(jìn)行，為此，梁鋼筋運(yùn)輸，綁扎時(shí)必須作好必要的臨時(shí)操作平臺(tái)或操作架后再進(jìn)行作業(yè)。操作工人連續(xù)工作時(shí)間不得超過(guò)12 個(gè)小時(shí)，即禁止操作工人疲勞作業(yè)。臨邊洞口注意防護(hù)，禁止嘻笑打鬧！塔吊料斗未落地時(shí)，禁止操作工人爬上塔吊料斗上方下放砼料！其它未涉及的安全事宜嚴(yán)格按照建筑施工安全操作規(guī)程有關(guān)條款執(zhí)行。