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1、目 錄一、工程概況1二、方案選擇2三、主要技術措施2四、施工注意事項：10五、安全注意事項：10六、模板支撐系統及支撐平臺受力驗算11母杜柴登產品倉工程錐殼施工專項方案一、工程概況 母杜柴登選煤廠產品倉工程位于內蒙烏審旗境內，該工程由3個30m直徑的筒倉組成，筒壁厚度為450mm。基礎為箱型基礎，基礎底標高為-6.1m，倉頂標高為53.7m；結構為筒體及框架結構體系，基礎采用C30砼，漏斗、1.2米以上倉壁為C40砼，倉頂結構為C35砼，1.2米以下倉壁及附壁柱采用C40砼，抗滲P6。漏斗以上倉壁采用滑模施工，下環梁底口標高為51.3m,環梁高度為2.4m，倉上錐殼壁厚為450mm，砼設計等級2、為C40，錐殼上環梁截面尺寸為900*1300,錐殼上環梁頂標高為59.9m，錐殼與倉壁呈45度角度，錐殼垂直高度為6.2m，錐殼上環梁直徑為18m，一層框架底板設置5道框架主梁，梁截面為700*1200,4道聯系梁，連系梁截面尺寸為250*500，板厚為200mm，框架梁板砼設計等級為C40。二、方案選擇 2.1、模板施工方案選擇利用滑模平臺及中心架子作為支撐面，采用48*3鋼管作為模板支撐系統，模板采用鋼模板，局部不合模處采用木模拼貼。2.2、砼澆筑方案選擇2.2.1、砼運輸：采用地泵進行砼輸送2.2.2、砼澆筑采用分層澆筑，每層寬度為錐殼斜長的1/3.2.3、鋼筋施工方案選擇鋼筋綁扎采用3、搭接工藝2.4、運輸系統采用80塔吊進行垂直及水平運輸三、主要技術措施3.1、支撐平臺 支撐平臺采用滑模鋼行架及支撐滑模平臺的中心架，在鋼行架上面按照間距300-500mm沿環向布置鋼管，在鋼管上鋪設50mm厚木跳板。3.2、鋼筋綁扎工藝3.2.1、錐殼鋼筋綁扎流程先綁扎錐板縱向底筋 綁扎錐板環向底筋 安放骨架筋 綁扎椎板環向上筋 綁扎椎板上層縱筋3.2.2、鋼筋綁扎控制點椎板縱向筋宜采用整根鋼筋進行下料安裝，需焊接的必須保證焊接質量且符合試驗力學性能，鋼筋接頭錯開率為25%.鋼筋錨入上下環梁的錨固長度應符合設計要求。環向鋼筋接頭率為25%。鋼筋間距、規格、保護層、搭接長度應符合現行規范要求。4、鋼筋綁扎前應先放樣，以避免出現于梁筋交叉打架。梁筋綁扎時應注意箍筋的開口方向及鋼筋的接頭控制率。3.3、模板施工工藝3.31、模板支撐系統模板支撐系統采用48*3的鋼管，掃地桿距底平臺為150mm，立桿間距為800mm，橫桿步距為1200mm，板底小橫桿間距為400mm，沿斜壁方向間距1200mm布置斜鋼管支撐。上環梁底立桿為三根，立桿縱距為600mm，立桿橫距為630mm，立桿步距為1200mm。3.3.2、模板鋪設模板采用50mm木方+P3012*6+P3006,斜三角處用木模板拼裝。在已搭設好的鋼管支撐系統上按照上述模板拼裝規格進行模板拼裝工作，放置第一塊50mm寬木方時應僅靠下環梁的內5、口砼，在環梁與木方接觸面粘貼海綿條；沿錐殼環向放置鋼模板，在不合模的地方采用木模板進行拼裝，木模板必須保證與鋼模板一平，按照次序鋪放其他模板，在斜壁上的最上面一塊模板采用P3006規格模板進行鋪設；模板與小橫桿應采用8#鐵絲連接。 上環梁模板采用木模板進行拼裝，為保證鋼筋施工應在梁筋綁扎完畢后安裝梁側模。3.3.3、斜板貼膜錐殼上表面貼模采用鋼模板，采用8#鐵絲及鋼管進行固定。3.3.4、模板安裝質量控制點模板的表面平整度及拼縫處理環梁梁底起拱，起拱按照3模板施工時應注意預留洞口及機電隊降平臺專項方案中涉及的預留洞口及吊環。架體剪刀撐的搭設3.3.5 模板安裝質量：1）預埋、預留洞的允許偏差項6、 目允 許 偏 差 （mm）預埋鋼板中心位置3管、預留孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置5外露長度+10，0預 留 洞中心位置10尺 寸+10，02）檢驗方法：項 目允許偏差（mm）檢 驗 方 法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸10鋼尺檢查4，5鋼尺檢查層高垂直度6經緯儀或吊線、鋼尺檢查8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查3）底模拆除時的砼強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準的百分率(%)板2502,8758100梁8758100懸臂構件-1003.4、砼澆筑3.4.1、斜壁砼澆筑斜壁砼7、分三次澆筑，每次澆筑間隔時間為3天，每次澆筑寬度為為2.6m，環向閉合。上環梁最后澆筑,環梁分二次澆筑。每次澆筑前將上次澆筑的砼施工縫處理妥當，在施工縫處采用微膨脹劑及刷素水泥漿的做法，施工縫處應鑿毛處理。砼養護灑水養護7天。3.4.2、砼澆筑控制事項、砼配合比及塌落度砼振搗工作必須到位，振搗間距為400mm，每次插入下層砼15mm，追點振搗。填灰時應每層厚度控制在400mm，環向澆筑，否則宜出現漲模現象。砼的養護工作避免出現堆積荷載和沖擊荷載。3.5平臺加固1、中心架處平臺加固措施詳見中心腳手架方案。2、倉壁端采用鋼絲繩進行拉結，做法如下：1）.滑模到距離頂標高為-400mm時，將本層的混凝8、土澆筑完畢，一次提升滑模平臺400mm高，至頂標高處，安裝拉繩的吊環。2）.安裝的位置為以每片鋼桁架為軸線、與開支架相對應的另一側，并離開鋼桁架軸線15cm,見下圖。3）.滑模到頂后，不再活動提升，停滑。4）.拆平臺內部的外側木模板、拆筒壁內側模板。5）.待表面混凝土強度足夠，調整吊環與混凝土表面平整。6）.安裝鋼絲繩，將所有鋼桁架節點與吊環連接上，并進行拉緊。 7）.安裝鋼絲繩順序：a）準備鋼絲繩，長度為4.3米，現場實際測量為準，在繩子的一頭系第一個繩扣，在系在桁架下的換梁上，在靠近開支架的一端，系1個繩扣即可，并從鋼桁架下繞到外側。b）將繩頭向上拉，在吊環的下面將繩頭穿出，在向下拉，從鋼9、桁架豎弦的外側進到下弦的內側，并繞著環梁，從環梁的下側向外穿出，與繩頭相同的位置穿出。c）繩頭繼續上拉，再在吊環的下面將繩頭穿出，并在吊環的外面系一個繩扣。d）將兩頓倒鏈勾住繩頭，倒鏈的上端掛在開支架的上弦，拉動倒鏈將鋼絲繩拉緊。e）拉緊程度：一邊拉倒鏈一邊用手橫向拉動鋼絲繩，感覺松緊程度，差不多時停止拉倒鏈，用繩扣將兩次相同位置穿出并住幾乎重合的兩條鋼絲繩扣，要扣四個繩扣，如下圖：f）第一吊點完成，在吊第二個吊點，重復上述動作，將兩個繩子的拉力基本相同時，扣住繩扣，松動倒鏈，進行第三個吊點操作。g）安裝完鋼絲繩后，檢查其松緊度，盡量使66個吊點的鋼絲繩受力接近。四、施工注意事項：1、模板縫隙10、太寬：原因是定型模板肋邊變形或相鄰兩模板沒有扣緊或節點處不足以使用一定型模板而用其他模板堵塞不嚴造成，支模時應使用不變形的定型模板，模板間加海綿條，并用U型卡卡緊，使用木模時應注意使木模板與鋼模板結合牢固；2、跑模現象嚴重：產生原因是模板支撐體系不牢固，應加固支撐體系的整體剛度；3、梁底下撓、側面鼓出、梁上口尺寸不準確，防止辦法加強支撐體系整體剛度，用斜撐把梁側模固定牢固，梁變形的加鎖拉桿；4、施工前對中心架進行檢查，尤其是垂直度和扣件的扭力矩，如若，發現扣件有松動的，立即停工整改。必須保證中心架子的安全。5、每天施工前要對吊拉的鋼絲繩進行檢查，如繩扣出現松動的，立即組織人員離場停工，重新整改11、，確保平臺的穩定性。6、管理人員，定期進行平臺沉降觀測，如出現異常，立即停工整改。7、錐殼斜壁必須分三次澆筑，上環梁必須分兩次澆筑完成。五、安全注意事項：1、支模板的支撐體系及模板要有足夠的強度、剛度和穩定性，支撐體系的規格、數量、間距應能保證施工中的荷載；2、拆除模板時，嚴禁亂丟、亂仍，扣件、U型卡應集中收集、堆放和運出，拆模時安順序進行，防止整體脫落；3、使用木模時，模板拆除后應集中堆放，防止失火，防止木模上鐵釘傷人；4、塔吊吊模板、腳手桿時，應由專人指揮操作，卡件、鋼絲繩應卡緊、捆牢，防止高空滑落，起吊重物要適量，嚴禁違章指揮，超負荷運轉；5、塔吊、電焊機、電鋸等設備應有專人操作，不得擅12、自動用；6、高空施工操作面周圍應有安全防護欄，高空作業人員應佩帶安全帶等安全防護用品；7、施工人員進入施工現場必須配戴安全帽。六、模板支撐系統及支撐平臺受力驗算6.1、荷載參數材料名稱計算式荷載標準值分項系數荷載設計值備注錐殼鋼筋砼0.45*（24+1.1）11.29kn/m21.213.554 kn/m2鋼模及小楞0.420.42kn/m21.20.504 kn/m2鋼模板模板及支撐楞2.52.51.43.5Kn/m2活荷載梁鋼筋砼0.9*1.3*25.529.831.235.8KN/m恒載梁底、側模0.5*0.9+1.3*2）1.751.22.1KN/m恒載砼振搗荷載2*0.91.8KN/13、m1.42.52KN/m活載6.2、材料參數木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；鋼管48*3:截面積為4.24cm2，截面慣性矩10.78cm4，截面最小抵抗矩Wx為4.49cm3鋼模板的容許撓度：1.5mm鋼模板凈截面面積：11.42cm2鋼模板凈截面慣性矩Ix：36.3cm4鋼模板凈截面抵抗矩Wx：8.21cm3 鋼管應力14、允許值：205N/mm26.3、斜板底模板驗算斜板立桿間距為800mm，小橫桿間距為400mm，取1000mm長為計算單元，按照4.1荷載組合計算得q=17.558KN/m2，線荷載為q=17.558KN/mM1=0.07*q*l2=0.07*17.558*0.42=0.197KN.mMb=0.125*17.558*0.42=0.351 KN.mVA= VC=0.375*17.558*0.4=2.6KNVB=0.625*17.558*0.4=4.39KN=0.521*17.558*0.44/100EI=0.013mm小于鋼模板允許撓度值=M/W=0.35*106/8.21*103=42.62015、5 滿足要求小橫桿受到支座反力的集中荷載，小橫桿按單跨簡支梁進行計算=M/w=0.878*106/8.99*103=97.7205 滿足要求大橫桿承擔小橫桿傳來的集中荷載按照單跨簡支梁進行計算梁跨度為0.8m則MmaxRA=RB=4.79KN=M/w=126205 滿足要求6.4支撐驗算斜壁厚450mm，支撐凈高6.2m。荷載統計：模板及支撐楞 3.5KN/m 鋼模及小楞 0.504KN/m 混凝土自重 13.554KN/m 施工荷載 2.52KN/m 總荷載： 20.078KN/m鋼管采用48*3，間距為800800，故間距面積為0.64m；每根立桿的承受荷載：20.0780.64=12.816、5KN根據長細比：長度系數v 0.75回轉半徑i 1.58cm實際步距L 1.2m則，=vL/i=0.751.2100/1.58=56.96查表得穩定系數=0.829=N/A=12850/0.829424=36.6205N/mm符合要求。 七、 平臺支撐驗算1）單榀桁架上面荷載計算以單榀桁架上的荷載為計算單元，由于共有66榀桁架，所以，每片桁架上的荷載如下：錐殼斜長鋼筋砼錐殼斜長6.92m，壁厚為450mm，環梁的尺寸為9001300mm。錐殼砼重量：錐殼底邊分到一榀桁架上的長度為215.22566=1.45m，同理；頂邊可得0.86m。因此；（0.86+1.45）*6.92*0.45*25/17、2=89.92kn錐殼模板重量：（0.86+1.45）*6.92/2*0.3=2.39kn上環梁砼重量：0.86*0.9*1.3*25=25.15 kn環梁模板重量：（0.9+2.6）*0.3=1.05 kn框架底板砼重量：（梁板折合按0.23m厚計算）（0.28+0.86）*6.62/2*0.23*25=21.7 kn框架底模板重量：（0.28+0.86）*6.62/2*0.3=1.13 kn桁架自重：5.5 kn桁架上鋪設的木跳板:（0.28+1.45）*12/2*0.05*4=1.66 kn支模鋼管重:（0.28+1.45）*12/2=10.38m2每m2按1根立管計，管長按6.0米高計18、（10.38*1*6.0*3.85kg）10=2.39 kn水平桿：6道水平桿，每道平均長度為0.86m6*0.86*10*3.85=2.38 kn總計荷載為153.2 kn活荷載為1.5 kn/m2將荷載轉換為線荷載為：12.76 kn/m活荷載按3kn計算綜上所述；經過荷載組合得，q1=15.5KN/m q2=9.5KN/m q3= 6.96 KN/m q4=2.9KN/m F=26.7KN2）計算模型為：本模型分成三部分1、均布荷載作用時，如圖a.只支座AD時，可得彎矩圖1：可得：（q1+q2）26=Fa+Fd Fa11.7=6q23+（q1-q2）6/26/3 由方程 可得Fa=0.519、q1+q2 Fd=2.5q1+2q2則，可得，M=Fa5.7=2.85q1+5.7q2b.單位力作用在B點時，彎矩圖2：由方程：Fa+Fd=1 Fd11.7=0.65 得：Fa=0.94 Fd=0.06c.力作用在C點時，彎矩圖3：由方程：Fa+Fd=1 Fd11.7=1.3 得：Fa=0.9 Fd=0.1d. 由以上可知： 由圖1、2得bp05.7段：bp1=（0.5q1+q2)x0.94x/EI dx(00.6)+（0.5q1+q2)x0.94x-(x-0.65)/EI dx(0.655.7)5.711.7段：bp2=(0.5q1+q2)x-(x-5.7)（q1-q2)36-q2(x-5.20、7)20.94x-(x-0.65)/EI dx(5.711.7)bp=bp1+bp2 由圖2可知：bb=（0.60.65220.63+0.611.0520.63）/EI=1.4/EIbc=0.94x0.9x/EI dx(06.5)+0.94x-(x-0.65)0.9x/EIdx(0.651.3)+0.94x-(x-0.65)0.9x-(x-1.3)/EIdx(1.311.7)cb=2.71/EIcc=1.31.17/2231.17+1.1710.4/22/31.17=5.34/EI綜上所述：根據方程bbXb+bcXc+bp=0 (1) ccXc+cbXb+cp=0 (2)解方程得：Fa1、Fb21、1、Fc1、Fd12集中荷載時 當BC無支座時根據公式得：Fa+Fd=F Fa11.7-6F=0 由方程組可得：Fa=0.51F Fb=0.49FMF=0.51F5.7=2.9F BFBF 0.51Fx0.94xdx(00.65)EI+ 0.51Fx0.94x-(x-0.65)dx(0.655.7)EI+6（11.052）0.6232.9F/EI CFCF 0.51Fx0.9 xdx(01.3)EI+ 0.51Fx0.94x-(x-1.3)dx(1.35.7)EI+6（10.42）1.17232.9F/EI其中BB 、CC、CB 、BC同上，代入方程 BBXb+BCXc+BF=0 (1)CCX22、c+CBXb+CF=0 (2) 可得FA”、FB”、FC”、FD”3 均布荷載分布如下圖 可根據方程BBXB+BCXC+Bq0 CCXC+CBXC+Cq0求得僅有在AD時，FA+FD5.7(q3+q4)/2 FD11.75.7q4/2(q3-q4)5.7/25.7/3推出 FA2.4q3 +1.9q4 FD0.46q3 +0.92q4Bq （2.4q3+1.9q4)x-x/2q4+(q3-q4)/2x/3/EI dx(00.65)+(2.4q3+1.9q4)x-x/2q4+(q3-q4)/2x/30.94x-(x-0.65)/EI dX(0.655.7)+4/11.050.6（0.46q3+023、.92q4）62 /EICq(2.4q3+1.9q4)x-x/2q4+(q3-q4)/2x/30.9X/EI dx(01.3)+(2.4q3+1.9q4)x-x/2q4+(q3-q4)/2x/30.9 x-(x-1.3)dX(1.35.7)/EI+ 4/10.41.17(0.46q3+0.92q4)/26/EI同時BB 、CC、CB 、BC同上，將此代入方程可得FA、FB、FC、FD得FAFA+FA+FA,同理可得FB ,FC ,FD.FB=65.51 FC=50.47 kn 由MA=0.-FD1.3 +q45.7/2+(q3-q4)/225.7/3+F5.7+q268.7+（q1-q2）/224、9.76=0推出 FD=80.607kn根據力平衡原則 可求FA =-6.57kn桁架坐在大橫桿上，橫桿間距為650mm，橫桿受桁架傳來的支座力，取支座B最大支座力驗算大橫桿跨中彎矩為：Mmax=1/4*p*L =1/4*65.51*0.65直徑48mm，壁厚3.2mm鋼管的截面慣性距I和截面抵抗距W分別為：W=2*4.493=8.99cm3I=2*10.783=21.57cm4由=M/W =10.645*106/8.99*103=1184n/mm2 大于抗彎強度設計值f=205 n/mm2 采取補強措施，需將支座力進行分解，采取在桁架的上玄下設絲杠頂10號槽鋼（連接點采用鐵絲綁牢）和在桁架的25、下玄桿下設大橫桿。 桁架兩側立桿受力為：RA=RB=1/2q=32.75Kn10號槽鋼驗算：查施工手冊，可得，W=39.7cm,每米重10Kg，此加固槽鋼長為500mm；將模型視為簡支梁，則，集中荷載F=65.5+0.05=65.55KN ，如下圖：可得，M=1/4FL=1/465.550.5=8.18KNm=M /W=8.18 KNm39.7 cm=206.04N/mm Rc 扣件抗滑滿足不了設計要求，因此在支撐桁架的上部采用絲杠支撐，在桁架的下部采用雙扣件連接。由于絲杠的抗壓強度為19KN，其雙扣件的抗滑力為16KN，所以16+19=35KN32.75KN，所以，滿足要求。但，為了使這三排26、支點的立桿受力均勻，特用以上方法,用槽鋼將立桿兩兩相連，并與桁架頂牢靠。因此每根立桿所受支座力為（fa+fb+fc）/3=36.5KN立桿的穩定性驗算： 分解的支座反力N1= 36.5kn,則，作用在單根鋼管上的扣件及自重N2=3.85*10*(40+401.228條8.7m14）+401.214213.4N14=4.04kn槽鋼自重N3=0.05KN則，此三排立桿，每根受力為40.6KN立桿計算長度L0= uh= 1.3*1.2=1.56mL0/i=1560/15.9=98.1查表得=0.603立桿的受壓應力計算值：=40.6*103/0.603*424=158.7N/mm2小于允許應力設計27、值，滿足要求。穩定性滿足要求。漏斗口處工字鋼和埋件的驗算：（1） 工字鋼此模型為兩端固定梁，L=3.05m，查表得工字鋼的W=273cm,每根工字鋼上立7根立桿，其中有3根為支座立桿，其余4根為架體立桿，經換算得整個中架子的平均到每根立桿的總承載力為（40.63+4.094）/7=19.7KN，則，換算為線性荷載q=19.773.05=45.3KN/m,查施工手冊，M=ql/24=45.33.05/24=17.56=M/W=45.33.05/24KNm/273 cm=64.32N/mm F=40.3KN ，所以符合要求。為保證安全性，現場采用雙層鋼絲繩吊拉桁架,并且在錐殼上設吊環66道，用鋼絲繩拉平臺輻射桁架下的槽鋼梁。