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1、新建鐵路武漢至廣州客運專線烏龍泉至花都段XXTJ標白沙河特大橋連續梁合攏段施工方案文件編號：ZTSWGKZ2-1J-BS08版 號：0/A受控編號：修改狀態：無編 制：復 核:審 核：批 準：有效狀態：中鐵四局武廣客運專線XXTJ標項目經理部二項目隊一分隊二00七年五月白沙河特大橋連續梁合攏段施工方案1、概述合攏段施工是連續梁施工的一道關鍵工序。在主梁懸臂灌注完畢后應盡快完成與邊跨現澆段的合攏和中跨合攏段的現澆施工，使主梁由懸臂狀況轉化為連續整體。在合攏段施工過程中，因砼自重、溫度變化、施工荷載的作用，在懸臂梁端產生位移，影響合攏段砼懸臂梁段的連接，易產生裂紋。施工中通常采用剛性支撐和臨時預應2、力的張拉作用將合攏段鎖定，同時在灌注砼時在合攏段處增減等載壓重，保持合攏口兩梁端無相對位移，在灌注砼時從而保證合攏段與懸臂梁端之間不產生裂紋。2、合攏方式先中跨合攏，后邊跨合攏。按ABC的順序施工，如下圖所示。3、合攏口的鎖定技術剛性支撐和張拉臨時預應力共同鎖定用剛性支撐抵抗砼升溫時產生的壓力，用預應力抵抗降溫時產生的拉力。4、合攏力學分析合攏口鎖定主要是克服梁體溫差變化產生的軸向力和合攏段砼灌注時產生的彎矩。梁體降溫時，砼發生收縮變形，對合攏口產生拉力，由此確定預應力的張拉力，梁體升溫時，砼發生膨脹，對合攏口產生壓力，由此確定剛性支撐的斷面，力學模型如下：為簡化計算，將溫度變化產生的軸向力按3、線膨脹計算，箱梁分段按平均斷面計，設梁升溫時產生的自由伸長量為則：分別為鋼材和砼的線膨脹系數。因，有梁體砼在軸向力N作用下產生壓縮量則：假設兩墩身無位移，則依變形協調原理則：式中：梁因升溫所受軸向力懸臂梁段長和合攏段長砼、鋼材的彈性模量第I段梁的斷面積和長度由于合攏期短，可不計砼的徐變。此連續箱梁斷面較大，由于溫度升高將會產生數千噸的溫度內力，剛性支撐無法承受，故為方便施工，宜在合攏口鎖定后立即釋放一端梁的滑動支座約束。當梁體滑動支座約束解除后，合攏口剛性支撐受力情況發生變化。當升溫時，式中：合攏口剛性支撐所受壓力支座摩阻系數，對盆式橡膠支座可取0.06左右支座上的梁體重量預應力束的張拉力當降4、溫時，由以上分析可見，合攏口剛性支撐是升溫時控制，在合攏口施工設計時，依據實際情況，測得砼灌注時和砼達到足夠強度時的溫差，由此計算出梁降溫時產生的溫度內力，若其小于，則可不設或少設臨時預應力束，若其大于，依抗裂安全要求，可求得所需預應力值，即：令考慮安全系數，相應的，升溫時，若取，則據此確定剛性支撐斷面。5、合攏口施工工藝及施工要點（1）施工工藝（2）施工要點a 施工前測試合攏段施工時期的最低溫度和最高溫度，確定合攏時間，并為合攏口鎖定提供依據。b 合攏口鎖定應迅速，對稱進行，剛性支撐安裝、焊接完成后立即張拉臨時預應力束，之后釋放一側滑動支座約束。c 合攏口每端應壓載合攏口砼重的一半，并隨砼的5、澆筑同時減載，減載量與砼的澆注量相等，可采用水箱加水或砂袋增減。d 合攏口砼應比梁體提高一個等級，并要求早強，并在砼中加入適量的膨脹劑，澆筑時應認真振搗養生。e 為克服合攏口合攏后砼的收縮徐變，在合攏口鎖定之前可將梁預設一個值，來抵消梁后期的收縮徐變的影響，值的確定可采用降溫法等效計算以模擬量的收縮徐變。6、剛性支撐結構形式本連續梁合攏段剛性支撐采用雙拼40a工字鋼連接兩側預埋鋼板，焊縫為貼角焊縫。工字鋼連接板為的鋼板。預埋鋼板結構尺寸為，通過30根25鋼筋錨固在合攏段兩側梁體上。每個合攏段6塊預應力鋼板。梁體底板預埋鋼板位置采用鋼筋混凝土墊高30cm。具體結構形式，詳見附圖。7、合攏段剛性支撐受力檢算及預應力張拉計算得Q=25300KN，取f=0.06、Kf=1.2則 a、 工字鋼所承受的壓應力40a ,滿足要求。b、 錨固鋼筋所承受的剪應力25 ,滿足要求。c、 焊縫受力計算N1同N3采用貼角焊縫連接，焊縫厚度hf=6mm,焊縫總長滿足要求。d、 預應力筋張拉設計預應力預應力筋的截面積1根鋼絞線的截面積需要鋼絞線的根數中跨合攏段采用2束18-75的剛鉸線，預應力張拉50%。邊跨合攏段采用2束15-75的剛鉸線，預應力張拉60%。