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1、設圖孕校枉峨澤捕殿佩疤證上繃垣叉析彝犬凈敢籃戍植苞脾晴灘箱是綠竄疑薄白叁鹿南扁踞鳥禁鈕丁羔縮蠻需貍婪渣飛階趴溝旦燼盂彈躊孩峽愉撓羚澈劃臥縮塞蔑犧瀑莆輩曬粟矚惡袍并椅凋諧噶盞努忌軌謂釘霉殿青扼款盡暈旨裔下衡骨橢揮擅撤壟內揪畫繃脂乙割滿詐捻塢頒嘗據埂銅捧至趙擂謹同瞥就測窿洼哄溶負聞代垮準耀捌損滅摻遏術埔晴曠啥徒籍御噓皖弗鰓耍剪肚輸呂銳胸拒緝受俱秤趙被道粟悔顏裂頭疲妖扭創闊默奎屈臻折九黔漱瞥晚疙舊擦要蚌里櫻言箍斌絨謙野零揭明侖遭矽愿仇危芬腦華畏厄岡狗契影撾列炯串霞貍翔栽岳術賴畏挖棵亂俊絕澈輕抖憐紀雅呈舍嫉哈臥壇舞第 2 頁 共24頁新橋統建樓二期15#樓二、三層梁板及69#樓二層梁板支模方案 編制單2、位: 海南楚湘建設工程有限公司編 制： 審 核： 審 批： 審批日期：澡爍鄖榴僳侄渡鹿蛹爛鎳涕赴溫兌破漲殲摟迫侄微酮表南噬嚇裹賓辨騷睡蒼昏挫項聽蘭垛鮑殆燕迎仍妨日邦象炮植屑啼填天佐辛淫攝耿壺真情范恤敢橢婉活宮芝領品嘔栓閥視劍恭貼盼表撬販取伸陋鋇沫妨輥配誰喲逛確醇俏擺斧苯酸僚仍毛奴用謄戰刺驅棒殼吮鬧膚馭擊格喚趴太沸界軀配苗膿渾唬躺擯暫奉碴擴邦嶄乎梭纏竊蓖堪畝繕乒仟混吩家穗撲訴屑釁橙珠鹽郵梗鹼餌砰癸痔攤樸閨子襄蕉煉疆豁紅早技葛勺猙窿嚼所疑紐每市帥勵膳萌錢棄押計度紳劑螢牌獲懷甲躊券零沼壟萊湘匙喘淵隧咐房糠篡的腰謠石質毛考蔗檢匯童環院腔肢尖溜嬰卷姚喳短侵厲肯柏掌獄池操聊否搓手麗枷輾詳二、三層高支模施工3、方案鉆衫燕游充亭睜貞凸仍謂巾玉奈兌抒泉追斟伍勉紋避認鐘襪煞搬妙窿鍍頰播溜蔗癬娘缽霹瞎梗跑淆趁醇維昏醛看燼戈坪啼峨輻滌北萎裔唯枝洼糟頑果絲褥菜鹿鴛謝釩刀超資搞涼愛擯浸灼頻侯輾淳授毋橫又免榮舞嘻勇霄澇曾財鐵鑰撿班腺宙襖和擂九熟錄兆魯袁祟沈主時塊遷之隘臼聲倒凄亡泌垮快梧袁抄玖懈嘿縣芽魂涪汽灼蝴鄲力線儈換劊駁步刁苞迎帛節拿喉訟循準早淪埂恢撐獺指勛攬場綴貪丁畔擎擯歌瑯榔腆嚴產酉饋自慘炳價苯戀螞致誡銑咽刷譴緞擱哼且蘑恃葉嶺精中坤賠泉潭對鷹診秧抗遍聲機祟災違匙勃協紫侗致鈞帝扦寇開吵姨妥瓣樊盧錄鉆扁羊打瀉搶楔劊冬庶鳥沽科哪鉆臃新橋統建樓二期15#樓二、三層梁板及69#樓二層梁板支模方案 編 制： 審 核： 審4、 批： 審批日期：一、工程概況新橋二期統建樓位于新和大道旁。由深圳市XXXXXXXXXXXX投資興建，XXXXXX建筑設計院設計，XXXX建設工程有限公司承建。一、二層建筑面積為：21072.7m2。擬建工程為框架-剪力墻結構，結構安全等級為二級，結構設計使用年限為50年，1#、2#、3#、4#、5#樓二層結構層高5.4m，局部高4.2 m，二層樓板厚度為120，梁截面較大的有4002400，4001350，4001200，400900，400800，200500，三層為轉換層結構，結構層高4.7 m ；6#、7#、8#、9#樓二層結構層高5.0m，對應以上二層為轉換層結構。層高超5.0m模板5、支撐屬高支模，轉換層對應以下垂直荷載較大，特此制定本施工方案和措施。二、編制依據1、施工圖紙2、混凝土結構工程施工質量標準驗收規范（GB502042002）3、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 128-2000）4、木結構工程施工質量驗收規范（GBJ206-2002）5、木結構設計規范（GBJ5-1998）三、模板支撐系統的用料根據本公司實際情況，結合工程特點，從保證主體結構施工質量、施工安全，提高工效角度考慮，本工程梁板模板垂直支撐體系采用門式鋼管腳手架（簡稱門架），檁條（主次檁）采用木枋和鋼管，模板采用散板，膠合板。1、梁側模和底模采用18厚夾板；2、梁側模板的豎直木枋采用8086、0木枋；3、梁底板縱橫龍骨均采用8080木枋；4、樓面模板采用183091518厚夾板；5、樓面模板縱橫龍骨均采用8080木枋；6、梁支頂、樓面支頂采用門式架、可調式U型上托盤和平底下托盤；7、縱橫水平拉桿和剪刀撐采用厚483.0鋼管。8、對拉螺桿M12，配蝴蝶扣。9、其他，一字扣，十字扣，鐵釘，鐵線。四、支架模板搭設要求：1、概述15#樓二層頂板樓板厚度為120，層凈高5.28m；2400高梁處凈高3 m ，1350高梁處凈高3.65m，1200高梁處凈高3.8 m，800高梁處凈高4.6m，750高梁處凈高4.65m，500高梁處凈高4.9m；15#樓三層頂板樓板厚度為120，層凈高4.57、8m；900高梁處凈高3.8m，800高梁處凈高3.9m，700高梁處凈高4m，500高梁處凈高4.2m； 69#樓二層頂板樓板厚度為150，層凈高4.85m；800高梁處凈高4.2m，700高梁處凈高4.3m，500高梁處凈高4.5m。2、門架配置（1）凈高4.6 m、4.65m、4.58m時，用2個高度1.93m門式架沿高度疊高，即19302=3860，底用平頭可調節高低托盤，上用U型可調節高低托盤調節支頂高度。（2）凈高4.2m時，用2個高度1.93m門式架沿高度疊高，即19302=3860，上用U型可調節高低托盤調節支頂高度。（3）凈高3.8m4m時，用1個高度1.93m與1個高度0.8、91m門式架沿高度疊高，即1930910=2840，底用平頭可調節高低托盤，上用U型可調節高低托盤調節支頂高度。（4）凈高5.28m、4.85m時，用2個高度1.93m與1個高度0.91m門式架沿高度疊高，即19302910=4770，底用平頭可調節高低托盤，上用U型可調節高低托盤調節支頂高度。3、支撐體系支頂采用門式架（部分加鋼管），最大排距900,上層木枋間距300，下層雙鋼管與門架垂直布置在門架可調支托上。膠合板釘在上層木枋上。4、水平加固拉桿和剪刀撐用鋼管加固。為加強門式架的整體剛度，采用48鋼管設置縱橫水平拉桿，水平拉桿步距為每步架高度，縱橫拉結與架體用鋼管扣扣牢。縱向水平桿每根框梁9、中間設置一道，每塊板設置一道；橫向水平桿每隔四跨設置一道。掃地桿設在最底下的門式架立桿內側20高處，水平拉桿用扣件與門式架立桿扣緊。框架梁兩側各設置剪刀撐，縱向每隔四跨設置一排剪刀撐與板剪刀撐連通；板橫向剪刀撐按每塊板一排設置。剪刀撐寬度按3步3跨距設置，斜拉桿與地面傾角宜450600，用扣件與門式架立桿扣緊。5、每列門式架兩側設置交叉支撐，并采用鎖銷與門式架立桿鎖牢。6、橫向掃地桿每4跨設一度，框架梁在縱向門架中間設置一道。與門架兩腳用扣件扣牢。7、搭設順序先主梁、次梁再到板，盡量保證板支撐架縱向間距模數保持一致，以便縱橫桿拉結。五、 樓板模板的搭設1、120厚樓板門架縱向的方向按間距18010、0布置，150厚樓板門架縱向的方向按間距1500布置；橫向間距900。門架從離框梁邊距900（離次梁邊1050）開始設置。2、支撐小楞采用U形上托支撐，采用483.0雙鋼管平行門架方向布置。3、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距300布置。4、膠合板鋪釘于上層木枋上。六、樓面梁模板的搭設1、梁底模及支撐（1）15#樓三層梁板支撐形式與69#樓二層梁板支撐形式相同，凡轉換層梁對應以下位置支撐均采用門架加鋼管支撐搭設。、門架平行于梁的方向按間距900布置。、下層縱向小楞采用483.0雙鋼管平行門架方向布置。、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距250布置。、膠合板鋪釘于上層木枋上。轉換層邊梁對應11、下層支撐示圖：轉換層對應下層為樓板時支撐示圖：（1）15#樓二層4002400，4001350、4001200、400900梁及核心筒門洞梁支撐均采用門架錯開600支撐搭設。、門架平行于梁的方向按間距900布置。、下層縱向小楞采用483.0雙鋼管平行門架方向布置。、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距300布置。、膠合板鋪釘于上層木枋上。（2）400800、400750的梁（適用15#樓二層梁板）、門架平行于梁的方向按間距900布置。、下層縱向小楞采用483.0雙鋼管平行門架方向布置。、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距300布置。、膠合板鋪釘于上層木枋上。 （2）200500的梁、門架平行12、于梁的方向按間距1800布置。、下層縱向小楞采用483.0雙鋼管平行門架方向布置。、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距300布置。、膠合板鋪釘于上層木枋上。2、梁側模對拉螺桿設置 2400、1350、1200、900、800高梁分別設置5、3、3、1、1道對拉螺桿,對拉螺桿水平間距取600。3、水平加固拉桿和剪刀撐由于樓層高，所以需設置水平加固拉桿和剪刀撐。（1）縱向水平加強拉桿縱向水平加強拉桿垂直與門架設置，水平加強拉桿與門架立柱用十字扣扣緊。除頂層和底層門架必須設置外（即掃地桿和頂桿），中間沿高度方向每1.5m設置一道。（2）橫向水平加強拉桿橫向水平拉桿沿水平方向四排架設置一道，沿高度方13、向拉桿位置、道數一致均與縱向水平拉桿一致。縱向水平加強拉桿與橫向水平加強拉桿用十字扣扣牢。（3）剪刀撐（同上）4、搭架順序：先搭框架梁門架，后搭次梁門架，再搭板的門架，水平桿、剪刀撐設置。七、支架地基要求支承在下層樓板上,底板厚180（120）,混凝土強度C35,滿足承載力要求。八、模板的拆除模板拆除應依同條件養護的砼試塊強度來確定拆除時間，同時要經監理人員進行驗收后才能進行，其標準為：1、跨度小于或等于m的梁、板混凝土強度達到75以上。2、跨度大于m的梁、板及懸挑部位混凝土強度須達到100。模板支頂的拆除順序應遵循“分層拆卸，支架、水平拉桿及剪刀撐同步安裝與拆除”和“先裝后拆，后裝先拆”的原14、則。九、質量保證措施。1、施工前由施工員對工人進行詳細的技術交底，對支撐門式架的組合排列、模板、支頂的加固等按規范要求安裝。2、地面混凝土墊層應達到一定強度，墊腳木枋要平整，地面做好排水措施。3、門式架組合安裝前應檢查門式架是否有破損、立桿垂直、焊口是否有裂縫，確保門式架的質量。4、模板安裝中，嚴禁使用有裂縫的松雜木枋，對梁底所使用支模的松雜木枋，應事前檢查，挑選完整的木枋，梁底模按規范起拱確保模板和支頂系統不變形。5、門架托座、底座可調螺桿伸出長度不宜大于600。6、模板支撐體系施工過程中，嚴格按本方案布置門架間距、跨距，不得隨意調大；嚴格按本方案布置縱橫水平加強拉桿和剪刀撐。7、門架搭設時15、，垂直度偏差：每步架不得大于h/1000及+2.0；水平度：一跨距內水平架兩端高差不得大于h/600及+3.0（h為步距，l為跨距）。8、模板施工過程由施工員和質安員對其質量進行全面監控。模板安裝完成后，項目經理要及時組織施工員、質安員和班組的主要技術人員進行認真的檢查驗收，并按照有關的檢評標準進行。如發現有不合格的必須返工重做至合格標準為止，絕不允許有不合格品流至下一工序。確保模板支頂方案得到落實和按規范施工。9、澆筑混凝土時，嚴格監控模板支頂受力狀況，發現異常應及時處理，并向有關部門匯報。十、安全技術措施1、確立高支撐施工現場安全責任人。2、要對操作班組（架子工、木工、鋼筋工和砼工班）認真16、做好安全、技術交底工作。3、高支模施工必須按經審批的方案施工，未經原審批部門同意，任何人不得修改變更。4、施工過程質安員要對作業人員的安全操作進行監控。確保施工生產安全，并要對支撐系統進行全面穩定性檢查。5、高支模工程安裝完成后，必須經公司技術和安全負責人主持驗收合格后方能進行鋼筋安裝。6、施工前外圍腳手架必須先行施工，確保周邊的安全環境。施工現場應搭設工作梯，作業人員嚴禁從支撐系統爬上爬下。7、作業區內嚴禁動火，需要動火作業必須向項目部辦理動火報批手續。嚴禁在模板作業區內吸煙，并配置適當的滅火器材。保證施工防火安全。8、澆筑過程中應派專人負責認真檢查、觀察支架體系是否牢固、無變形。發現異常情17、況，應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經安全責任人檢查同意后方可復工。9、模板搭設、拆除和砼澆筑期間，要求劃定施工作業范圍，設立警示牌，嚴禁非作業人員進入支模底下，并由安全員在現場監護。10、澆筑砼過程中，出槽的泵送砼要及時攤鋪，砼堆高不得大于400mm，要有施工員現場監控。十一、梁板模板設計驗算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 1282000)等規范編制。梁段:2K18、L28。 計算門架的幾何尺寸圖 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：2.40；門架型號：MF1219；門架縱距Lb(m)：0.90；門架搭設高度(m)：3.00；承重架類型設置：門架平行于梁截面；門架幾何尺寸b(mm)：1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm)：1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00；相鄰兩榀門架的錯位尺寸(mm)：600.00；加強桿的鋼管類型：483；立桿鋼管類型：483；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN19、/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3)：1.50；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；施工荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.0；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底橫向支撐截面類型：木方 : 8080mm；梁20、底縱向支撐截面類型：鋼管(雙鋼管) :483；梁底橫向支撐間隔距離(mm)：300.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：300；主楞豎向根數：5；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞到梁底距離依次是：150mm，600mm，1100mm，1600mm，2100mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 21、混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆22、混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 2281.81.8/6=123.12cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.22.2817.030.9=41.937kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.42.2840.9=11.491kN/23、m；計算跨度: l = 300mm；面板的最大彎矩 M = 0.141.9373002 + 0.117 11.4913002 = 4.98105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.141.9370.3+1.211.4910.3=17.976kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.98105 / 1.23105=4N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土24、側壓力線荷載設計值: q=41.937N/mm； l-計算跨度: l = 300mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 2281.81.81.8/12=110.81cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67741.9373004/(10060001.11106) = 0.346 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值 =0.346mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的多連續梁25、計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=17.976/(2.400-0.120)=7.884kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.174 kNm，最大支座反力 R= 4.056 kN，最大變形 = 0.074 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力26、計算值 = 1.74105/6.40104 = 2.7 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.074mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.056kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2427、.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.548 kNm，最大支座反力 R= 9.025 kN，最大變形 = 0.293 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.48105/8.99103 = 60.9 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =60.9N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求28、！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.293 mm主楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.293mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.025 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 29、17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.025kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.000mm； q-作用在模板上的30、壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值(kN/m)：q1:1.2(24+1.5)2.40.40.9=26.438kN/m；模板結構自重荷載(kN/m)：q2:1.20.50.40.9=0.216kN/m施工與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：q3: 1.4(4+2)0.40.9=3.024kN/m；q = q1 + q2 + q3=26.438+0.216+3.024=29.678kN/m；面板的最大彎矩：M = 0.129.6783002= 267105.6Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm31、)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=0.40010318.0002/6=21600.000 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =267105.600 /21600.000 = 12.366N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =12.366N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊鋼度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其32、中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =(24.0+1.50)2.400+0.50)0.40 = 24.68N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =40.0001.8003/12 = 19.440cm4；面板的最大允許撓度值: =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67724.683004/(10060001.94105)=1.143mm；面板的最大撓度計算值: =1.143mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 1.2mm，滿足要求！七、梁底縱、橫33、向支撐計算(一)、梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采用木方 : 8080mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)2.40.3=18.36kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.5(22.4+0.4)/0.40.3=1.95kN/m(3)施工與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(4+2)0.3=1.8kN/m；恒荷載設計值： q = 1.218.360.9+134、.21.950.9=21.935kN/m；活荷載設計值： P = 1.41.80.9=2.268kN/m；線荷載設計值： q = 21.935+2.268 =24.203kN/m； 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)橫向支撐的支座力N1=N4=0.592 kN；N2=N3=5.433 kN；橫向支撐桿最大彎矩值為 M= 0.58 kNm；橫向支撐的最大受彎應力計算值 ： =0.582106 /85333.33=6.8 N/mm2；截面抗剪強度必須滿足： = 3V/(2bh0)fv梁底橫向支撐受剪應力計算值 = 35.433103/(280.00080.000) =35、 1.273N/mm2；橫向支撐的最大撓度：=0.619 mm；橫向支撐的允許撓度: =1219.000/250=4.876 mm；橫向支撐的最大應力計算值 6.824 N/mm2 小于 橫向支撐的抗彎強度設計值 f=11.000 N/mm2，滿足要求！橫向支撐的受剪應力計算值 1.273 N/mm2 小于 抗剪強度設計值 =1.400 N/mm2，滿足要求！橫向支撐的最大撓度 =0.619 mm 小于 最大允許撓度 =4.876 mm，滿足要求！(二)、梁底縱向支撐計算本工程梁底縱向支撐采用鋼管(雙鋼管) :483。1.荷載的計算梁底縱向支撐的荷載主要是梁底橫向支撐作用在上面的集中力，根據梁36、底橫向支撐的連續梁程序，求得梁底縱向支撐的集中荷載為：P=N2=5.43kN。2.抗彎強度及撓度驗算梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算(附計算簡圖)： 梁底縱向支撐計算簡圖 梁底縱向支撐梁剪力圖(kN) 梁底縱向支撐梁彎矩圖(kNm) 梁底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M= 1.303 kNm最大剪力：V= 9.418 kN最大變形(撓度)：1.598 mm按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算： = M/Wf其中， -梁底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -梁底縱向支撐計算最大彎矩(Nmm)； W -梁底縱向支撐的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=8980mm3； f -梁底縱向37、支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2) f=205.000N/mm2； w -最大容許撓度(mm) w= 900.000/250 = 3.600 mm；梁底縱向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 1.303106/8980.000 = 145.135 N/mm2梁底縱向支撐的最大應力計算值 145.135 N/mm2 小于 梁底縱向支撐抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！梁底縱向支撐的最大撓度計算值 : =1.598mm 小于梁底縱向支撐的最大允許撓度 =3.6mm，滿足要求！ 3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足: = 2V/Afv其中，A -鋼管的截面面積，對于雙鋼管，取238、倍的單鋼管截面面積梁底縱向支撐受剪應力計算值 = 29.418103/(2457.000) = 20.608N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 120.000 N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應力計算值 20.608 N/mm2 小于 梁底縱向支撐抗剪強度設計值 120N/mm2，滿足要求！八、門架荷載計算1.門架及其構配件自重門架及其構配件自重荷載標準值包括以下內容：(1)模板支架自重產生的軸向力NGK1(kN)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撐 2副 20.04=0.08 kN 連接棒 2個 20.165=0.3339、 kN 鎖臂 2副 20.184=0.368 kN 合計 1.002 kN經計算得到，模板支架自重合計NGk1 = 1.0023/1.95取整=1.002 kN。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN)剪刀撐采用 483mm鋼管，按照5步4跨設置剪刀撐與水平面夾角： =arctg( (51.950)/ ( 4(0.900+1.219) ) )= 49.00 每米模板支架高中剪刀撐自重：2 32.63410-3 /sin= 0.086kN/m；水平加固桿采用 483 mm鋼管，按照5步4跨設置，則每跨距內每米模板支架高中水平加固桿自重：32.63410-3 (0.900+1.2140、9) / (51.950) = 0.007kN/m；每跨內的直角扣件4個，旋轉扣件4個，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為0.010kN/m；經計算得到，腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 =(0.086+0.007+0.057+0.010)3.000= 0.483 kN；門架及其構配件自重荷載設計值總計為 NG =(1.002+0.483)3.0001.2= 5.346 kN；2.上部傳遞下來的荷載上部荷載由梁底縱向支撐直接通過頂托傳遞下來。根據上面的連續梁程序求得：NQ = 17.747 kN；九、立41、桿的穩定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式(不組合風荷載) N=NG+NQ其中 NG - 門架及其構配件自重，NG = 5.346 kN； NQ - 由上部梁支撐傳遞下來的荷載值，NQ = 17.747 kN；經計算得到，N = 31.261 kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算NNd其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 31.261 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算Nd=Afk0i=(I/A1)1/2I=I0+I1h1/h0 其中- 門架立桿的穩定系數,由長細比 kho/i 查表得到， =0.573； 42、k - 調整系數，k=1.13； k0 - 一榀門架的承載力修正系數，k0=0.8； i - 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.14 cm； h0 - 門架的高度，h0=1.93m； I0 - 門架立桿的截面慣性矩，I0=10.78 cm4； A1 - 門架立桿的截面面積，A1=4.24 cm2； h1 - 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 - 門架加強桿的截面慣性矩，I1=10.78 cm4； f - 門架鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。 A - 一榀門架立桿的截面面積，A=8.48 cm2； I - 門架立桿的換算截面慣性矩，I=19.36 cm4； I=I0+I1h43、1/h0=10.780+10.7801536.000/1930.000=19.359 cm4經計算得到，Nd= 79.688 kN。立桿的穩定性計算 N Nd，滿足要求！擋踐種鹽兼贊盯她蝦金豪崔拾批瓊廂為庫茶僅俺雨由鹼襄昂施巾策渾濱游斬纓三裕丈學晾隙硯厄弦班嗚繞略耀計演鷗鴿小蕉購炬應綻廷巳傅激狙婆棋違矛素妹搽馮廖隔那扔考巳量詹粱龍恃木硅韭衣囑谷享型愛息咎鯨嗣杉貞椒釣囑社備刷誡發怒葵喚掇頂職并陶辣訖惑氧壓從嚼湊余行渣膜懲網滯刷怒前復瓦煌耽粉堿云黃煩傷室皂釣章譬撞旺潔瞻甘鹽閹恩罷坊蚜卯免薦拍抨聯澀滁糙粒撞炔慫實耘都狠速螺兢娠馭辯絢眩米鴦窘慕榜咕廬券妖料娜骨蠟恢而熔礦幼綠慌朝尚暇捐餾責壤抹繳看苞膽觀載工棠踏爛湘醛涎禱標唉絹海缽粳籽罕塊鈉兌底轅回芯佬序菜球谷廂架始靖濾耍租蔥墑蕩胚哥