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1、鄭州國際會展中心（展覽部分）二區(qū)模板支架施工方案目 錄一、工程概況11、結構概況12、地面下地質概況和現場實際情況1二、高架支模須解決的問題11、地基處理12、架體設計23、技術交底24、模板支架使用材料的驗收25、對模板支架相關環(huán)節(jié)進行驗收2三、模板支架設計方案21、總體思路22、施工程序33、模板支架結構選型及架體相關技術參數54、模板支撐架體結構計算55、地基處理146、梁底模板起拱要求177、主梁疊合處構造處理17四、梁模板設計計算181、梁模板材料及結構體系選用182、模板結構體系驗算183、模板支架構造措施25五、高架支模設計結果26六、高架支模施工技術措施27七、檢查與驗收2712、構配件檢查與驗收272、架體檢查與驗收28八、扣件試驗方案28一、工程概況1、結構概況鄭州國際會展中心（展覽部分）二區(qū)結構工程為大跨度、大截面、超高預應力結構，其主梁為截面1500*3500，1500*2800，1200*3500，1200*2800的鋼筋混凝土預應力梁；一級次梁為截面700*2000的鋼筋混凝土預應力梁；二級次梁截面為300*700的鋼筋混凝土梁，板厚為180mm，支撐高度：主梁13.10米，一級次梁13.95米，二級次梁15.25米，板15.77米，由于其結構構件大，其施工腳手架體必須進行專門的方案設計，以滿足施工安全。2、地面下地質概況和現場實際情況場地位置及地形地貌：3、該建筑物位于鄭州市東郊107國道以東約1.0Km,原鄭州機場內。場地地形平坦，地面高程介于89.1691.78m。地貌單元屬于黃河泛濫沖積平原。本工程-3.0米以內的地質情況為：基土層數性狀描述土體重度（kn/m3）孔隙比e粘聚力C（kpa）內摩擦角（）素填土黃褐色，以粉質粘土為主，含少量磚渣，局部分布有雜填土，層厚米，層底標高米。20.3粉土1新近堆積，褐黃色，很濕-飽和，稍密，混有砂土顆粒，夾有粉砂薄層，淅水和搖振反應明顯，干強度低，韌性差，中壓縮性土，層底厚度米層厚米，層底標高米。19.50.673823粉土2灰色灰褐色，飽和，稍密，表層有一流塑狀分質粘土薄層。淅水和搖振反應明顯，干強度4、低，韌性差，中壓縮性土，層底厚度米層厚米，層底標高米。19.50.6611022現場實際情況：在前期施工階段，現場進行了工程樁、支護樁的施工，在樁施工期間，現場開挖了泥漿池、沉淀池、泥漿溝等，對原有土體產生了擾動，需對該部分地基進行處理。在地下室、地溝施工期間，對基坑進行了開挖，存在大量回填土。二、高架支模須解決的問題1、地基處理在前期施工階段，現場進行了工程樁、支護樁的施工，在樁施工期間，現場開挖了泥漿池、沉淀池，為了保證本工程地面不出現不均勻沉降、開裂的質量問題，依據施工現場實際情況，地基需做如下處理： 清除地表有機質土、耕植土 目測、地基釬探或靜力觸探，找出可能導致不均勻沉降的影響因素 5、將軟弱土體挖除，換填2：8灰土 光輪壓路機碾壓密實2、架體設計由于本工程結構構件大，結構自重和架體自重大，依據規(guī)定，必須對該架體進行專門的結構計算和構造加強。 設計計算 構造要求3、技術交底在腳手架施工前，由技術部、工程部對施工作業(yè)人員進行詳細的技術交底，明確施工方法、施工順序、施工安全注意事項，并辦理書面交底手續(xù)，未經交底人員嚴禁上崗作業(yè)。4、模板支架使用材料的驗收對模板支架使用的鋼管、扣件、安全網、木方、三形卡、對拉螺栓、模板等進行驗收，驗收分兩個階段。 驗收各配件的材質報告。 現場驗收材料質量，并做紀錄。5、對模板支架相關環(huán)節(jié)進行驗收模板支架必須進行專業(yè)驗收。 對方案進行內部審批 對方案6、進行專家審查 由工程項目負責人組織安全部、工程部、技術部、施工作業(yè)隊長等相關專業(yè)人員進行驗收 合格后報監(jiān)理工程師驗收。三、模板支架設計方案1、總體思路由于本工程架體支設高度高，結構構件大，施工活荷載和構件恒荷載大，模板支設難度大，為了使模板支架既能滿足施工要求，又能節(jié)約工程投資，本工程預應力大跨主梁施工擬采用迭合梁的施工方法進行，框架主梁第一次澆筑高度1.8米，一級次梁第一次澆筑高度1.0m，即二區(qū)梁一次澆筑至標高14.95m處。在該界面處需適當增設負彎矩鋼筋和豎向拉接鋼筋。2、施工程序本工程施工難度大，參與人員多，施工過程復雜，安全隱患多，因此，必須事前對施工順序做到心中有數，在組織實施過程7、中必須按計劃、程序施工。模板支架施工程序地面以下結構工程施工開挖暴露部分用2：8灰土回填-0.5米以上土層挖除目測、土層釬探或靜力觸探，確定是否存在軟弱下臥土層軟弱下臥土層處理土層基層碾壓，回填土碾壓回填地面墊層施工及養(yǎng)護架體搭設架體驗收測量放線，準確定位立桿位置架體施工中間檢查主體結構施工順序必須與模板支架施工配合，混凝土結構施工順序如下：支撐架體施工主梁底模板支撐主梁一級次梁鋼筋綁扎主梁一級次梁側模澆注混凝土操作平臺搭設疊合梁底部混凝土澆筑混凝土養(yǎng)護，交接面處理二級次梁、板模板、鋼筋綁扎預應力筋安放預應力筋安放混凝土澆筑，養(yǎng)護預應力張拉模板、架體拆除3、模板支架結構選型及架體相關技術參數 8、方案設計：用扣件式鋼管腳手架作支撐系統(tǒng)：序號構配件名 稱使用材料規(guī) 格設 計參 數備注1防滑扣件直角扣件頂層水平桿與立桿連接處設置見圖2水平安全網尼龍網、尼龍繩距地面4.5米、9.0米設置3立 桿48*3.5鋼管，對接扣件連接主梁、一級次梁底：梁寬+每邊1500范圍內，間距500*500板底：間距1000*1000二級次梁間距500*10004橫向水平桿48*3.5鋼管，旋轉扣件連接步距1500頂部四道10005縱向水平桿48*3.5鋼管，旋轉扣件連接步距1500頂部四道10006水平剪刀撐48*3.5鋼管，旋轉扣件連接首層、頂層、中間層每隔2步一道7豎向剪刀撐48*3.5鋼管，旋轉扣件連接縱9、橫每3米一道8掃地桿48*3.5鋼管，旋轉扣件連接距地面或墊板150處縱橫設置9剛性連接件48*3.5鋼管，旋轉扣件連接每步水平桿均與獨立柱剛性連接見圖10腳手板不小于200mm寬、50mm厚松木板11模 板15厚竹膠合板12木 方50*10013對拉螺栓14間距500*600，距梁底25014底座每根立桿下設置架體各配件力學性能(由于現場所進鋼管壁厚有3.5、3.25、3.0mm三種規(guī)格，本方案按3.0mm計算)：序號架 體 力 學 性 能壁厚3.5mm3.0mm1Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設計值205N/mm2205N/mm2248鋼管截面面積(A)4.89cm24.239cm234810、鋼管回轉半徑(i)1.58cm1.595cm448鋼管慣性距(I)12.19cm410.78cm4548鋼管截面模量(W)5.08cm34.5cm3648鋼管每米長質量3.84Kg/m3.84Kg/m748鋼管彈性模量(E)2.061052.06105848鋼管截面承載力27.2kN27.2kN9直角扣件、旋轉扣件抗滑承載力設計值8.00KN8.00KN10底座豎向承載力40kN40kN鋼管的截面幾何與力學特征公式：A=(d2-d12)/4 I=(d4-d14)/4 W=d3-(d14/d)/32 i=d2+d12/44、模板支撐架體結構計算 荷載計算工況一：先澆筑主梁標高14.95以下，澆筑11、厚度：梁中間部位1800mm，加腋部位2500mm。主梁截面1500x2800mm,板厚180mm采用迭合法施工，取1500*1800截面進行計算。 荷載標準值A 恒荷載模板自重 0.4(1.5+22.62) =2.696 KN/m砼自重 241.51.8=64.8 KN/m鋼筋自重 (526.31242.46610300.888) 9.8=6.41 KN/m 合計 73.91 KN/mB 活荷載振搗荷載 21.5=3 KN/m 施工人員及設備荷載 2.51.5=3.75 KN/m 合計 6.75 KN/m 荷載設計值1.273.91+1.46.75=98.142 KN/m乘以折減系數 98.12、1420.9=88.33 KN/m荷載設計值：P1=88.33 KN/m主梁截面1200x2800mm,板厚180mm采用迭合法施工，取1200*1800截面進行計算。 荷載標準值A 恒荷載模板自重 0.4(1.2+22.62) =2.576 KN/m砼自重 241.21.8=51.84KN/m鋼筋自重 1.51.22.8=5.04 KN/m 合計 59.456 KN/mB 活荷載振搗荷載 21.2=2.4 KN/m 施工人員及設備荷載 2.51.2=3 KN/m 合計 5.4 KN/m 荷載設計值1.259.456+1.45.4=78.91 KN/m乘以折減系數 78.910.9=71.0213、 KN/m荷載設計值：P2=71.02KN/m一級次梁截面700x2000mm,板厚180mm采用迭合法施工，取700*1000截面進行計算。 荷載標準值A 恒荷載模板自重 0.4(0.7+21.82) =1.74 KN/m砼自重 240.71.0=16.8 KN/m鋼筋自重 1.50.72=2.1 KN/m 合計 20.64 KN/mB 活荷載振搗荷載 20.7=1.4 KN/m 施工人員及設備荷載 2.50.7=1.75 KN/m 合計 3.15 KN/m 荷載設計值1.220.64+1.43.15=29.178 KN/m乘以折減系數 29.1780.9=26.26KN/m荷載設計值：P314、=26.26 KN/m工況二：混凝土二次澆筑，主梁澆筑高度1000mm，一級次梁澆筑高度1000mm。主梁混凝土澆筑截面1500x1000mm,板厚180mm 荷載標準值A 恒荷載模板自重 0.4(1.5+22.62) =2.696 KN/m砼自重 241.01.5=36 KN/m鋼筋自重 1.51.52.8=6.3 KN/m 合計 44.996 KN/mB 活荷載振搗荷載 21.5=3 KN/m 施工人員及設備荷載 2.51.5=3.75 KN/m 合計 6.75 KN/m 荷載設計值1.244.996+1.46.75=63.45 KN/m乘以折減系數 63.450.9=57.1KN/m荷載15、設計值：P4=57.1KN/m一級次梁截面700x1000mm,板厚180mm 荷載標準值A 恒荷載模板自重 0.4(0.7+21.82) =1.74 KN/m砼自重 240.71.0=16.8 KN/m鋼筋自重 1.50.72=2.1 KN/m 合計 20.64 KN/mB 活荷載振搗荷載 20.7=1.4 KN/m 施工人員及設備荷載 2.50.7=1.75 KN/m 合計 3.15 KN/m 荷載設計值1.220.64+1.43.15=29.178 KN/m乘以折減系數 29.1780.9=26.26 KN/m荷載設計值：P5=26.26 KN/m工況三：澆筑二級次梁及樓板二級次梁截面316、00700， 荷載標準值A 恒荷載模板自重 0.4(0.3+20.52) =0.536KN/m砼自重 240.70.3=5.04 KN/m鋼筋自重 1.50.70.3=0.315 KN/m 合計 5.891 KN/mB 活荷載振搗荷載 20.3=0.6 KN/m 施工人員及設備荷載 2.50.3=0.75 KN/m 合計 1.35 KN/m 荷載設計值1.25.891+1.41.35=8.96 KN/m乘以折減系數 8.960.9=8.06KN/m荷載設計值：P6=8.06 KN/m樓板180厚 荷載標準值A 恒荷載模板自重 0.4 KN/m2砼自重 240.18=4.32 KN/m2鋼筋自重17、 1.10.18=0.198 KN/m2 合計 4.92 KN/m2B 活荷載振搗荷載 2.0 KN/m2 施工人員及設備荷載 2.5 KN/m2合計 4.5 KN/m2 荷載設計值1.24.92+1.44.5=12.2 KN/m2乘以折減系數 12.20.9=11KN/m2荷載設計值：P7=11 KN/m2 架體承載力驗算架體一：立桿間距500500本架體設計考慮工況一、二均為同一架體，因此，架體承載力驗算選取工況一、二的最大荷載為本架體的驗算荷載架體設計采用荷載設計值= max P1/1.5,P2/1.2,P3/0.7,P4/1.5,P5/0.7 = max 88.33/1.5,71.0218、/1.2,26.26/0.7,57.1/1.5,26.26/0.7= max 58.89,59.18,37.51,38.07,37.51=59.18KN/m2A、鋼管立桿承載力驗算 沿梁寬方向間距500，沿梁長方向間距500。每根立桿承受的自重： G立桿G橫桿G斜桿G扣件3.8413+3.8411（0.5+0.5）3.8413+211(13.2/9.8)=171.71kg1.68KN每根立桿承受的壓力：N59.180.50.51.6816.48 KN承載力判定：N27.2 KN/根 16.48KN故立桿的強度符合施工規(guī)范規(guī)定。B、扣件抗滑移驗算 每根立桿連接處節(jié)點的支座反力 R=59.180.19、50.5=14.8KN每根立桿連接處節(jié)點采用雙扣件，則：扣件抗滑移承載力設計值 2RC=16KN R14.8KN因此，雙扣件滿足抗滑要求。C、鋼管穩(wěn)定性驗算考慮不利因素，立桿的長度系數取=1.5長度L=1500mm立桿的長細比=L/i=1.51500/15.95=141.1由值查得構件的穩(wěn)定系數=0.3436N/A=16480/(0.3436423.9)=113.1N/mm2 R4.77 KN因此，扣件抗滑移滿足要求。C、鋼管穩(wěn)定性驗算考慮不利因素，立桿的長度系數取=1.5長度L=1500mm立桿的長細比=L/i=1.51500/15.95=141.1由值查得構件的穩(wěn)定系數=0.3436N/A20、=6660/(0.3436423.9)=45.7N/mm2 R11 KN因此，雙扣件滿足抗滑要求。C、鋼管穩(wěn)定性驗算考慮不利因素，立桿的長度系數取=1.5長度L=1500mm立桿的長細比=L/i=1.51500/15.95=141.1由值查得構件的穩(wěn)定系數=0.3436N/A=13100/(0.3436*423.9)=89.9N/mm2 fC=10 N/mm2 抗壓強度不能滿足要求。由于抗壓強度不能滿足要求，框架主梁、一級次梁下立桿支撐必須增設底座，底座采用焊接底座，則=N/A16480/(150150)0.73 N/mm2 fC=10 N/mm2混凝土抗壓強度滿足要求。V/A16480/（421、83.14150）0.73 N/mm2 ft=1.1 N/mm2 抗剪強度滿足要求 地基承載力驗算架體下地基受力為：max58.89,59.18,37.51,38.07,37.51,26.87,11=59.18kN/m2依據 鄭州國際會展中心地質勘查報告提供的地耐力為80kN/m2，地基承載力滿足要求。 地基沉降驗算地面設計荷載po50KN/m2根據巖土工程勘察報告各層土的壓縮模量如下表：（素填土的壓縮模量用1粉土的代替）序號土層土層厚度壓縮模量Es1-2Es2-3Es3-4Es4-5Es5-6Es6-7Es7-81素填土0-1.5m16.212.014.121粉土1.5-3.5m16.21222、.014.132粉土3.5-7m12.919.626.828.93437.141粉土7-13m1521.127.528.935.446.653粉土13-16m13.818.824.325.929.233.186.764粘土16-18m4.97.19.410.311.714.123.475粉土18-20m12.517.521.723.428.837.039.1分層總和法計算沉降量（根據施工荷載）Po14.8/（0.50.5）59.2KN/m2附加應力z4i Po Aiz（ZiZi-1）土的容重19KN/m31200框梁的作用范圍按2m計算(荷載不變)，計算單元的寬度b1m，沉降量Si=z（ZiZ23、i-1）/ESi序號土層深度Zi(m)附加應力系數i附加應力z（KPa）自重應力c（KPa）zc（KPa）壓縮模量ESi(KPa)沉降量Si(mm)附加應力圖面積AiKPa.m110.50.23956.69.566.116.21.7528.3211.00.20548.51967.516.21.524.3311.50.16739.528.56816.21.2219.8412.00.13732.43870.416.21.016.2512.50.115527.447.574.916.20.8513.7613.00.09923.45780.416.20.7211.7713.50.086620.566.24、58716.20.6330.8825.00.06214.795109.712.91.7122.1927.00.04510.7133143.712.91.6621.4合計11.04188.3變形計算深度范圍內壓縮模量的當量值ES=Ai/ Si188.31000/11.0417.1MPa查表得經驗系數c0.316最終沉降量s0.31611.043.5mmC 結果判定頂層素填土的壓縮模量太小，本計算按1層粉土考慮。地基沉降量過大，會導致預應力大梁的裂縫，嚴重影響結構的性能。必須采取措施對地面墊層下基礎進行處理，以減小地基沉降量。5、地基處理 清除地表有機質土、耕植土整個展廳部位除主地溝位置外，其它部25、位均進行換土，換土時采用挖掘機挖土，人工配合清土，自卸汽車外運，開挖深度標高為-0.5米，開挖順序由內向外，開挖完成后，嚴禁載重汽車碾壓。 地基釬探或靜力觸探，找出可能導致不均勻沉降的影響因素如局部存在軟弱土層、泥漿池、沉淀池等，則繼續(xù)下挖，直到老土，土方清理完成后，必須經過驗收，方可回填。 換填2：8灰土回填土采用2：8灰土，局部下挖部分，用蛙式打夯機打夯，大面用15噸振動壓路機碾壓密實。碾壓時，要嚴格控制輪距，每一輪距為810cm，回填土虛鋪厚度250mm，分層夯實或碾壓密實。 地溝處理地溝頂板必須設置支撐，已施工完成的地溝頂板，重新設置支撐，支撐采用400*400間距的鋼管頂撐頂緊，鋼管26、上下設置2cm厚木板，新澆地溝頂板模板不得拆除，待二區(qū)結構施工、預應力張拉完成后，方可拆除。 地面墊層由于地面墊層受力不均，為了調節(jié)其不均勻沉降，地面作如下處理：在主梁、一級次梁梁底部順梁長方向的地面墊層進行局部加強處理，加固方法如下圖示：地面墊層施工時，按照規(guī)范要求，分格縫的間距不大于5*5m，待砼終凝后，按照設計分格縫位置彈線，切割機切開，縫的深度150mm。 6、梁底模板起拱要求 主梁起拱主梁起拱高度應考慮地基沉降(h1)、架體變形(h2)、結構彈性變形(h3)等因素，結合規(guī)范要求，綜合考慮本工程主梁第一次混凝土澆筑起拱高度為：h=h1+h2+h3=3.5+15+20=39.5mm取起拱27、高度：40mm。 一級次梁起拱由于地面裝飾的要求，在考慮一級次梁頂標高需與柱梁頂標高一致的情況下，通過降低一級次梁支座標高來達到起拱的目的，一級次梁起拱高度為60mm。 二級次梁起拱由于二級次梁跨度較小，梁支模高度已隨一級次梁進行了調整，所以，二級次梁可不起拱。7、主梁疊合處構造處理 迭合面拉接構造鋼筋由于柱梁采用了迭合法施工，混凝土第一次澆筑高度梁中部為1.8米，梁支座處為2.5米，為了保證梁的整體受力，需增加構造拉筋，根據主梁設計配筋，將原設計箍筋適當加密，即：將12100/200（8）改為12100/150（8）。 迭合面負彎矩構造鋼筋為了保證第一次澆筑的混凝土具有一定的承載能力，在其強28、度達到設計值的7080%時，能夠承受疊合面以上的砼自重及施工荷載，且能夠形成受力體，使支座不致于在受力狀態(tài)下破壞，建議在第一次澆筑高度處增設負彎矩鋼筋1025，其配置長度為L0/3，且在此范圍內設置1800mm高的箍筋，12200（4）。 混凝土施工縫處理將浮漿鑿除，清理干凈，澆水濕潤，鋪砂漿結合層。四、梁模板設計計算1、梁模板材料及結構體系選用梁模板采用竹膠合板，支撐系統(tǒng)采用對拉螺栓14500*500、木方50*100、48*3.5鋼管。2、模板結構體系驗算 梁側模荷載 荷載標準值A 新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值F=0.22Ct012V1/2F=CH其中：C混凝土的密度 取為24KN/29、m3 t0 =200/（T+15） T混凝土的溫度取T=5 t0=200/（5+15）=101外加劑修正系數，因采用泵送砼故取為1.22砼坍落度影響系數采用泵送砼，坍落度在160180之間，故2取為1.2V澆筑速度 取V=2.5m/h則：F=0.2224101.21.22.51/2=120.2 KN/m2F=CH=1.824=43.2KN/m2取二者之間的小值則新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值為F=43.2 KN/m2 傾倒砼產生的荷載標準值 取F7 =2 KN/m2 承載能力設計荷載：F=(1.2F+1.4F7)0.9 =(1.243.2+1.42)0.949.2 KN/m2其中0.9為計30、算折減系數。 模板體系驗算梁側模板體系驗算計算示意圖（按三等跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載（取1m寬作為計算單元）：q=F1000=49.2 N/mm木模板驗算（15厚膠合板）A、抗彎強度驗算=M/W其中：M=0.1qL2 =0.149.22002 =1.97105 Nmm截面抵抗矩 W=bh2/61000152/637500mm3則：=5.3 N/mm2fm=35 N/mm2B、撓度驗算=0.677qL4/(100EI)其中：E表示彈性模量：4500 N/mm2I表示慣性矩 Ibh3/121000153/12=2.81105mm4 則：=0.67749.22004/(10045002.8131、105)0.42mm= L/250=0.8mm說明該模板符合施工規(guī)范要求。500500()500 模板背楞驗算（木方50*100）計算示意圖（按3等跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載：q=49.20.25=12.3 N/mm A、抗彎強度驗算：=M/W其中：M=0.1qL2 =0.112.35002 =0.31106N.mmW=bh2/6=501002/6=8.33104mm3則：=3.72 N/mm2 fm=13 N/mm2B、撓度驗算=0.677qL4/(100EI)其中：E表示彈性模量：9000 N/mm2 I表示慣性矩 I= bh3/12=501003/12=4.17106mm4則：=032、.67712.35004/(10090004.17106)0.14mm =L/250=2.0mm說明該模板背楞符合施工設計要求。次龍骨驗算（48x3.0 500）計算示意圖（按3等跨連續(xù)梁計算）：500500()500化為線型均布荷載：q=49.20.5=24.6 N/mm A、抗彎強度驗算：=M/W其中：M=0.1qL2 =0.124.65002 =0.615106N.mmW=4.56103mm3則：=134.9N/mm2 fm=205 N/mm2B、撓度驗算=0.677qL4/(100EI)其中：E表示彈性模量：206000 N/mm2 I表示慣性矩 I= 10.78104mm4則：=0.33、67724.65004/(10020600010.78104)0.5mm =L/250=2.0mm說明該模板次龍骨符合施工設計要求。500500500主龍骨驗算計算示意圖（按三跨連續(xù)梁計算,將集中荷截近似為均布荷截）：化為線型均布荷載： q=F0.5=49.20.5=24.6N/mmA、抗彎強度驗算=M/W其中：M=0.1qL2 =0.124.65002 =0.615106 N.mm W=24.5103 mm3（二根鋼管并排）則：=68. 3 mm2 fm=205 N/mm2B、撓度驗算=0.677qL4/(100EI)E表示彈性模量：2.06105 N/mm2I表示慣性矩 I=210.78134、04mm4 則：=0.67724.65004/(1002.06105210.78104)=0.23mm =L/400=1.25 mm說明該模板的主龍骨符合施工設計要求。 對拉螺栓驗算對拉螺栓的拉應力 =N/A其中：N=F對拉螺栓間距主龍骨間距 =49.20.50.5=12.3 KN 14對拉螺栓凈面積 A=105mm2則=117N/ mm2 ftb=170 N/ mm2普通螺栓的設計抗拉強度,該對拉螺栓滿足要求。 梁底模板體系驗算（1500*2800） 梁底模板（15mm厚膠合板）計算示意圖（按五跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載（取1m寬作為計算單元）：q=88.331/1.5=58.89 N35、/mmA、抗彎強度驗算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.10558.891802 =2105 Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3則：=5.3 N/mm2 fm=35 N/mm2B、撓度驗算彈性模量 E=4500N/mm2 慣性矩 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm4=0.644qL4/(100EI)則：=0.64458.891804/(1003.751042.81105)0.04mm=L/250=0.72mm說明該模板符合施工規(guī)范要求。 模板底50100mm木方計算示意圖（按五跨連續(xù)梁驗算）：化為線型均布荷載：q=（88.36、33/1.5）0.28=16.5 N/mmA、抗彎強度驗算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.10516.52502 =1.1105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=100502/6=4.17104mm3則：=2.6 N/mm2 fm=13 N/mm2B、撓度驗算彈性模量 E=9000N/mm2 慣性矩 I=bh3/12=100503/12=1.042106mm40.632qL4/(100EI)0.63216.52504/(10090001.042106)則：=0.04mm=L/250=1.0mm說明該木方符合施工設計要求。 小橫楞（48x3.0 250）驗算500500500計算示意圖37、（按3跨連續(xù)梁驗算）：化為線型均布荷載：q=（88.33/1.5）0.25=14.72 N/mmA、抗彎強度驗算(按3跨連續(xù)梁計算)=M/W其中：M=0.125qL2 =0.12514.725002 =4.6105Nmm截面抵抗矩 W=4.5103mm3則：=102.2N/mm2fm=215N/mm2B、撓度驗算彈性模量 E=206000N/mm2 慣性矩 I=10.78104mm4=0.521qL4/(100EI)= 0.52114.725004/(10020600010.78104)則：=0.22mm=L/250=2mm說明該模板小橫楞符合施工設計要求。 大橫楞（48x3.0）驗算計算示意38、圖(按5跨連續(xù)梁驗算)化為線型均布荷載： q=（88.33/0.7）0. 5=29.44KN/mA、抗彎強度驗算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.10529.445002 =7.33105N.mm W=4.5103 mm3則：=171.8 N/mm2 fm=215 N/mm2B、撓度驗算=0.644qL4/(100EI)E表示彈性模量：2.06105 N/mm2I表示慣性矩 I=10.78104mm4 =0.6441qL4/(100EI)= 0.64429.445004/(10020600010.78104)則：=0.52mm=L/250=2.0mm說明該模板的大橫楞符合施工設計要求。39、 梁底模板體系驗算（700*2000） 梁底模板（15mm厚竹膠板）計算示意圖（按2等跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載（取1m寬作為計算單元）：q=（26.26/0.7）1=37.5 N/mmA、抗彎強度驗算(按兩跨連續(xù)梁計算)=M/W其中：M=0.125qL2 =0.12537.52002 =1.875105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3則：=2.23N/mm2fm=35N/mm2B、撓度驗算彈性模量 E=4500N/mm2 慣性矩 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm4=0.521qL4/(100EI) =0.52137.540、2004/(10045002.81105)則：=0.25mm=L/250=0.8mm說明該模板符合施工設計要求。 模板底50100mm木方計算示意圖（按五跨連續(xù)梁驗算）：化為線型均布荷載：q=（26.26/0.7）0.3=11.25 N/mmA、抗彎強度驗算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.10511.255002 =2.95105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=100502/6=4.17104mm3則：=7.07N/mm2fm=13N/mm2B、撓度驗算彈性模量 E=9000N/mm2 慣性矩 I=bh3/12=100503/12=1.042106mm4=0.644qL4/(10041、EI)= 0.64411.255004/(100900010.42106)則：=0.5mm=L/150=3.3mm說明該木方符合施工設計要求。 小橫楞（48x3.0 300）驗算計算示意圖（按3跨連續(xù)梁驗算）：化為線型均布荷載：q=（26.26/0.7）0.5=18.8 N/mmA、抗彎強度驗算(按3跨連續(xù)梁計算)=M/W其中：M=0.125qL2 =0.12518.85002 =5.875105Nmm截面抵抗矩 W=4.5103mm3則：=131N/mm2fm=215N/mm2B、撓度驗算彈性模量 E=206000N/mm2 慣性矩 I=10.78104mm4=0.521qL4/(100EI42、)=0.52118.85004/(10020600010.78104)則：=0.3mm=L/250=2mm說明該模板小橫楞符合施工設計要求。 大橫楞（48x3.0）驗算由于小橫楞與大橫楞均在主節(jié)點處相交，可不驗算。3、模板支架構造措施 梁底架體水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3米 梁底沿梁方向水平桿接長采用搭接接長，搭接長度不小于一米，連接扣件不少于3個，均勻布置，扣件距桿件端頭不少于10厘米。 水平桿搭接接頭不得設置在同步或同跨內。 梁底水平橫桿必須設置在梁底主節(jié)點處，該橫向水平桿在梁底架體加密范圍內不得有接頭，以使荷載有效擴散。 梁底主節(jié)點處必須設置防滑扣件 框架主梁及以及次梁(包括擴展43、區(qū)域)的每根立桿底部必須設置底座或墊板。 立桿必須垂直設置，2米高度的垂直度允許偏差不得大于15mm。 縱橫掃地桿采用直角扣件固定在距墊板100mm處的立桿上，如遇敞開式地溝時，立桿基礎不在同一高度上，必須將高處的縱向掃地桿向低處通長與立桿固定，。 立桿接長采用對接扣件，嚴禁采用搭接，立桿上的對接扣件必須交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內間隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離必須大于500mm，各接頭中心到主接點的距離不大于步距的1/3。 端部扣件蓋板的邊緣到桿端距離不得小于100mm。 模板支架必須與已施工完成的獨立柱進行剛性連接。 剪刀撐跨越立桿的根數：主梁下為744、根、一級次梁下為6根、二級次梁及板下為5根，斜桿與地面的夾角為4560度之間。 剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接采用3個旋轉扣件連接，剪刀撐與立桿連接采用旋轉扣件，在整個架體高度內連續(xù)設置。主梁、一級次梁、二級次梁的模板支架的兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。 跨地溝墊板采用長度不少于3米的20號槽鋼，槽鋼與地溝走向垂直放置。 扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同。 扣件螺栓擰緊力矩不得小于40Nm，且不大于65 Nm。 在主節(jié)點處，固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點相互距離不得大于150mm。 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100m45、m。五、高架支模設計結果用扣件式鋼管腳手架作支撐系統(tǒng)：序號構配件名 稱使用材料規(guī) 格設 計結 果備注1防滑扣件直角扣件頂層水平桿與立桿連接處設置見圖2水平安全網尼龍網、尼龍繩距地面4.5米、9.0米設置3立 桿48*3.5鋼管，對接扣件連接主梁、一級次梁底：梁寬+每邊1500范圍內，間距500*500二級次梁底：間距500*1000板底：間距1000*1000主梁加腋部位隔排250*5004橫向水平桿48*3.5鋼管，旋轉扣件連接步距1500頂部四道10005縱向水平桿48*3.5鋼管，旋轉扣件連接步距1500頂部四道10006水平剪刀撐48*3.5鋼管，旋轉扣件連接首層、頂層、中間層每隔2步46、一道7豎向剪刀撐48*3.5鋼管，旋轉扣件連接縱橫每3米一道8掃地桿48*3.5鋼管，旋轉扣件連接距地面或墊板150處縱橫設置9剛性連接件48*3.5鋼管，旋轉扣件連接每步水平桿均與獨立柱剛性連接見圖10腳手板不小于200mm寬、50mm厚松木板11模 板15厚竹膠合板12木 方50*10013對拉螺栓14間距500*500，距梁底15014底座非跨地溝處每根立桿下設置15墊板不小于3米長的20號槽鋼跨地溝處橫向設置后附：立桿平面布置圖、1.5*2.8m梁模支設示意圖。六、高架支模施工技術措施1、單位工程負責人應按施工方案向架體搭設和使用人員進行技術交底。2、按規(guī)范及本方案要求，對所有架體使用47、構配件進行質量檢查和驗收，合格后，分類堆放備用，對未經檢查的構配件嚴禁使用。3、搭設前清除搭設場地內所有雜物，對桿件搭設位置必須準確定位放線標定，不得隨意搭設。4、嚴格按設計方案施工，并加強對施工過程的檢查，做到檢查有記錄及完整的會簽，對隱患要做到按三定措施落實整改，確保施工安全。5、認真落實架體構造措施，滿足安全要求。6、操作工人必須持證上崗，施工過程中，必須嚴格佩戴安全帽、安全帶。7、混凝土泵管的架設應沿柱體向上，并與柱子連接牢固。七、檢查與驗收1、構配件檢查與驗收 檢查鋼管產品質量合格證 檢查進場質量檢測報告 檢查進場質量檢查記錄 檢查鋼管外觀：平直、光滑，無裂痕、結疤、分層、錯位、硬彎48、毛刺、壓痕和深的劃道。 檢查鋼管的外徑、壁厚、端面等的偏差滿足規(guī)范要求。 檢查鋼管表面銹蝕深度滿足規(guī)范要求 檢查扣件的生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品合格證。 檢查扣件的進場抽樣檢測報告 檢查扣件的實體質量，不得有裂痕、變形，螺栓不得有滑絲。2、架體檢查與驗收 搭設前對地基與基礎進行驗收，地面墊層混凝土強度等級不小于C20。 模板支架在搭設過程中應對桿件的設置、連接件、構造措施進行跟蹤檢查 架體搭設完畢在支設模板前，對架體進行驗收，必須滿足本方案的設計、構造要求及規(guī)范要求 在澆筑混凝土前，對模板系統(tǒng)，模板支架系統(tǒng)進行驗收。 在混凝土澆筑過程中，檢查是否超載 每步檢查驗收必須做好記錄，備查。八、扣件試驗方案試驗方案附后