午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、目錄第一章、高支模支頂施工方案1一、工程概況1二、方案編制依據：1三、施工組織2三、施工工藝3四、安全技術及安全控制措施9第二章 混凝土澆筑方法及技術措施13第三章 監測措施16第四章、扣件式鋼管高支模體系的安全驗算18一、樓板驗算18二、梁驗算25第一章、高支模支頂施工方案一、工程概況廣東國望精細化學品有限公司綜合研發大樓位于新會區今古洲T14-1地塊。由廣東國望精細化學品有限公司投資興建，新會宏圖規劃建筑院有限公司設計，廣東省陽江建安集團有限公司承建，廣東海外建設監理有限公司監理。本工程鋼筋混凝土框架結構，建筑總面積為4888m2，層數為5層，建筑總高度為23.3m，室內外地面高差為0.82、m。首層高度為4.2米，二至五層層高3.9米，樓梯屋高度3.5米。樓梯屋(1/01軸交C-D軸)的外懸挑部分標高為23.3m,面積20.72 m2，模板支撐系統直接支承在室外地面，施工模板支撐體系屬高支模系統，根據廣東省建筑工程高支撐模板系統施工安全管理規定及建設部關于建筑工程預防坍塌事故若干規定的通知等相關規范要求及規定，必須執行高支模系統設計計算及施工管理安全規定，故編制此高支模支撐體系專項施工組織設計以指導施工。二、方案編制依據：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）；2、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002；3、建筑施工高處作業安全技術規范J3、GJ80-91；4、建筑施工腳手架實用手冊；5、建筑施工計算手冊；6、廣東省建筑工程高支撐模板系統施工安全管理規定；7、建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）；8、國家現行的有關施工規范、標準。三、施工組織 1、方案選擇(1)、根據我公司現有的棚架實際情況結合該工程項目的結構特點，該工程的樓面梁板模板的支承擬采用扣件式滿堂紅鋼管支頂，鋼管采用48、壁厚3.5mm的鋼管。2、施工過程中實施變形監測和安全控制。班組設安全員進行整個澆砼過程的安全檢查，項目部設專職安全員每工作班進行安全檢查，公司派專職安全員進行安全監控檢查、巡查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。(2)、按照監測方案對重點部位進行檢4、查、巡查的。3、在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4、要澆搗梁砼前，由項目部對腳手架全面系統檢查，合格后才開始澆砼。在澆砼過程中，由專職安全員、施工員對高支模體系檢查、隨時觀測支撐體系的變形情況。發現隱患，及時停止施工，采取措施。5、材料選用 本扣件式鋼管支頂使用的桿件主要有： （1）、立桿、橫桿、剪刀撐、斜桿：選用48、3.5mm鋼管; （2）、對接扣件、直角扣件、旋轉扣件。 （3）、可調托撐、立桿可調座。 6、作業條件 ： （1）、本高支模的扣件式鋼管支頂在地面上，則須將其下的地基原土夯實，承載力應達到80Kpa以上，并澆筑C20混凝土厚120。 （2）、使用前應檢查扣件式鋼管是否5、存在彎曲、裂縫和銹蝕嚴重等缺陷，若有則應剔除不用。對于多次重復使用的鋼管（包括配件），要認真檢查。三、施工工藝 1、模板安裝。（1）主梁(300500mm)模板安裝底板根據標高按400鋪8080木枋，按照軸線將梁底板固定在木枋上，然后安裝梁側模板，側板與底板兩邊加釘并設置夾木固定，側板腳固定后，用吊錘或水平尺校正側板兩端的垂直度，拉通光線，釘托板，托板釘好再釘間距400不大于45的斜撐（捺水）。框架梁高為700以上時，模板采用一道水平方向126O0螺桿和8080木枋固定，為了提高螺桿的利用率，螺桿加PVC套管20，拆模后螺桿可以再用。（2）次梁安裝：在主梁與次梁交接處（主梁側板預留次梁缺口的地6、方）釘上襯口擋，并根據標高鋪設梁底板，梁底板同樣采用鋼管支撐，按圖紙要求，將梁底板枋木固定在鋼管支撐上（梁底枋木間距30cm），以后按照主梁模板安裝程序（除不需釘托板外）作好側板的裝釘工作。梁高700的均設螺桿固定。（3）當梁的跨度在4mL10m時，起拱高度一般控制在1：當梁的跨度L1Om時，起拱高度控制在3。（4）樓面模板安裝 1）以托板頂面為依據，設在托板上的8080木枋邊通線邊鋪設，鋼管支撐橫向架設根據需要設置一排或多排，每排縱向隔距不大于800mm，鋪設在鋼管支頂面，木枋的間距不大于400mm，平整度偏差小于5mm。板按結構總說明要求在跨中起拱。2)樓板鋪設要密貼、平整，不得松動，樓面7、模板安裝后，必須將樓面清理干掙。 2、扣件式鋼管支模的安裝 （1）、使用滿堂紅扣件式鋼管支承梁板模板。經對傳遞到鋼管支頂立桿和橫桿上荷載的計算，根據扣件式鋼管支頂立桿的容許承載力確定鋼管支頂立桿間距：梁的支頂間距為800mm800mm，樓板的支頂間距為800mm800mm，平面布置詳見圖一。為確保支頂縱橫兩個方向的穩定，采取如下措施：1）各立桿之間布置多道雙向水平橫桿（連桿），要求連桿均須與周圍已施工完畢的柱及梁作剛性拉結或頂貼至柱、梁面（詳見附圖六、三），垂直間距1.5m，最頂部必須設置連桿，距最底部20cm設掃地桿。2）滿堂紅支架的四邊和中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪力撐，由底至頂連8、續設置，剪刀撐的斜桿與地面傾角宜為4560。3）滿堂紅支架的兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。4）在搭設一步高后，應進行立桿和橫桿的校正調直。立桿應用線錘校正其垂直度，橫桿應拉線調直校正水平。5）立桿接長采用對接，接長時采用對接扣件，頂托及可調底座可調的高度控制在150350mm之間，使立桿直接傳力至地基。立桿要求交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離必須大于500mm，各接頭中心至節點的距離不宜大于步距的1/3。6）縱、橫向水平桿接長宜采用對拉扣件連接，也可以采用搭接。水平桿的對接應交錯布置：兩根相鄰縱向9、或橫向水平桿的接頭不宜設在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。（2）、樓板模板采用18mm厚夾板，模板墊枋、底枋用8080mm木枋，底枋直接擱置在可調支托上,墊枋擱置在底枋上。（3）、梁模板采用建筑夾板或松木模板，底板擱置在墊橫檁上。墊橫檁為8080mm木枋或鋼管，間距按驗算確定，擱置在鋼管支頂最上面一道水平橫桿上。 （4）、在安裝鋼管支頂時，由施工員在首層地面上彈出墨線定向，要注意鋼管支頂立桿的垂直度，并調節好立桿的標高和立桿的平面布置，使梁位置在10、兩條立桿之間，梁兩邊立桿及樓板立桿間距控制在L0.6m之內。整個平面支頂布置連成一體。 3、梁及板模板的構造要求詳見圖（二）、 (三)、(四)、(五)。 梁模板支撐體系搭設正立面圖(圖二)梁模板支撐體系搭設側立面圖(圖三)樓板模板支撐體系搭設正立面圖 (圖四)樓板模板支撐體系搭設側立面圖(圖五)四、安全技術及安全控制措施 1、模板安全技術措施 （1）禁止酒后操作，開鋸木料不準吸煙，不準戴手套，短于40厘米的木板不準在電鋸開鋸。 （2）裝釘樓面模板，在下班時己鋪好而來不及釘固的定型模板或散板應拿起另放，以防別人誤以為已釘牢而踩踏行走，導致板翻人墜。 （3）安裝梁模板，應先搭設排柵和掛安全網。垂直11、運輸按聯絡訊號規定，做好一停、二上、三落的工作，安全門在吊盤下落時要關閉好。 （4）在砼澆筑時，若發現模板及支撐有異常情況，須立即停止澆筑作業，盡快采取有效措施加固。 （5） 水平撐頂等不得隨意拆除，施工要求拆卸時應待施工完畢后馬上補齊。 （6）支模安裝完畢，經施工員和質安員驗收合格辦理簽證后方能進行鋼筋安裝。 （7）支模、拆除及砼澆筑期間，無關人員不得進入支模下方，由安全員在現場監護。 （8）拆除模板時，不允許讓模板枋料自由落下，更不得大面積同時撬落，不得殘留模板，操作時要注意下方人員的走動。2、搭設高支撐腳手架注意安全事項（1）凡支撐主梁的立桿，必須設置剪力撐，每道剪力撐必須跨越35根立桿12、，其間距不得超過6跨。（2）凡是立桿同橫桿、斜桿的相交處，均必須用直角扣件或旋轉扣件固定，扣件螺栓的擰緊扭力矩采用4065Nm。 （3）腳手架組裝以34人一組為宜，其中12人遞料，另外兩人共同配合組裝，每人負責一端。 （4）所有扣件都應按設計及腳手架有關規定設置。（5）在搭設過程中注意橫桿的水平度和立桿的垂直度，一般不允許超過15mm。（6）可調頂托承插長度不能少于300mm。（7）工人搭設時應使用工作梯，不得在腳手架上爬上爬下。（8）扣件式腳手架整體搭設完畢，經過自檢后，再由工程項目經理組織驗收，然后經公司技安部門共同驗收簽證合格后方能進入下一道工序施工。（9）在搭設、拆除腳手架時，非工作人13、員不得入內，并派專人看護。3、模板拆除技術措施（1）樓面梁板拆模前，必須有混凝土強度報告，且達到規范規定強度的100，并報工程技術負責人審批方可進行模板拆除。拆模順序和方法，應遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆側向支撐，后拆豎向支頂，并保持混凝土表面及棱角不受損壞。（2）模板工種作業組織應遵循支模與拆模由同一作業班組執行。（3）大跨度梁拆除梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端對稱拆除。（4）拆除時，拆下的鋼管及配件均須加以檢驗，清除桿件及螺紋上的沾污物，進行必要的整形，按規定進行分級檢查、維修或報廢，經檢查、修整后應按品種、規格分類整理存放、妥善保管，防止銹蝕。4、混凝土輸送及澆注14、方法針對性安全措施（1）混凝土用泵送方法運輸澆筑，泵管不能直接放置在模板上，必須在模板放置鐵架作為管道支撐并支固，才能作業，另垂直管道轉彎處必須用螺栓固定。（2）樓面混凝土輸送管敷設應盡量減少彎管的用量及縮短管線的長度，并且每層用鐵架固定在柱側，樓面用軟彈性的材料如輪胎等做管的支墊，同時為解決砼輸送泵水平力對模板支頂系統穩定的影響，在支頂各樓層周邊加水平桿頂在周邊梁側。5、現場檢查及監控針對性交底（1）、扣件應采用GB96867可鍛鐵分類及技術條件的規定，其機械性能不低于KT338的可鍛鐵制作。（2）、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。班組組織的自檢數量按100%檢查15、，項目部組織的隨機抽查數量不少于50%，且每個樓層范圍均要抽檢；監理公司和質監站的抽檢數量按相關規范或由檢查單位自定。（3）、扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查，抽查方法按隨機分布原則進行，抽樣檢查數量與質量標準如下表：項次檢查項目安裝扣件數量 （個）抽檢數量 （個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件5190911501512802815005011200120132005813203250O112352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）5190911501512802815005011200120132005813203216、501235710（4）、檢查報驗程序： 1）安裝：班組自檢合格項目部檢查驗收合格公司工程部檢查驗收合格監理公司會同質監站或其他主管部門驗收并簽證。只有通過以上層層驗收后方可繼續后道工序，并表做好檢查記。2）拆除：試件或現場檢測砼強度達規范要求，班組提出折模申請項目技術負責人審查合格、制定拆除方案并進行安全技術交底監理審核合格進行拆模。（5）、監控責任人員 1）安裝、檢查驗收階段：安裝過程施工責任人：棚工班長、質安員自檢組織：施工長、質安員自檢責任人：棚工班長、質安員項目部檢查組織：項目經理、項目技術負責人項目檢查責任人：項目技術負責人2）砼澆注階段：樓面澆注點監控責任人：項目技術負責人下面頂17、架監控責任人：棚工班長、質安員應急指揮責任人：項目經理澆注砼前要由公司質安部重新檢查一次鋼管支撐和立桿墊，在澆筑砼的過程中實行全過程監控，現場配置對講機及手提電話，現場監控人員要密切監護鋼管的情況，若有異常立即停止上部施工，疏散人員，待有關部門處理好再復工。3）拆除過程施工責任人：棚工班長安全監控責任人：項目技術負責人第二章 混凝土澆筑方法及技術措施1、施工部署本工程采用混凝土泵輸送布料澆搗，澆搗作業在白天且天氣晴朗時進行，各專業負責人及施工人員、安全員跟班作業，負責檢查督促，同時做好各方協調工作。2、施工方法（1）準備工作1）鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核實預理件、線管、孔洞的位置、數量18、及固定情況無誤。2）模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合設計要求，支架穩定，支撐和模板固定可靠，模板拼縫嚴密，符合規范要求。3）混凝土澆筑前組織施工人員進行方案的三級技術交底。4）澆筑混凝土用架子、走道及工作平臺，安全穩固，能夠滿足澆筑要求。5）混凝土澆筑前，仔細檢查井字架加固情況。6）澆筑砼前，模板必須預先澆水濕潤。（2）混凝土澆筑和振搗一般要求1）澆筑混凝土時為防止混凝土分層離析，混凝土由輸送管卸出時，其自由傾落高度不得超過2m，超過時采用串筒或斜槽落下，混凝土澆筑時不得直接沖擊模板。2）澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形移19、位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。3）使用插入式振搗棒要快插慢撥，插點呈梅花形布置，按順序進行，不得遺漏。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5 倍(50 棒應為52.5cm,取50cm;30 棒應為40.5cm,取40cm)，振搗上一層時插入下一層混凝土5cm 以消除兩層間的接縫.振搗時間以混凝土表面出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜。4）澆筑混凝土時應分層連續澆筑，控制分層澆筑厚度不宜超過40cm。梁側及梁底部位要用30 或50 插入式振搗棒振搗密實，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁、柱節點鋼筋較密時要用小直徑振搗棒振搗，并加密振點。澆筑板的混凝土虛鋪厚度要略大于板厚，振搗完畢后20、用1.54 m 刮尺刮平。3、混凝土養護（1）澆筑完梁、板后在12 小時以內對混凝土加以覆蓋并保濕養護。（2）養護時間不少于14d。4、試塊制作在現場制作28d 標準養護試塊及備用試塊、同條件養護試塊。同條件試塊置于現場帶篦加鎖鐵籠中做好標識同條件養護。5、質量要求（1）混凝土所用的水泥、骨料、外加劑等必須符合規范及有關規定，使用前檢查出廠合格證及有關試驗報告。（2）混凝土的養護和施工縫處理必須符合施工質量驗收規范定本方案的要求。（3）混凝土強度的試塊取樣、制作、養護和試驗要符合規定。（4）混凝土振搗密實，不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等缺陷。（5）預留洞寬度大于1m 的洞底，在洞底平模處21、開振搗口和觀察口。避免出現缺灰或漏振現象。（6）鋼筋模板工長跟班作業，發現問題及時解決。同時設專人檢查鋼筋、模板。（7）澆筑前由生產部門經常注意天氣變化。如有大雨緩時開盤并及時通知攪拌站。如正在施工中天氣突然變化，原則是小雨不停，大雨采取防護措施。其措施是：已澆筑完畢的混凝土面用塑料薄膜覆蓋，正在澆筑的部位采用搭設防水棚。（8）澆筑時要有專門的鋪灰人員指揮澆筑，切忌：“天女散花”，分配好清理人員和抹面人員。樓面板必須用1.54 m 刮尺刮平。（9）做好混凝土澆筑記錄。（10）每次開始澆砼前必須做好開盤鑒定,項目部技術人員與攪拌站技術人員同時簽認后方可開始,并且隨機抽查混凝土配合比情況和坍落度情22、況。第三章 監測措施本項目采用扣件式鋼管支撐體系，在搭設和鋼筋安裝，砼澆搗前、施工過程中及砼終凝前后，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：1、班組設安全員進行整個澆砼過程的安全檢查，項目部設專職安全員每工作班進行安全檢查，分公司派專職安全員進行安全監控檢查、巡查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2、檢查、巡查的重點部位：（1）桿件的設置和邊接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。（2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。（3）連接扣件是否松動。（4）支撐體系是否有不均勻的沉降、垂直度。（5）施工過程中是否有超載的現象。（6）安全防護措施是否符合規范要求。（7）支撐體系和各桿件是否23、有變形的現象。3、在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4、要澆搗梁砼前，由項目部對腳手架全面系統檢查，合格后才開始澆砼。在澆砼過程中，由專職安全員、施工員對高支模體系檢查、隨時觀測支撐體系的變形情況。發現隱患，及時停止施工，采取措施。5、監測方案包括：（1）監測項目：支架沉降、位移和變形。（2）監測點布設：每層支撐系統均布設五個監測剖面，每個監測剖面應布置2 個支架水平位移觀測點和3 個地基穩定性沉降觀測點及3 個支架沉降觀測點。必須使用經緯儀、水平儀等監測儀器進行監測，不得目測，監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。（3）監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻24、率不宜超過2030 分鐘一次。第四章、扣件式鋼管高支模體系的安全驗算一、樓板驗算(一)、計算參數結構板厚=100mm,支模高度=24.10m(室內外高差800mm)；模板材料為：夾板底模厚度=18mm；木材彈性模量E=9000.00N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ； 支撐采用48鋼管：橫向間距800mm,縱向間距800mm,支架立桿的步距h=1.50m； 鋼管直徑48mm,壁厚3.5mm,截面積4.89cm2,回轉半徑i=1.58cm； 立桿上端伸出至模板支撐的長度a=0.20m。(二)、樓板底模驗算1、底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 25、單位 計算寬度 板厚 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 25.00 kN/m3 1.0 0.10 1.2 = 3.00 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m2 1.0 0.10 1.2 = 0.13 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 6.99 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 3.49 kN/m2.樓板底模板驗算底模厚度=18mm,板模寬度=1000mm；W=bh2 /6=100018.002/6=54000mm3木模板慣性矩I=bh26、3/12=1000183/12=486000mm4（1）抗彎強度驗算計算簡圖第一層龍骨間距L=400mm，計算跨數四跨。a 、荷載支座彎矩系數KM=-0.107M1=KMq1L2 =-0.1076.990.402106=-119703N.mmb 、荷載支座彎矩系數KM=-0.107M2=KMq2L2 =-0.1073.490.402106=-59783N.mm跨中彎矩系數KM=0.077M3=KMq2L2 =0.0773.490.402106=43021N.mmC、施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN 跨中彎矩系數KM=0.2M427、=KMPL=0.203.500.40106=280000N.mm支座彎矩系數KM=-0.10M5=KMPL=-0.103.500.40106=-140000N.mmM1=-119703N.mmM2M5=-199783N.mmM3M4=323021N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為驗算的彎矩。M=M/W=323021/54000=5.98N/mm2 樓板底模抗彎強度=M/W=5.98N/mm2小于13.00N/mm2,滿足要求。(2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.607V=KVq1L=0.6076.990.401000=1698N=1.70kN=3V/（2bh）=3169828、/(280018)=0.18N/mm2 樓板底模抗剪強度=3V/(2bh)=0.18N/mm2小于1.40N/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算荷載不包振搗砼荷載,則計算荷載q2=3.49N/mm撓度系數K=0.632=Kq2L4/(100EI)=0.6323.494004/(1009000.00486000)=0.13mm=400/400=1.00mm樓板底模撓度V=0.13mm小于1.00mm,滿足要求。3.第一層龍骨驗算第一層龍骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；木枋抵抗矩W=bh2/6=80802/6=85333mm3木枋慣性矩I=bh3/12=80803/12=3413333mm429、(1)抗彎強度驗算鋼管橫向間距=800mm,第一層龍骨間距400mm,計算跨數二跨；第一層龍骨受均布荷載q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=6.990.40/1.0=2.80kN/m計算簡圖彎矩系數KM=-0.125最大彎矩為Mmax=KMqL2=-0.1252.88002=M/W =223744/85333=2.62N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=M/W=2.62N/mm2小于13.00N/mm2,滿足要求。(2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625V=KVqL=0.62530.801000=1398N=1.40kN=3V/（2bh）=31398/(28080)=0.33N/mm2 第一層龍骨30、抗剪強度=3V/(2bh)=0.33N/mm2小于1.40N/mm2,滿足要求。 (3)撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/計算寬度=3.490.40/1.0=1kN/m=1N/mm撓度系數K=0.521最大撓度為 max=KqL4/(100EI)=0.52118004/(10090003413333)=0.10mm=800/400=2.00mm 第一層龍骨撓度V=0.10mm小于2.00mm,滿足要求。4、第二層龍骨驗算第二層龍骨采用單枋 b=80mm,h=80mm；抵抗矩W=180802/6=85333mm3,慣性矩I=180803/12=3413333mm4；鋼管縱向間距800.00mm,計31、算跨數二跨.(1)抗彎強度驗算P=1.2502.800.801000=2797N計算簡圖彎矩系數KM=-0.188最大彎矩為Mmax=KMPL=M/W=420639/85333=4.93N/mm2第二層龍骨抗彎強度=M/W=4.93N/mm2小于13.00N/mm2,滿足要求。(2)抗剪強度驗算 剪力系數KV=0.688 V=KVP=0.6882797=1924N=1.92kN =3V/(2bh)=31924/(128080)=0.45N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=3V/(2bh)=0.45N/mm2小于1.40N/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算 撓度系數K=0.911 P=3.491.232、500.801000=3492N =KPL3/(100EI)=0.91134928003/(1009000.003413333)=0.53mm =800/400=2.00mm 第二層龍骨撓度V=0.53mm小于2.00mm,滿足要求。5、鋼管承載力驗算傳至每根立柱的力的系數=2.370每根鋼管承載NQK1 =2.37031000=6628N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=0.800.8011000=640N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =6628+640=7268N 鋼管重量0.0384kN/m,立桿重量=24.000.03841000=922N 水平拉桿17層33、,拉桿重量=17(0.80+0.80)0.03841000=1044N 扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=1714.6=248N支架重量NGK=立桿重量水平拉桿重量扣件重=922+1044+248=2214N鋼管軸向力N=1.2NGKNQK =1.22214+7268=9926N LO=h2a=1.50+20.20=1.90m48鋼管的i=1.58cm,= LO/i=190.00/1.58=120.25桿件長細比120.3小于150.0,滿足要求。 查表得：=0.452P=N/（A）=9926/(0.452489.00)=44.91N/mm2 立桿穩定性44.91N/mm2小于205N/34、mm2,滿足要求。6、鋼管立桿支承面受沖切承載力驗算立桿設配套底座100100mm,支承面為混凝土地面（按C20考慮）厚120mm上部荷載為： F=9.93kN s =2.00 ft=1.10N/mm2 hO=120-20=100.00mm h =1.00 =0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00 N/mm2 Um=4100=400mm（0.7h ft0.15pc,m）Um hO=(0.711.10+0.151)1.00400.00100.00)/1000=36.80kN 受沖切承載力36.80kN大于9.93kN,滿足要求。7、地基承載力驗算 立桿基礎底面的平均壓力必須滿足下式要35、求 Pfg P=N/A=9.93/0.64=15.51 kN/m2 其中 P立桿基礎地面的平均壓力(kN/m2)； A基礎底面面積(m2)，A=0.64m2； N上部結構傳至基礎頂面的軸向壓力設計值(kN)，N=9.93kN； fg地基承載力設計值(kN/m2)； fg=kc fgk =1.0080.00=80.00kN/m2 其中 kc地基承載力調整系數，kc=1.00； fgk地基承載力標準值(素填土)fgk=80.00kN/m2； 地基承載力P=15.51kN/m280.00kN/m2,滿足要求。二、梁驗算(一)、計算參數結構樓板厚=100mm，梁寬b=300mm，梁高h=500mm，模36、板支撐高度=24.10m；模板材料為：夾板底模厚度=18mm，側模厚度=18mm；梁邊至板支撐的距離=0.60m；木材彈性模量E=9000.00N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ； 支撐采用48鋼管:橫向間距800mm，縱向間距800mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.89cm2，回轉半徑i=1.58cm；鋼管質量0.0376kN/m，立桿上端伸出至模板支撐點的長度a=0.20m。(二)、梁底模驗算1、 梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬 梁高 系數 設計值底模自重 0.3 kN/m2 (37、0.30 + 0.80 ) 1.2 = 0.40 kN/m砼自重 25.0 kN/m3 0.30 0.50 1.2 = 4.50 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m2 0.30 0.50 1.2 = 0.27 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 6.01 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 5.17 kN/m2梁底模板驗算底模厚度h=18mm，板模寬度b=300mm；木模板抵抗矩W=bh2 /6=300.0018.002/6=16200mm3木模板慣性矩I=bh3/12=300183/12=1458038、0mm4（1） 抗彎強度驗算第一層龍骨間距L=400mm，計算跨數=五跨。計算簡圖彎矩系數KM=-0.105M=KMq1L2 =-0.1056.010.402106=M/W=100901/16200=6.23N/mm2梁底模抗彎強度=M/W=6.23N/mm2小于13.00N/mm2,滿足要求。（2） 抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606V=KVq1L=0.6066.010.401000=1456N=1.46kN=3V/（2bh）=31456/(230018)=0.40N/mm2 梁底模抗剪強度=3V/(2bh)=0.40N/mm2小于1.40N/mm2,滿足要求。（3）撓度驗算荷載不包振搗砼39、荷載，則計算荷載q2=5.17kN/m撓度系數K=0.644=Kq2L4/(100EI)=0.6445.174004/(1009000.00145800)=0.65mm =L/400=400/400=1.00mm 梁底模撓度V=0.65mm小于1.00mm,滿足要求。3、第一層龍骨驗算第一層龍骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；木枋抵抗矩W=bh2/6=80802/6=85333mm3；木枋慣性矩I=bh3/12=80803/12=3413333mm4；（1） 抗彎強度驗算鋼管橫向間距L=800mm ，C=300mm、=300/800=0.38a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬40、=6.010.40/0.30=8.01kN/mMq=qcL(2-)/8=8.010.300.80(2-0.38)/8=0.390kN.m計算簡圖b 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=0.300.406.86=0.82kNa =1/2（L-c）=1/2(0.80-0.30)=0.25mMp=Pa=0.820.25=0.21kN.mMmax=MqMp=(0.39+0.21)106=M/W=596190/85333=6.99N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=M/W=6.99N/mm41、2小于13.00N/mm2,滿足要求。（2） 抗剪強度驗算V=1/2q梁寬P=(0.58.010.30+0.82)1000=2024N=2.02kN=3V/（2bh）=32024/(28080)=0.47N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=3V/(2bh)=0.47N/mm2小于1.40N/mm2,滿足要求。（3） 撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=5.170.40/0.30=7N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=0.67mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.47mm最大撓度max=qp =0.67+0.47=1.14mm=L/400=800/400=2.042、0mm第一層龍骨撓度V=1.14mm小于2.00mm,滿足要求。4、第二層龍骨驗算第二層龍骨采用木枋 b=80mm h=80mm；W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；鋼管縱向間距800mm，計算跨數二跨；計算簡圖（1） 抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.188P=V=1/2q梁寬P=(0.58.010.30+0.82)1000=2024N最大彎矩為Mmax=KmPL= =M/W=304470/85333=3.57N/mm2第二層龍骨抗彎強度=M/W=3.57N/mm2小于13.00N/mm2,滿足要求。（2） 抗剪強度驗算剪力系數KV=0.6843、8V=KVP=0.6882024/1000=1.39 kN =3V/(2bh)=31.391000 /(28080)=0.33N/mm2第二層龍骨抗剪強度=3V/(2bh)=0.33N/mm2小于1.40N/mm2,滿足要求。（3） 撓度驗算撓度系數K=0.911P=V=1/2q梁寬P板重=(0.56.890.30+0.82)1000=1856N= KPL3/（100EI）=0.91118568003/(1009000.003413333)=0.28mm=L/400=800/400=2.00mm第二層龍骨撓度V=0.28mm小于2.00mm,滿足要求。5、鋼管承載力驗算傳至每根鋼管立柱力的系數44、=2.370每根鋼管承載NQK1 =2.3702024=4798N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.800.801=896N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =4798+896=5694N 鋼管重量0.0376kN/m,立桿重量=0.037623.6=888N水平拉桿16層,拉桿重量=161.600.0376=963N扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.6016=234N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=888+963+234=2085N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.22085+5694=8196NL0=h+2a=1.45、50+20.20=1.90m48鋼管的i=1.58cm,=L0/i=190.001.58=120.25150桿件長細比滿足要求查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(附錄C)表得: =0.452P=N/(A)=8196(0.452489.00)=37.08N/mm2鋼管承載力37.08N/mm2小于205.00N/mm2,滿足要求。6、鋼管支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為(按C20考慮）混凝土樓板 支承樓板厚=120mm上部荷載為：F=8.20kN s =2.00 ft=1.10N/mm2 hO=120-15=105mm h =1.00 =0.41.2/s =46、1.00 pc,m =1.00N/mm2 Um=4100=400mm(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.10+0.151)1.00400105)/1000=38.64kN 鋼管支承面受沖切承載力38.64kN大于8.20kN,滿足要求。(三)、側模板驗算1、荷載計算(1)、新澆砼的側壓力F1 =0.22r200/（T+15）1 2V1/2 =0.2225.004.001.201.152.000.5=42.94kN/m2 (r=25.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=35.0)F2=rH=25梁高=250.50=12.50kN/m2比較F1、F2兩者取小值F=47、12.500kN/m2有效壓頭高度=F/r=0.50m(2)、振搗砼產生的荷載4.00kN/m2(3)、傾倒砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值kN/m2荷載值kN/m21、新澆砼的側壓力1.212.5015.002、振搗砼產生的荷載1.44.05.603、傾倒砼產生的荷載1.44.05.6026.202、側模板強度驗算木模板厚度h=18mm；木模板抵抗矩W=bh2/6=400182/6=21600mm3木模板慣性矩I=bh3/12=400183/12=194400mm4（1）抗彎強度驗算取豎肋間距L=400mm，計算跨數五跨；計算簡圖彎矩系數KM=-0.105均布荷載q=26.20(48、0.50-0.10)=10kN/m=10N/mM=KMqL2=-0.105104002= M/W=176064/21600=8.15N/mm2 側模抗彎強度=M/W=8.15N/mm2小于13.00N/mm2,滿足要求。（2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606V=KV q，L=0.60610.480.40=2.54kN =3V/（2bh）=32.541000/(218400)=0.53N/mm2 側模抗剪強度=3V/(2bh)=0.53N/mm2小于1.40N/mm2,滿足要求。（3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=15.00(0.50-0.10)=6kN=49、6N/mm撓度系數K=0.644撓度=Kq，L4/100EI=0.64464004/(1009000.00194400)=0.57mm=L/400=400/400=1.00mm 側模撓度V=0.57mm小于1.00mm,滿足要求。3、穿梁螺栓計算 梁側模壓力=2/3（傾倒、振搗砼產生的荷載新澆砼的側壓力）（梁高度-板厚度） =0.67(11.20+15.00)0.40=6.99kN/m設1排對拉螺栓；穿梁螺栓受力=6.996001=4192N； 對拉螺栓12,容許拉力N=13345N 穿梁螺栓受力4192.0N小于容許拉力13345N,滿足要求。4、側肋強度驗算 木枋尺寸 b=80mm，h=850、0mm； 木枋抵抗矩W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，計算跨度200mm；木枋慣性矩I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 ,跨數2跨。計算簡圖（1）、抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.125均布荷載q=26.200.40=10N/mmM=KM.qL2=-0.125102002=M/W=52400/85333=0.61N/mm2 側肋抗彎強度=M/W=0.61N/mm2小于13.00N/mm2,滿足要求。（2）、抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625V=KV q，L =0.625100.20=1.31kN =3V/（2bh）=31.311000/(28080)=51、0.31N/mm2 側肋抗剪強度=3V/(2bh)=0.31N/mm2小于1.40N/mm2,滿足要求。（3）、撓度驗算均布荷載q，=15.000.40=6N/mm撓度系數K=0.521撓度=Kq，L4/100EI=0.52162004/3072000000000=0.03mm=L/400=200/400=0.50mm 側肋撓度V=0.03mm小于0.50mm,滿足要求。(四)、地基承載力驗算 立桿基礎底面的平均壓力必須滿足下式要求 Pfg P=N/A=8.20/0.48=17.07 kN/m2 其中 P立桿基礎地面的平均壓力(kN/m2)； A基礎底面面積(m2)，A=0.48m2； N上部結構傳至基礎頂面的軸向壓力設計值(kN)，N=8.20kN； fg地基承載力設計值(kN/m2)； fg=kc fgk =1.0080.00=80.00kN/m2 其中 kc地基承載力調整系數，kc=1.00； fgk地基承載力標準值()fgk=80.00kN/m2； 地基承載力P=17.0780.00kN/m2,滿足要求。