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1、目錄第一章 編制說明及依據21. 編制說明22. 編制依據2第二章 工程概況21. 工程總概括22. 卸料平臺概括3第三章 施工部署41. 卸料平臺方案選擇42. 組織準備43. 技術準備54. 人員準備55. 材料準備5第四章 施工方法61. 懸挑式卸料平臺7第二節 落地式卸料平臺141. 卸料平臺設計142. 卸料平臺搭設143. 架體搭設參數144. 卸料平臺驗收18第五章 卸料平臺搭設安全技術措施19第六章 卸料平臺的拆除19第一節 卸料平臺的拆除19第二節 卸料平臺拆除安全技術措施20第七章 懸挑式卸料平臺計算書20第八章 落地式卸料平臺計算書27第一章 編制說明及依據1. 編制說明2、卸料平臺是樓層進出材料的主要通道，主要用于輸出拆下的模板和架管。因此需在樓層周圍布置數個卸料平臺，為確保卸料平臺設置位置合理，安裝及使用安全、可靠，特編制此施工方案。2. 編制依據1.復旦大學附屬中山醫院廈門醫院上部工程設計圖紙；2.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；3.建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；4.建筑施工手冊(第五版)；5.建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-2011；6.五金手冊第七版；7.省直監工程建筑施工轉料平臺安全技術若干規定。第二章 工程概況1. 工程總概括擬建場地位于廈門本島東部五緣灣片區，西至五緣灣道，北至枋湖南路，東至濕地公園，3、東南為規劃路。占地面積為62207.599，總建筑面積為170266.98，地上建筑面積為113644.08。序號項目內容1工程名稱復旦大學附屬中山醫院廈門醫院上部工程2建設單位3代建單位4設計單位5咨詢單位6項目功能本項目為集醫療、教學、科研于一體的海峽西岸頂尖三級綜合性醫院。7項目地址8項目整體效果圖9BIM模型圖2. 卸料平臺概括本次卸料平臺搭設分落地式和懸挑式兩種。其中落地式卸料平臺搭設至2層，供2層的材料吊轉，3層及以上采用懸挑式卸料平臺。平臺搭設采用48.3*3.6鋼管，所用扣件為直角扣件、對接扣件、旋轉扣件，材質須符合規范要求。（1）落地式卸料平臺卸料平臺搭設尺寸為，搭設高度如下4、表：序號樓號平面尺寸搭設高度（m）備注1核心醫療區3m*4m5.8m搭設至2層2專家樓3m*4m4.8m搭設至2層（2）懸挑式卸料平臺核心醫療區、專家樓及特護區A區3層及以上每層均設置數個卸料平臺，具體數量見第4章卸料平臺平面布置圖。第三章 施工部署1. 卸料平臺方案選擇在結構施工期間，為保證材料及時吊運出樓層，從2層以上設置懸挑式卸料平臺，2層采用落地式卸料平臺。根據以往施工經驗，平均500m2范圍內設置一個卸料平臺。具體位置詳見第四章施工方法。落地式卸料平臺搭設平面尺寸為3*4m，步距為1.5m，搭設材料采用48.3*3.6鋼管，鋼管頂托內設置100*100木方（主楞），次楞采用50*105、0木方，模板采用18厚木模板。懸挑式卸料平臺尺寸為3*4.3m，主梁采用16#工字鋼，次梁采用12#槽鋼。主次梁之間進行焊接。平臺兩側設置1.5m高的防護欄桿。具體搭設方法詳見第四章施工方法。2. 組織準備勞動組織及職責分工：崗位職責總包管理層項目經理現場總指揮生產經理現場副總指揮、全面協調組織現場施工技術負責人負責組織方案的編制、交底工作安全總監負責卸料平臺搭設、使用及拆除過程中的安全監督、驗收工作責任工程師（2-3人）負責卸料平臺的搭設、驗收及使用工作，并協助現場安全人員做好現場的質量及安全工作。測量員負責卸料平臺的位移監測勞務分包管理層項目經理配合總包實現現場的施工管理技術負責人配合總包6、實現現場的施工管理專職安全管理人員安全員負責卸料平臺搭設、使用及拆除過程中的安全監督工作。班組長架子工長負責卸料平臺搭設與拆除，協助責任工程師進行現場管理工作3. 技術準備施工前編制詳細施工方案，并及時進行交底，并形成書面資料。熟悉與了解相關的規范、規程、標準等。4. 人員準備上崗人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則(國家安全生產監督管理總局令第30號）考核合格的專業架子工。取得特種作業操作證書，上崗人員應定期體檢，體檢合格者方可持證上崗。5. 材料準備1、施工所需材料：48.3壁厚3.6mm鋼管、扣件、模板、木枋。2、進場材料質量必須符合國家標準GB/T700中Q237、5-A鋼的規定和GB15831的規定，不合格產品嚴禁入場。3、材料按品種、規格分類，堆放時應整齊、平穩，堆放場地不得有積水。4、安全所需用具等一應提前到位，經檢驗合格后才能使用。5.1 鋼管（1）鋼管包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、連墻件等，其顏色除剪力撐鋼管采用紅白色外，其余鋼管均采用鐵銹紅色。（2）鋼管應采用國家現行標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-2008）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3091-2008）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700-2006）中Q23F-A級鋼管的規定。彎曲變形及銹蝕的鋼管不得使用。（3）鋼管宜采用外徑為48.3m8、m，壁厚3.6mm的鋼管，其橫向水平桿最大長度不應大于2m，其它桿最大長度不應超出6m，且每根鋼管的最大質量控制在25kg。（4）鋼管的表面質量及外形應符合下列要求a、新鋼管應有產品質量合格證及質量檢驗報告，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕。管體外徑允許偏差0.5mm，壁厚允許偏差10%。b、舊鋼管表面銹蝕深度應小于0.5mm，彎曲變形各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m時，不應大于5mm。立桿鋼管彎曲當3ml4m時，不應大于12mm；當4mRu14.402KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最9、大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=14401.507N。拉環強度計算公式為： = N/A f其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=14401.54/(3.14250.002)1/2=13.5mm。實際拉環選用直徑D=14mm的HPB235的鋼筋制作即可。第八章 落地式卸料平臺計算書一、參數信息:1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m):1.00，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱向間距lb(m):1.0010、，平臺支架計算高度H(m)：5.80；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.20，平臺底鋼管間距離(mm)：300.00；鋼管類型:483.0，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):4.000；施工均布荷載(kN/m2):1.500；3.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。二、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W =11、 4.49 cm3；截面慣性矩 I = 10.78cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kN/m；(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 40.3 = 1.2 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 1.50.3 = 0.45 kN/m2.強度驗算:依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力計算公式如下:12、 N = 1.1q1l + 1.2q2l均布荷載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.21.2 = 1.728 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.45 = 0.63 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.11.72812 + 0.117 0.6312 = 0.247 kNm ；最大支座力 N = 1.11.7281 + 1.20.631 = 2.657 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.247106 / (4490) = 54.902 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 54.902 N/mm2 13、小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: = 5ql4/384EI均布恒載: q = q11 + q12 = 1.44 kN/m；均布活載： p = 0.45 kN/m； = (0.677 1.44+0.9900.45)10004/(1002.06105107800)=0.64 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.64 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1000/150與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =214、.657 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.894 kNm ；最大變形 max = 2.585 mm ；最大支座力 Qmax = 9.662 kN ；最大應力 = 199.187 N/mm2；橫向鋼管的計算應力 199.187 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 2.585 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 1000/150與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P15、96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9.662 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1295.8 = 0.749 kN；(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.151 = 0.15 kN；(3)16、腳手板自重(kN)：NG3 = 0.311 = 0.3 kN；(4)堆放荷載(kN)：NG4 = 411 = 4 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.199 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.511 = 1.5 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.25.199+ 1.41.5 = 8.339 kN；六、立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式: = N/AKH f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.339 kN；17、 - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；- 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數：KH=1/(1+0.005(5.8-4)=0.991； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) 18、l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8338.536 /( 0.205424 )= 95.933 N/mm2；鋼管立桿穩定19、性驗算 = 95.933 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.458 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8338.536 /( 0.458424 )= 42.94 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 42.94 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.006 ；公式(3)的計算結果：L0/i = 2230.604 / 15.9 = 140 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.349 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8338.536 /( 0.349424 )= 56.351 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 56.351 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！