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1、目 錄目錄.11、編制依據.22、分項工程概況.23、施工方法及注意事項.3附錄：頂板模板計算.7梁模板計算.15墻模板計算.21柱模板計算.26附圖.351、編制依據序號名稱編號1圖紙建設單位提供的建筑及結構施工圖2施工組織設計尚城（冠亞凱旋門）施工組織設計3有關規范、規程混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）建筑施工高空作業安全技術規程（JGJ33-91）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）建筑施工腳手架實用手冊中國建筑出版社2、分項工程概況序號項 目內 容1結構形式1)地基類型：預應力高強2、混凝土管樁（PHC500-125A）（5全風化花崗巖、6砂土狀強風化花崗巖或砂礫狀強風化花崗巖，進入持力層1500mm；獨立柱承臺（粉質粘土層）2)基礎類型：樁承臺+基礎梁+底板；3)上部結構體系：現澆鋼筋混凝土框剪結構、鋼筋混凝土剪力墻結構（20#樓為現澆鋼筋混凝土框架結構），地下室為現澆鋼筋混凝土框架結構；4)屋面：鋼筋混凝土+防水屋面。2砼強度等級1)基礎墊層:C15素混凝土；2)樁身：樁身為C80；3)基礎承臺、地梁、底板、頂板：C30、S6；頂板以上混凝土強度等級為C30、C25；4）框架柱、墻、連梁、梁、板：各棟號的高度不同，強度分別包含C40、C35、C30、C25；5）樓梯、梁3、板：與同樓層樓板強度等級相同；6) 構造柱、圈梁、欄板、過梁等：C25。3基礎構件截面承臺高度承臺（長寬）底板厚度地梁1000、1500、1600、17001800100012700100012850300、2502004506001680框架柱暗、剪支柱剪力墻頂板梁5007005001100寬200、300、350、400長不等250、300、3502005503001650板：160、200、250、3004主體構件截面框架柱暗、剪支柱剪力墻梁 板500700500800寬200、300、350、400長不等250、300、350梁:150400300800板：90、100、110、124、0、140、150尚城（冠亞凱旋門）標段工程位于福建省泉州市豐澤區福廈公路西側，由四棟15層塔式住宅（1#、3#、5#、7#），兩棟18層單元式住宅（2#、6#），一棟30層塔式住宅（19#），一棟31層塔式住宅（8#），二棟32層塔式住宅（9#、18#），二棟33層塔式住宅（12#、17#），一棟31層通廊式住宅，一棟5層通廊式非住宅類居住建筑和一棟2.5層幼兒園組成。1#3#，5#7#樓一層店面（1#樓一層部設有電視設備間和消防中心），二層及以上為住宅；7a#樓一層店面，25層公寓；8#樓一層變配電室、居委會、電視設備間、電信機房及架空花園，231層為住宅；9#樓一層為變配電室及居委會，25、32層為住宅；12#、17#、18#樓一層架空花園，2層及以上為住宅；13#樓一層社區活動中心及架空花園，231層住宅，19#樓一層物業管理用房和電視設備間，2層及以上為住宅，20#樓為低層公共建筑；南區及北區為一層地下室，地下室的耐火等級為一級，人防單元設于地下室一層，南區地上總建筑面積為72066.21m2（不含架空花園面積455.25 m2），南區地下室面積為17096 m2；北區地上總建筑面積為126349.59 m2（不含架空花園面積3429.99 m2），北區地下室建筑面積為29623m2。本工程由福建冠泰房地產開發有限公司，由嘉博（福建）聯合設計有限公司設計，監理公司為福建泉州新6、時代工程建設監理有限公司，勘察單位為泉州泉成勘察有限公司。3、施工方法及注意事項模板的支設方法模板支設前要清理干凈，進行修整，所有模板均刷好脫模劑，嚴禁在模板上涂刷廢機油。柱、墻、梁的位置必須根據圖紙尺寸平面放線，經有關人員檢查無誤，墻、柱鋼筋經檢查合格后，安裝墻模和柱模。梁、板模板施工時，首先用儀器測定墻、柱高和梁的中心線以及梁、板的底標高。先鋪設梁底，綁扎鋼筋，立梁幫加固校正、固定，較淺的梁可先支梁模，后綁鋼筋。支模前的準備工作（1）做好定位基準工作。a根據控制軸線用墨斗在結構板面上彈出柱、墻結構尺寸線及梁的中軸線。b在柱墻堅向鋼筋上部50cm標注高程控制點，用以控制梁板模標高。c設置模板7、定位基準：根據構件斷面尺寸切割一定長度的鋼筋，點焊在主筋上（以勿燒主筋斷面為準），并按二排主筋的中心位置分檔，以保證鋼筋與模板位置的準確。（2）按施工需用的模板及配件對規格、數量逐項清點檢查，未經修復的部件不得使用。（3）經檢查合格的模板，應按照安裝程序進行堆放。重疊平放時，每層之間加墊木，模板與墊木上下對齊，底層模板離地面大于10cm。（4）模板安裝前，向施工班組、操作工人進行技術交底。 （5）做好施工機具及輔助材料的保養及進購等準備工作。墻柱模板安裝 按圖紙尺寸在地面先將柱模分片拼裝好后,根據墻柱模控制線釘好壓腳板,由塔吊直接吊到位,用鋼管臨時固定,吊線校正垂直度及柱頂對角線，最后緊固柱箍8、和對拉螺栓。其工藝流程：安裝前檢查模板安裝檢查對角線長度差安裝柱箍全面檢查校正整體固定墻柱找補梁板模板根據樓面彈出的軸線在柱子上彈出梁位置和水平線，按設計標高調整支架的標高，安裝梁底模板并拉線找平，跨中梁底處按0.10.3%起拱。其工藝流程：支梁底模（按規范規定起拱）支梁側模支板模綁扎梁鋼筋支梁另一側模復核梁模尺寸及位置與相鄰梁板連接固定檢查驗收定位放線模板的拆除模板的拆除順序為：柱模板樓板模板梁側模梁底模。拆模時砼強度應達到以下要求：（1)不承重的模板（如柱），其砼強度應在其表面及棱角不致因拆模而受損害時，方可拆除。（2)承重模板應在砼強度達到下表所規定強度時拆模：項次結構跨度(m )按設計9、強度取率板2502 8758100梁8758100懸梁-100表中所指砼強度根據拆模試塊確定。模板施工注意事項（1）混凝土澆筑前認真復核模板位置，柱墻模板垂直度和梁板標高，準確檢查預留孔洞位置及尺寸是否準確無誤，模板支撐是否牢靠，接縫是否嚴密。（2）梁柱接頭處是模板施工的難點，處理不好將嚴重影響混凝土的外觀質量，此處不合模數的部位用一定要精心制作，固定牢靠，嚴禁胡拼亂湊。（3）所有模板在使用前都要清理干凈并涂刷隔離劑，破損的模板必須淘汰。（4）混凝土施工時安排木工看模，出現問題及時處理。（5）框架梁下面必須加設木墊板，為控制局部發生不均勻沉降，增加水平拉桿和斜剪刀撐。（6）對應上部二層或三層結10、構大梁的模板支撐的部位，地下管溝頂板結構模板的支撐暫不拆除，以確保頂板結構安全。質量標準模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法項次項 目允許偏差(mm)檢驗方法1軸線位移基礎5尺寸檢查柱、墻、梁52標 高5用水準儀或拉線和尺量檢查3截面尺寸基礎5尺量檢查柱、墻、梁+4 -54每層垂直度3用2m托線板檢查5相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺檢查7預埋鋼板中心線位移3拉線和尺量檢查8預埋管預留孔中39預埋螺栓中心線位移2外露長度+10 010預留洞中心線位移10截面內部尺寸+10 0后澆帶處理南北區地下室及主樓后澆帶按照設計要求留置梁板后澆帶處分別用鋼板11、和木模封堵。后澆帶留置必須與梁、板和墻的軸線垂直，不得留斜茬。在下次混凝土澆筑前，應將后澆帶處的混凝土進行鑿毛處理，不得留有浮漿和松動的石子，并澆水濕潤，澆筑時間必須符合設計及規范要求。安全技術措施1、進入施工現場人員必須帶好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢；2、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中落物；3、高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實上午安全措施；4、遇六級及其以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行作業；5、二人抬運模板時要互相12、配合、協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝、拆時，上下應有人接應。鋼模板及配件應隨裝拆運送，嚴禁從高處擲下，高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往；6、不得在腳手架上堆放大批模板等材料； 7.模板安裝必須按施工方案要求進行，安裝過程中不得上下交叉作業。8.模板拆除前，應履行批準手續，應對照拆除的部位查閱混凝土強度試驗報告，達到拆模強度后方可進行。9.裝拆模板過程中，除操作人員外，下面不得站人。10.拆頂板模板時，不得站在頂板下面，除操作人員外，不得站有其他人員，并在樓梯口里有警示牌。附錄：扣件鋼管樓板模板支架計13、算書依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）模板支架搭設高度為2.90米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.9米，立桿的橫距 l=0.9米，立桿的步距 h=1.50米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值： q1 = 250.10.9+0.350.9=2.565kN/m活荷載標準值： q2 = （2+1）0.9=2.7kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.8114、.8/6 = 48.6cm3；I = 901.81.81.8/12 = 43.74cm4； 1強度計算：f = M / W f其中：f - 面板的強度計算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距（N.mm）； W - 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的強度設計值，取13N/mm2；M = 0.100ql2其中：q - 荷載設計值（kN/m）；經計算得到 ：M = 0.100（1.22.565+1.42.7）經計算得到面板強度計算值：f = 0.06210001000/48600=1.276N/mm2面板的強度驗算 f 小于f，滿足要求！2抗剪計算：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q=15、0.600（1.22.565+1.42.7）0.3=1.234kN截面抗剪強度計算值：T=31234/（290018.00）=0.114N/mm2截面抗剪強度設計值 T= 1.30N/mm2抗剪強度驗算 T 小于T，滿足要求！3撓度計算：v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值：v = 0.6775.265300.004/（1009500437400）=0.069mm面板的最大撓度小于300.00/250，滿足要求！二、模板支撐方木的計算方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。1荷載的計算：（1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）：q11 = 250.10.3=016、.75kN/m（2）模板的自重線荷載（kN/m）：q12 = 0.350.3=0.105kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）：經計算得到，活荷載標準值：q2 = （1+2）0.3=0.9kN/m靜荷載：q1 = 1.20.75+1.20.105=1.026kN/m活荷載：q2 = 1.40.9=1.26kN/m2方木的計算：按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載：q = 2.057/0.9=2.286kN/m 最大彎矩：M = 0.1ql2=0最大剪力：Q=0.60.92.286=1.234kN最大17、支座力：N=1.10.92.286=2.263kN方木的截面力學參數為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 51010/6 = 83.33cm3；I = 5101010/12 = 416.67cm4；（1）方木強度計算截面應力 =0.185106/83330=2.22N/mm2方木的計算強度小于17.00N/mm2，滿足要求！（2）方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh Mmax=0所以第8天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。梁模板扣件鋼管高支撐架計算書支撐高度在4米以上的18、模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為2.90米，基本尺寸為：梁截面 BD=300mm800mm，梁支撐立桿的橫距（跨度方向） l=1.00米，立桿的步距 h=1.50米，梁底無承重立桿。采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1荷載的計算：（1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m）：q1 = 119、.500.801.00=1.2kN/m（2）模板的自重線荷載（kN/m）：q2 = 0.351.00（20.80+0.30）/0.30=2.217kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）：經計算得到：活荷載標準值：P1 = （2.50+2.00）0.301.00=1.35kN均布荷載：q = 1.21.2+1.22.217=4.1kN/m集中荷載：P = 1.41.35=1.89kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.81.8/6 = 54cm3；I = 1001.81.81.8/12 = 48.6c20、m4；計算簡圖彎矩圖剪力圖變形圖經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.53kNN2=1.53kN最大彎矩：M = 0.188kN.m最大變形：V = 0.005mm2強度計算經計算得到面板強度計算值：f = 0.18810001000/54000=3.481N/mm2面板的強度設計值 f，取13N/mm2；面板的強度驗算 f 小于 f,滿足要求！抗剪計算截面抗剪強度計算值：T=31530/（2100018）=0.128N/mm2截面抗剪強度設計值：T=1.30N/mm2抗剪強度驗算 T 小于 T，滿足要求!撓度計算面板最大撓度計算值：v = 0.005mm面板的最大撓度小于 300/221、50，滿足要求!二、梁底支撐方木的計算梁底方木計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載：q = 1.53/1.00=1.53kN/m最大彎矩：M = 0.1ql2=0.11.531.001.00最大剪力：Q=0.61.001.53=0.918kN最大支座力：N=1.11.001.53=1.683kN方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 51010/6 = 83.33cm3；I = 5101010/12 = 416.67cm4；（1）方木強度計算截面應力=0.153106/83330=1.84N/mm22、2方木的計算強度小于 17，滿足要求!（2）方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值：T=3918/（250.00100.00）=0.275N/mm2截面抗剪強度設計值：T=1.70N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!（3）方木撓度計算最大變形v =0.6771.2810004/（100100004166700）=0.207mm方木的最大撓度 小于 1000/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算1梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取方木支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎23、矩圖支撐鋼管變形圖支撐鋼管剪力圖經過連續梁的計算得到：最大彎矩：Mmax=0.23kN.m最大變形：Vmax=0.01mm最大支座力：Qmax=1.53kN截面應力：=0.23106/5080=45.28N/mm2支撐鋼管的計算強度 小于 205.0N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度 小于600/150或10mm，滿足要求！2梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）：R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力24、設計值；計算中R取最大支座反力，R=1.53kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式：其中：N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力：N1=1.53kN （已經包括組合系數1.4） 腳手架鋼管的自重：N2 = 1.20.1492.90=0.519kN 樓板的混凝土模板的自重：N3=0.63kNN = 1.53+0.519+0.63=2.679kN - 軸心受壓立桿的25、穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1.58A - 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.89W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08- 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0- 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計算 l0= k1uh （1）l0 =（h+2a） （2） k1- 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.7 a - 立桿上端伸出頂層26、橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式（1）的計算結果：= 26.99N/mm2，立桿的穩定性計算 小于 f 滿足要求！公式 （2）的計算結果：= 10.34N/mm2，立桿的穩定性計算 小于 f 滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算 l0= k1k2（h+2a） （3）k2- 計算長度附加系數，按照表2取值為1；公式（3）的計算結果：= 13.14N/mm2，立桿的穩定性計算 小于 f 滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距h（m）h0.90.9h1.21.2h1.51.5h227、.1k11.2431.1851.1671.163表2 模板支架計算長度附加系數 k2H（m）h+2a或u1h（m）1.351.441.531.621.801.922.042.252.7041.01.01.01.01.01.01.01.01.061.0141.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.0261.0221.0151.0141.0141.0121.0121.0101.010101.0391.0311.0241.0211.0201.0181.0181.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.028、201.020141.0541.0471.0391.0361.0331.0301.0291.0271.027161.0611.0561.0471.0431.0401.0351.0351.0321.032181.0811.0641.0551.0511.0461.0421.0391.0371.037201.0921.0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.1131.0921.0791.0741.0671.0621.0601.0571.053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1229、91.1141.1061.0961.0901.0871.0811.078401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0941.091以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全木模板墻模板計算書一、墻模板基本參數墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成，直接支撐模板的龍骨為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結，每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。模板面板厚度h=18.00mm，彈性模量E=9500.00N/mm2，抗彎強度f=13.00N/mm2。 內楞采用方木，截面50.00100.030、0mm，每道內楞2根方木，間距250mm。 外楞采用圓鋼管483.5，每道外楞2根鋼楞，間距500mm。穿墻螺栓水平距離500mm，穿墻螺栓豎向距離500mm，直徑14.00mm。墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中：- 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/（T+15），取5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.00； V - 混凝土的澆筑速度，取2.50m/h； H - 混凝土側壓31、力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.00m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.20； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.00。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值：F1=57.240kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值：F1=51.500kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值：F2= 4.00kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1強度計算： = M/W f其中： 面板的強度計算值（N/mm2）； M 面板的最大彎距（N.mm）； W -面板的凈截面抵抗矩32、，W =501.81.8/6=27cm3； f 面板的強度設計值（N/mm2）。M = ql2 / 10其中：q 作用在模板上的側壓力，它包括：新澆混凝土側壓力設計值，q1= 1.20.551.500=30.9kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值：q2= 1.40.54.00=2.8kN/m；l 計算跨度（內楞間距），l = 250mm；面板的強度設計值f = 13.00N/mm2；經計算得到，面板的強度計算值7.801N/mm2；面板的強度驗算=7.801N/mm2小于面板的強度設計值f，滿足要求！2撓度計算：v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250其中：q 作用在模板上的側33、壓力，q = 25.75N/mm； l 計算跨度（內楞間距），l = 250mm； E 面板的彈性模量，E = 9500.00N/mm2； I 面板的截面慣性矩，I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值，v = 1mm；面板的最大撓度計算值， v = 0.295mm；面板的撓度驗算v=0.295小于 面板的最大允許撓度值v=1, 滿足要求!四、墻模板內外楞的計算1內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續梁計：。W = 51010/6 = 83.33cm3；I = 5101010/12 = 416.67cm4；本算例中，龍骨采用木楞，截面34、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：內楞計算簡圖（1）內楞強度計算：= M/W f其中： 內楞強度計算值（N/mm2）； M 內楞的最大彎距（N.mm）； W 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的強度設計值（N/mm2）。 M = ql2 / 10其中：q 作用在內楞的荷載，q = （1.251.500+1.44.00）0.25/2=8.43kN/m； l 內楞計算跨度（外楞間距），l = 500mm；內楞強度設計值f = 13N/mm2；經計算得到，內楞的強度計算值2.529N/mm2；內楞的強度驗算=2.529N/mm2小于內楞強度設計值f，滿足要求！（2）內楞的撓度計算：v = 0.677ql4 35、/ 100EI v = l/250其中：E 內楞的彈性模量，E = 9500N/mm2； 內楞的最大允許撓度值，v = 2mm； 內楞的最大撓度計算值，v = 0.144mm；面板的撓度驗算v=0.144小于 內楞的最大允許撓度值v=2, 滿足要求!2外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續梁計算。外鋼楞的規格：圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩：W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩：I = 12.19cm4；本算例中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：外楞計算簡圖（3）外楞強度計算： = M/W f其中： 外楞強度計算值（N/mm2）； M 外楞的最大彎36、距（N.mm）； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的強度設計值（N/mm2）。M = 0.175Pl其中 ：P 作用在外楞的荷載，P = （1.251.500+1.44.00）0.50.5/2=8.425kN； l 外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距），l = 500mm；外楞強度設計值f = 205N/mm2；經計算得到，外楞的強度計算值145.116N/mm2；外楞的強度驗算=145.116N/mm2小于外楞強度設計值f，滿足要求！（4）外楞的撓度計算：v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400其中：E 外楞的彈性模量，E = 210000N/mm2；外楞的最大允許撓度值，37、v = 1.25mm；外楞的最大撓度計算值，v = 0.471mm；外楞的撓度驗算v=0.471小于 外楞的最大允許撓度值v=1.25, 滿足要求!五、穿墻螺栓的計算計算公式：N N = fA其中：N 穿墻螺栓所受的拉力； A 穿墻螺栓有效面積 （mm2）； f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿墻螺栓的直徑（mm）：14.00穿墻螺栓有效直徑（mm）：11.9穿墻螺栓有效面積（mm2）：A = 111.164穿墻螺栓最大容許拉力值（kN）：N = 18.898穿墻螺栓所受的最大拉力（kN）：N = 12.875穿墻螺栓強度驗算滿足要求!柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數柱模板的38、截面寬度：B=500mm，B方向對拉螺栓1道，柱模板的截面高度：H=700mm，H方向對拉螺栓2道，柱模板的計算高度：L = 700mm，柱箍間距計算跨度：d = 500mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm，間距200mm。柱箍采用圓鋼管，截面483.5,，每道柱箍2根鋼箍，間距500mm。柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。柱模板計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中：- 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； 39、t - 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.00； V - 混凝土的澆筑速度，取3.00m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.00m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.00； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.00。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值：F1=62.710kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值：F1=51.500kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值：F2= 2.00kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁40、計算，計算如下面板計算簡圖1面板強度計算支座最大彎矩計算公式：跨中最大彎矩計算公式：其中：q - 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.251.500+1.42.00)0.5 = 32.3kN/m經過計算得到最大彎矩：M = 0.1032.30.20.2=0.129kN.M面板截面抵抗矩：W = 5001818/6=27000mm3經過計算得到： = M/W = 0.129106/27000 = 4.778N/mm2面板的計算強度小于20.00N/mm2，滿足要求！2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q=0.6041、.232.3=3.876kN截面抗剪強度計算值：T=33876/(250018)=0.646N/mm2截面抗剪強度設計值 T= 1.30N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求！ 面板的最大撓度滿足要求！3.面板撓度計算最大撓度計算公式：其中：q - 混凝土側壓力的標準值，q = 51.5000.5=25.75kN/m； E - 面板的彈性模量，取4500N/mm2； I - 面板截面慣性矩 I = 500181818/12=243000mm4；經過計算得到：v =0.677(51.5000.5)2004/(1004500243000) = 0.255mmv 面板最大允許撓度：v = 200/2542、0 = 0.8mm；四、豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下：豎楞方木計算簡圖1豎楞方木強度計算支座最大彎矩計算公式：跨中最大彎矩計算公式：其中：q - 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.251.500+1.42.00)0.2 = 12.92kN/m d為柱箍的距離：d = 500mm；經過計算得到最大彎矩：豎楞方木截面抵抗矩：W = 50100100/6=83333.33mm3經過計算得到： = M/W = 0.323106/83333.33 = 3.876N/mm2豎楞方木的計算強度小于17N/mm2，滿足要求！2.豎楞方木抗剪43、計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q=0.60.512.92=3.876kN截面抗剪強度計算值：T=33876/(250100)=1.163N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.70N/mm2豎楞方木抗剪強度計算滿足要求！3.豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式：其中：q - 混凝土側壓力的標準值，q = 51.5000.2=10.3kN/m； E - 豎楞方木的彈性模量，取10000N/mm2； I - 豎楞方木截面慣性矩 I = 50100100100/12=4166666.67mm4；經過計算得到：v =0.677(5144、.5000.2)5004/ (100100004166666.67) = 0.105mm v 豎楞方木最大允許撓度，v = 500/250 = 2mm；豎楞方木的最大撓度滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍的規格：圓鋼管483.5mm；鋼柱箍截面抵抗矩：W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩：I = 12.19cm4；B方向柱箍計算簡圖其中：P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.251.500+1.42.00)0.2 0.5 = 6.46kN經過連續梁的計算得到：B方向柱箍剪力圖(kN)B方向柱箍彎矩圖(kN.45、m)B方向柱箍變形圖(kN.m)最大彎矩：M = 0.453kN.m最大支座力：N = 14.96kN最大變形：v = 0.002mm1.柱箍強度計算：柱箍截面強度計算公式：=M/W f其中：M - 柱箍桿件的最大彎矩設計值，； W - 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩，W = 10.16cm3；柱箍的強度設計值(N/mm2)：f = 210 N/mm2；B邊柱箍的強度計算值：f = 44.59N/mm2； B邊柱箍的強度驗算滿足要求！2.柱箍撓度計算經過計算得到：v =0.002mm v 柱箍最大允許撓度，v = 250/250 = 1mm；柱箍的最大撓度滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算計算公46、式：N N = fA其中：N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺拴的強度要大于最大支座力14.96kN。經過計算得到B方向對拉螺拴的直徑要大于12mm!七、H方向柱箍的計算H方向柱箍計算簡圖其中：P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.251.500+1.42.00)0.2 0.5 = 6.46kN經過連續梁的計算得到：H方向柱箍剪力圖(kN)H方向柱箍彎矩圖(kN.m)H方向柱箍變形圖(kN.m)最大彎矩：M = 0.844kN.m最大支座力：N = 14.18kN最大變形：v 47、= 0.006mm1.柱箍強度計算柱箍截面強度計算公式：=M/W f其中：M - 柱箍桿件的最大彎矩設計值, M = 0.844kN.m； W - 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3； 柱箍的強度設計值(N/mm2)： f = 210 N/mm2； H邊柱箍的強度計算值 f = 166.14N/mm2； H邊柱箍的強度驗算滿足要求！2.柱箍撓度計算經過計算得到：v =0.006mm v 柱箍最大允許撓度，v = 233.33/250 = 0.93mm； 柱箍的最大撓度滿足要求！八、H方向對拉螺栓的計算計算公式：N N = fA其中：N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺拴的強度要大于最大支座力14.18kN。經過計算得到H方向對拉螺拴的直徑要大于12mm，即選擇14.