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1、中國低碳智慧新城卸料平臺施工方案目 錄1.編制目的及編制依據12.工程概況23.施工部署23.1組織機構23.2設計總體思路23.3基本要求33.4相關規定33.5材料選用43.6搭設和拆除43.7放置位置54、卸料平臺計算書51.編制目的及編制依據根據現場實際情況，即將施工地上結構，鋼管、模板及其他零星周轉材料需要進行倒運至所需的施工樓面作業面，需搭設臨時性卸料平臺。為規范外用架體的搭設，提供安全、可靠、可行的施工操作面、安全防護面和文明施工環境，特編制此施工方案。本方案編制依據為：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）2、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2012、1）3、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）4、現行施工規范及安全驗收檢查標準及其他安全技術文件5、結構施工相關圖紙2.工程概況 本工程為中國低碳智慧新城、組團一期工程，位于廣安市白塔村。建筑面積：30萬。主要由商業、地下車庫、住宅組成。結構形式：框架剪力墻結構。層數：地下1-3層，地上24-30層。3.施工部署3.1組織機構卸料平臺由項目技術部負責設計繪圖，經項目總工審核、公司總工審批后項目自行加工。安裝項目經理負責組織實施，其他人員配合。卸料平臺所需材料計劃均由施工負責人負責編制，物質部負責組織進場。卸料平臺施工人員必須進行班前交底，交底工作由施工負責人負責。3.2設計總體思路3、本工程設計卸料平臺主梁長6.0米，次梁長1.8米，主梁采用16#槽鋼焊接，次梁為10#槽鋼，卸料平臺長4.2米，寬1.8米，次梁間距0.7米。平臺上垂直次梁方向鋪設木方，間距為200mm，木方上部滿鋪15mm厚木模板，上訂防滑條，木方及模板要與鋼梁連接牢固。卸料平臺采用4根直徑17（6*19）鋼絲繩斜拉。拉結點位置詳附圖。計算時僅按外端兩根鋼絲繩進行驗算，內側兩根為安全儲備。平臺上吊點采用A20圓鋼（Q235A）焊于主梁上。在主體結構上，每一層每一個卸料平臺處均埋設4根A20圓鋼（Q235）套環，用于固定鋼梁。在主梁下方，距平臺內側1.8米處焊一截200mm的10#槽鋼，安裝時槽鋼卡在結構梁上4、，防止向內滑移。卸料平臺兩側設置防護欄桿，護欄高度1.2m，外掛密目安全網。在平臺兩側防護欄桿下部設置180mm高的木制擋腳板。具體做法詳見卸料平臺附圖。3.3基本要求卸料平臺為該層的構筑物支撐材料及模板材料傳遞給上一層結構施工的材料所需的臨時性工序，但該懸挑平臺懸挑較大、較寬，僅依賴根部砥柱、外挑部純屬鋼絲繩受力的概念。因此必須達到自身剛度和穩定性，和達到足夠的承載力；在施工過程中，堆放材料荷載不超過1.0噸，且在各種荷載（含施工活動荷載）作用下不發生失穩、倒塌，不允許鋼架變形、傾斜、搖晃式扭曲等現象，以確保安全。3.4相關規定 懸挑式鋼平臺，必須符合下列規定：（1）懸挑式鋼平臺應按現行的規5、范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動。（2）懸挑式鋼平臺的擱支點與上部拉結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。（3）斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設前后兩道，兩道中的每一道均應作單道受力計算。（4）應設置四個經過驗算的吊環，吊運平臺時使用卡環，不得使吊鉤直接鉤掛吊環；吊環應用A20鋼（Q235A）制作。（5）鋼平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，采取其他方式時卡頭的卡子不得少于三個，建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，鋼平臺外口應略高于內口。（6）鋼平臺左右兩側必須裝固定的防護欄桿。 （7）鋼平臺吊裝，需待橫梁支撐點固定牢靠，接好鋼絲繩，調整完畢，經過檢查驗收，方可松6、卸起重吊鉤，上下操作。（8）鋼平臺使用中，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。(9)卸料平臺上堆料時間不得超過2小時。（10）卸料平臺堆料荷載不得超過1噸，并懸掛標識牌，內容包括但不限于：43根6米鋼管，730個直角扣件，660個旋轉扣件，530個對接扣件，48塊新模板（1.222.44），64根4米方木等3.5材料選用 （1）主梁選用16#槽鋼，次梁選用10#槽鋼，其材質應符合國家規范要求，并提供產品合格證； （2）焊條采用E50型； （3）焊縫要求詳見后計算書； （4）吊環鋼筋為A20鋼（Q235A）； （5）鋪板為木模板，上釘防滑條。圍護欄桿為鋼管及安全7、網。3.6搭設和拆除 1、本工程酒店三層層高以及標準層層高，分別為7m，3.5m（計算書按此高度進行計算），將平臺上部的上層梁作拉結點。 2、本架以板梁為拉結端點； 3、本架以塔吊為垂直、水平、固定的搭設工具和拆除工具，并應有通信系統統一指揮。 4、搭設時注意： a、在梁或柱內預埋A20（Q235）型鋼套環，預埋梁柱內鋼筋必須與主筋焊接，在板上存在套環時，提前預埋PVC套管，后用螺栓進行錨固固定， b、平臺架由塔吊吊裝就位，懸端部抬高撓度值。c、拉力鋼絲繩兩端達到拉伸極限時，再固定兩端，并用6只馬蹄扣擰緊。d、做好外端二根鋼絲繩固定后，再用同樣做法固定內端二根鋼絲繩。e、操作完畢抽查平整度是否8、翹角，必須保證同一水平面平整，外端懸挑根部應比內端適當抬高34cm。f、應保持每天抽查一遍，是否有下墜和扣件松動，應及時處理。g、對施工人員應技術交底，材料堆放不準超過1.0噸限載，并懸掛明顯限重標志。5、拆除工序a、先用塔吊提升，塔吊剎車。b、先松動內端拉繩及馬蹄扣。c、再松動外端拉繩及馬蹄扣。d、塔吊啟動上升至上一層安裝。e、以上操作，必須由專門通訊統一指揮。f、拆除工序容易出現機械失靈及人為而造成的事故，特別重申，統一指揮，安全施工。3.7放置位置 詳后附圖4、卸料平臺計算書由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。型鋼懸挑卸料平臺計算書(7m層高)一、構造參9、數卸料平臺名稱酒店卸料平臺卸料平臺類型類型一：主梁垂直建筑外墻平臺長度A(m)4.2平臺寬度B(m)1.8卸料平臺與主體結構連接方式U形鋼筋主梁間距L1(m)1.8次梁間距s(m)0.7次梁外伸長度m(m)0內側次梁離墻水平距離a(m)1.4外側鋼絲繩離墻水平距離a1(m)3.7外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1(m)7內側鋼絲繩離墻水平距離a2(m)2.9內側鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直距離h2(m)7鋼絲繩夾個數3二、荷載參數面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.098主梁自重Gk3(kN/m)0.1935欄桿、擋腳板類型欄桿、木腳手板擋板欄桿、擋腳板自重Gk4(10、kN/m)0.15安全網設置設置密目安全網安全網自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷載Qk1(kN/m2)2堆放荷載Pk(kN)10堆放荷載作用面積S(m2)2施工活荷載動力系數1.3三、設計簡圖型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度t(mm)15截面抵抗矩W(cm3)37.5抗彎強度設計值f(N/mm2)15 面板受力簡圖如下： 計算簡圖(kN) 取單位寬度1m進行驗算 q=1.2Gk11+1.4(1.3QK1+Pk/S)1=1.20.391+1.4(1.32+10/2)1=11.108kN/m 抗彎驗算： Mmax=0.10011、qs2=0.10011.1080.72=0.544kNm =Mmax/ W=0.544106/(37.5103)=14.514N/mm2f=15N/mm2 面板強度滿足要求！五、次梁驗算次梁類型槽鋼次梁型鋼型號10號槽鋼截面慣性矩Ix(cm4)198.3截面抵抗矩Wx (cm3)39.7抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000 次梁內力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算： 承載能力極限狀態： q1=(1.2Gk1+1.41.3 Qk1)s+1.2Gk2=(1.20.39+1.41.32)0.7+1.20.098=2.993kN/m p1=1.4Pk=1.410=112、4kN 正常使用極限狀態： q2=(Gk1+Qk1)s+Gk2=(0.39+2)0.7+0.098=1.771kN/m p2=Pk=10kN 1、抗彎強度 計算簡圖(kN) Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1L1/4=2.993(1.82/8-02 =Mmax/(xWX)=7.512106/(1.0539.7103)=180.215N/mm2f=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.7718004/(384206000198.3104)(5-24(0/1.813、)2)+1018003/(48206000198.3104)=0.596mm=L1/250=1800/250=7.2mm 次梁撓度滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態： R1=q1B/2=2.9931.8/2=2.694kN 正常使用極限狀態： R2=q2B/2=1.7711.8/2=1.594kN六、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁型鋼型號16號槽鋼截面面積A(cm2)25.15截面回轉半徑ix(cm)6.1截面慣性矩Ix(cm4)934.5截面抵抗矩Wx (cm3)116.8抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000 根據建筑施工高處高處作業安全技術規范（J14、GJ80-91），主梁內力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內側鋼絲繩支點作用）： 承載能力極限狀態： q1=1.2(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2(0.193+0.150+0.010)=0.424kN/m p1=1.4Pk/2=1.410/2=7kN R1=2.694kN 正常使用極限狀態： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.193+0.150+0.010=0.353kN/m p2=Pk/2=5kN R2=1.594kN 1、強度驗算 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) R左=12.651KN Mmax=11.406kNm N=R左/tan=R15、左/(h1/a1)= 12.651/(7.000/3.700)=6.687kN =Mmax/(xWX)+N/A=11.406106/(1.05116.800103)+6.687103/25.15102=95.666 N/mm2f=205.000 N/mm2 主梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖(kN) 變形圖(kNm) max=1.668mmT外=14.310kN 鋼絲繩強度滿足要求！八、拉環驗算拉環直徑d(mm)20抗拉強度(N/mm2)65節點二 =T外/(2A)=14.310103/23.14(20/2)2=22.787 N/mm2 f= 65N/mm2 拉環強度滿足要求！九、焊縫16、驗算鋼絲繩下節點拉環焊縫厚度he(mm)8鋼絲繩下節點拉環焊縫長度lw(mm)120節點三 f=T外/(helw)=14.310103/(28.000120.000)=7.453N/mm2ffw=160N/mm2 拉環焊縫強度滿足要求！型鋼懸挑卸料平臺計算書（3.8m層高）一、構造參數卸料平臺名稱酒店卸料平臺卸料平臺類型類型一：主梁垂直建筑外墻平臺長度A(m)4.2平臺寬度B(m)1.8卸料平臺與主體結構連接方式U形鋼筋主梁間距L1(m)1.8次梁間距s(m)0.7次梁外伸長度m(m)0內側次梁離墻水平距離a(m)1.4外側鋼絲繩離墻水平距離a1(m)3.7外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1(17、m)3.8內側鋼絲繩離墻水平距離a2(m)2.9內側鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直距離h2(m)3.8鋼絲繩夾個數3二、荷載參數面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.098主梁自重Gk3(kN/m)0.1935欄桿、擋腳板類型欄桿、木腳手板擋板欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m)0.15安全網設置設置密目安全網安全網自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷載Qk1(kN/m2)2堆放荷載Pk(kN)10堆放荷載作用面積S(m2)2施工活荷載動力系數1.3三、設計簡圖型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度t(mm)18、15截面抵抗矩W(cm3)37.5抗彎強度設計值f(N/mm2)15 面板受力簡圖如下： 計算簡圖(kN) 取單位寬度1m進行驗算 q=1.2Gk11+1.4(1.3QK1+Pk/S)1=1.20.391+1.4(1.32+10/2)1=11.108kN/m 抗彎驗算： Mmax=0.100qs2=0.10011.1080.72=0.544kNm =Mmax/ W=0.544106/(37.5103)=14.514N/mm2f=15N/mm2 面板強度滿足要求！五、次梁驗算次梁類型槽鋼次梁型鋼型號10號槽鋼截面慣性矩Ix(cm4)198.3截面抵抗矩Wx (cm3)39.7抗彎強度設計值f(N19、/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000 次梁內力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算： 承載能力極限狀態： q1=(1.2Gk1+1.41.3 Qk1)s+1.2Gk2=(1.20.39+1.41.32)0.7+1.20.098=2.993kN/m p1=1.4Pk=1.410=14kN 正常使用極限狀態： q2=(Gk1+Qk1)s+Gk2=(0.39+2)0.7+0.098=1.771kN/m p2=Pk=10kN 1、抗彎強度 計算簡圖(kN) Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1L1/4=2.993(1.82/8-02 =Mmax/(xWX)=7.512106/(1.20、0539.7103)=180.215N/mm2f=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.7718004/(384206000198.3104)(5-24(0/1.8)2)+1018003/(48206000198.3104)=0.596mm=L1/250=1800/250=7.2mm 次梁撓度滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態： R1=q1B/2=2.9931.8/2=2.694kN 正常使用極限狀態： R2=q2B/2=1.7711.8/2=1.594k21、N六、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁型鋼型號16號槽鋼截面面積A(cm2)25.15截面回轉半徑ix(cm)6.1截面慣性矩Ix(cm4)934.5截面抵抗矩Wx (cm3)116.8抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000 根據建筑施工高處高處作業安全技術規范（JGJ80-91），主梁內力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內側鋼絲繩支點作用）： 承載能力極限狀態： q1=1.2(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2(0.193+0.150+0.010)=0.424kN/m p1=1.4Pk/2=1.410/2=7kN R1=2.694kN 22、正常使用極限狀態： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.193+0.150+0.010=0.353kN/m p2=Pk/2=5kN R2=1.594kN 1、強度驗算 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) R左=12.651KN Mmax=11.406kNm N=R左/tan=R左/(h1/a1)= 12.651/(3.800/3.700)=12.319kN =Mmax/(xWX)+N/A=11.406106/(1.05116.800103)+12.319103/25.15102=97.905 N/mm2f=205.000 N/mm2 主梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖(kN) 變形圖(kNm) max=1.668mmT外=17.658kN 鋼絲繩強度滿足要求！八、拉環驗算拉環直徑d(mm)20抗拉強度(N/mm2)65節點二 =T外/(2A)=17.658103/23.14(20/2)2=28.118 N/mm2 f= 65N/mm2 拉環強度滿足要求！九、焊縫驗算鋼絲繩下節點拉環焊縫厚度he(mm)8鋼絲繩下節點拉環焊縫長度lw(mm)120節點三 f=T外/(helw)=17.658103/(28.000120.000)=9.197N/mm2ffw=160N/mm2 拉環焊縫強度滿足要求！