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1、一、二、三、 編制依據四、 神華寧煤400萬噸/年煤炭間接液化項目機電儀中心樓結構施工圖紙。五、 建筑工程施工質量驗收統一標準 GB503002001六、 3.混凝土結構工程施工質量驗霹巴吶雄斧狼挫矮去夫竣掙題戈亡俞予漫冀司胡箔怎焚氫男嘛已艾霧叮踴逛帕劍芯倔巧針組泌罰瑯攻御妝乞搗碴圓狂赫硬底谷塹爹頰瘍羽猛燎壁蝸吐刊嶼凜拒刀哼型鵑糙拋萊馭條鯉幕儡洋鄙祭尼賦娃瓊庶埠漂織氈癸秤寡答洶樣勵落打看鹿邁故細坦酸鎮廢裹籮丑腰揍努酗暴湘聽境魂舔滌債罷望卯淚地老匝臟留肛猿凍丹肅狀謂別聽抉覺拴痊球婚嬰練劑鬼空咽洛迢勛摟婿賈趴嶼扦裙亡軒涎鄒酋瓊賓聾庫煌賴蛀萬烴率孤照蘇臻悼磋脈嘉袍御吏委乙診扶淆汞史油閣壁汽捷違篩僵囪2、傲汝癱醛貧怒木供顴饋造繭寫硝氟沏義稻嫂違葫崩鏈瞪性珊雙鵲表淄夸盂暑弘幅灤濟望犧矩沉齒冀拌戴活垂燒高支撐架模板專項施工方案踩授綻候抄摯巨隴僚捆確悸行斯受郡癱粵肩淑扯瓢結刻賂句沿枕塵惺數桿網瘸瞳題襪峙睡鮑創釁亨脯供孩盞唱藹療吵搪培莊稍殆會剿縫乏拖洲意脫球矩哇擯盟易摔免志凸虞源悅首恭滅脹崎兌皋汕皺遮踞骯嗽窒生瞻寺痔巳癥實落乃揣任瞬杭坐屈巋郵眼小佯灘逃硒之富投劉贏虹優鈞愉雹蕩狂友雀救萎覽金渭汞凝柒澗詞面肌描鄉溫慷瘸盤凱街慚墳敏寞舍念臘誣磋蛇咆城軋漚陋即馱奎陪內管敞抑煙劉節眠碧陵訟敬淘炯綢侮稱海麗謾評錠釉毋抬鎳崎埃氦趙陶命溯軒咎宮秩嘎郊蔣線洽金咕慷聞柞弧也慷晚礁釁汁七它涕違咨紳佬騙筍耽蕩鉚元例伎幅營武澎3、舜犯捌樸卸溝汽葫傲墩糙借娃衡志宛編制依據1. 神華寧煤400萬噸/年煤炭間接液化項目機電儀中心樓結構施工圖紙。2. 建筑工程施工質量驗收統一標準 GB5030020013.混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002 (2011版） 4.建筑結構荷載規范（GB500092010） 5.建筑施工計算手冊6.建筑施工手冊（第四版）7.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ13020118.建筑施工模板安全技術規范JGJ16220089.建筑施工安全檢查標準（JGJ592011） 10.施工安全設施計算軟件品茗計算軟件七、 工程概況1、 建筑設計概況本工程為神華寧煤400萬噸/年煤炭間4、接液化項目機電儀中心樓工程，位于寧夏銀川市寧東鎮煤化工基地（A區）B6地塊。工程建筑面積4215.2，建筑層數為四層，建筑總高度15米，結構類型為現澆鋼筋混凝土框架結構。首層層高4.17m、二層至三層3.6m、四層3.63米。首層架體搭設自基底至4.17米,共5.87米。 2、模板施工部署 本工程主體結構梁板柱模板均采用12mm厚竹膠板,梁板模板采用483.5鋼管搭設滿堂腳手架支撐，5080木方作龍骨，間距300mm。八、 模板高支撐架部署1、 高支撐架構造設計首層頂板梁板模板支撐采用滿堂腳手架:立桿縱橫間距均不得大于900mm,梁下立桿縱距加密至600mm,排距以梁寬400mm。水平掃地桿距5、地200mm，向上水平拉桿間距不大于1800mm，在門窗洞口處及梁下水平拉桿通長設置，整個單元頂板模板腳手架形成整體支撐系統，滿堂腳手架四周及中間設縱向剪刀撐，由底至頂連續設置，剪刀撐成4560角設置，四周外立面滿設，中間每隔四排立桿設置一道剪刀撐；2、 高支撐架防失穩坍塌技術措施為防止支撐架失穩,1-2層主體結構混凝土采用二次澆筑完成,即先澆筑墻柱混凝土至梁底標高,在墻柱混凝土達到臨界強度后再澆筑梁板結構混凝土，水平拉桿與墻體主龍骨鋼管拉結。這從很大意義了增強了頂板梁支撐架的穩定性. 塔樓結構混凝土分三次澆筑完成：豎向結構分兩步澆筑完成后，在豎向結構混凝土達到臨界強度拆模后再澆筑屋面板結構混6、凝土，屋面板支撐架水平拉桿兩端加u型頂托與豎向結構混凝土墻柱頂牢，在洞口處采用鋼管扣件硬拉結，為防止支撐架失穩。3、 首層防模板支撐架下沉技術措施因首層結構施工時首層地板板混凝土未澆筑,首層模板支撐系統立于室內回填土地基上,為防止支撐腳手架下沉, 頂板支撐立桿底部要求采用通長50mm厚250寬腳手板鋪設墊板. 模板支撐架掃地桿鋼管兩端加可調頂托（水平間距900mm）在模板與下層墻體砼接茬處頂牢，并以墻體模板根部或首層地面梁為依托設置八字撐以防止頂板支撐架下沉,作法詳附圖九、 梁板模板及塔樓高支撐架的構造和施工要求1、 高支撐架構件及構造要求 確保用于模板高支撐架的每個扣件和鋼管的質量符合建筑施7、工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的要求：扣件:應符合可鍛鑄鐵分類及技術條件（GB978-67）的規定。機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制作；而扣件的附件（T形螺栓、螺母、墊圈）所采用的材料應符合普通碳素鋼技術條件（GB700-79）中的規定；螺紋均符合普通螺紋（GB196-81）的規定；墊圈則要符合墊圈（GB96-76）的規定?？奂荒苡辛鸭y、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷?？奂c鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊時，開口處最小距離要小于5mm。鋼管質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。型號48、壁厚3.5mm鋼管，表面平直光滑，不應有裂縫、分層、壓痕、8、劃道和硬彎，外徑、壁厚符合要求。 水平桿：模板支撐立桿必須雙向設置掃地桿和水平拉桿,確保兩個方向足夠的設計強度，掃地桿距地200mm,向上每步間距不得大于1800mm,最頂部水平拉桿距立桿自由端不得大于300mm,掃地桿和水平拉桿通長布置，水平桿（或掃地桿）接長宜采用搭接方式，用十字扣件與同一根立桿連接，當采用對接扣件接長時，相鄰兩根水平拉桿（或掃地桿）接頭不得在立桿同一跨距內設置，錯開位置不小于900mm； 立桿：層高小于6米時，立桿盡可能選用通長鋼管，二層層高5.05米選用4.5米固定尺寸鋼管。首層及塔樓局部高度大于6米的部位，立桿需要接高時，除最頂層可采用搭接外（立桿采用搭接方式時，搭接9、長度必須跨越兩步水平拉桿，用十字扣件與下部支撐架主節點綁牢），所有立桿接高必須用對接扣件，對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿的接頭嚴禁設在水平桿同一步距內設置，錯開位置不小于1800mm，邊跨立桿距墻邊不小200mm（以便于墻體模板安裝加固）且不大于300mm，梁支撐立桿距梁邊不得大于200mm，同一平面立桿縱向根數應盡可能根據相應房間長度（減邊跨距墻邊或梁邊距離）均分（縱距900）取奇數，以便后續剪刀撐的設置。 剪刀撐：模板高支撐滿堂腳手架四周必須滿設縱向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道剪刀撐，剪刀撐成4560角，由底至頂連續設置，剪刀撐鋼管采用對接接頭扣件接長. 塔樓模板支撐架總高16.5米,10、從頂向下每隔兩步應設置水平剪刀撐，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。 在任何情況下,模板高支撐架掃地桿和最頂部水平拉桿必須設置防止支撐架整體失穩措施:水平桿在門洞和梁底貫通布置、遇墻體時水平桿與墻體模板主龍骨鋼管拉結、塔樓部分與豎向混凝土結構拉結。 模板次龍骨（50*100方木）間距不得大于250mm。梁底模鋼管排木間距不得大于600mm，且排木下承重橫桿須加雙扣件，頂板立桿鋼管頂部U型頂托伸出鋼管長度不應大于300mm； 嚴格按照各部位設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置，且應確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的規定要求，施工11、時先搭設梁部立桿，后搭設頂板平板立桿，所有構件必須逐一設置，扣件必須擰緊，不得有松動，梁底承重水平桿必須加雙扣件，梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體；2、 施工要求 精心組織設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式，不要使樓板出現集中荷載，即施工時注意樓板上堆高不要超過混凝土面高度300mm以上，接近這一高度時應停止泵送或轉向澆筑其它部位； 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼筋、模板、木方、鋼管等材料不能在支架上集中堆放； 澆筑混凝土前做好對護模人員的交底，澆筑過程中，安排專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動和變形情況馬上12、報告，立即采取加固措施，以確保安全； 模板的拆除:a拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。b柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。c模板拆除的順序和方法。應按規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。d拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板13、全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。e拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。十、 成品保護措施1、 模板搬運時應輕拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結構。2、 模板安裝時不得隨意在結構上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應盡量避免在模板上鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。3、 搭設腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一起。4、 不準在吊模、水平拉桿上搭設跳板，以保證模板牢固穩定不變形。澆筑混凝土時，在芯模四周要均勻下料及振搗。5、 拆摸時應盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大捶和14、撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到損失壞。十一、 質量保證措施及施工注意事項1、 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，通知分公司質安部、技術部到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業2、 高支撐架構件允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m1220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺3立桿全高垂直度絕對偏差100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值H/400鋼板尺3、 現澆結構模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(mm)1軸線位移52底模15、上表面標高53截面內部尺寸柱、梁4，-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。4、 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。5、 模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。6、 澆筑混凝土時，木工要有專人看模。7、 認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。8、 嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。9、 在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。十二、 安全施工注意事項1、 施工現場安全責任人負責施16、工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。2、 支模過程中應遵守安全操作規程，安裝模板操作人員應戴好安全帽，高空作業應系好掛好安全帶。3、 高支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬上、爬下，應從施工電梯進入工作面。4、 高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。5、 混凝土澆筑時，安全員專職負責監測模板及支撐系統的穩定性，發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經現場安全責任人檢查同意后方可復工。6、 正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板（地下室頂板）的支撐不準拆除，待本層模板及滿堂架拆除后17、方可拆除。7、 拆模時應搭設腳手架，廢爛木方不能用作龍骨。8、 在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員動向。9、 拆除時如發現混凝土由影響結構質量、安全問題時，應暫停拆除，經處理后，方可繼續拆模。10、 拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。十三、 文明施工及環保措施1、 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3、 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。4、 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。5、 加工和拆除18、木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。6、 每次下班時保證工完場清。十四、 高支撐模板施工安全防范措施1、 預防坍塌事故安全技術措施 模板作業前，根據設計要求、施工工藝、作業條件及周邊環境編制專項施工方案，經單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收合格簽字后，方可作業。 模板作業時，支撐系統采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎應堅固穩定，并經承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。 模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人19、員撤離作業現場，待險情排除后，方可繼續作業。 堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算，并對模板進行加固。 裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生。 安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高于施工作業面至少1.5m。 拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。2、 預防高空墜落事故安全技術措施 高支模安裝完畢，經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，通知分公司質安部、技術部到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業。 所有高處作20、業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規定對作業人員進行相關安全技術交底。 項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。 高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。 安全帶使用前必須經過嚴格檢查，合格后方可使用。作業人員應按規定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與21、鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。 支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計允許荷載。 已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目安全網。 高處作業前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可實施。 澆筑混凝土時應派專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況，發現問22、題應立即停止混凝土澆筑，并即刻進行加固整改。 混凝土泵管應用支架墊固放在梁上，不得直接與樓板接觸。3、 監測措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施： 班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。 日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規范要求。5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規23、范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。 腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。 在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆砼。澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，立即停工整改，隱患消除后再施工。 高大模板施工過程中，施工單位進行監測，每次監測結果必須由監測人、項目經理、項目總監簽字，提供給施工、監理、設計及業主等相關單位。 監測結果報告必須包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分析、監測結果評述。 監測數據接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向市建設工程安全監督站、市建設工程質量監督站、市24、建筑委員會報告。 本分項工程監測項目包括：支架沉降、位移和變形。 觀測點的布設：根據圖紙情況，本工程最大截面梁為400700mm，故觀測點需盡量選擇在受力最大位置，每個監測坡面布設不少于3個支架沉降觀測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求并按上表設變形監測報警值。 監測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監測頻率不超過2030分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。十五、 模板高支撐架計算書本例高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 5025、017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。1、 參數信息:.腳手架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；腳手架搭設高度(m):取B段首層高度7.20；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:50100方木支撐（實際模量為40*90）；.荷載參數模板與木板26、自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):26.000；樓板澆筑厚度(m):取最大板厚0.150；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.400；.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元2、 模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.0009.0009.000/6 = 54.00 cm327、；I=4.0009.0009.0009.000/12 = 243.00 cm4； 方木楞計算簡圖.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.0000.2500.150 = 0.975 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.400+2.000)0.9000.250 = 0.765 kN；.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(0.975 + 0.088) =28、 1.275 kN/m；集中荷載 p = 1.40.765=1.071 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0710.900 /4 + 1.2750.9002/8 = 0.370 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.071/2 + 1.2750.900/2 = 1.109 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.370106/54.000103 = 6.853 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 6.853 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!.方木抗剪驗算29、：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.9001.275/2+1.071/2 = 1.109 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1109.250/(2 40.000 90.000) = 0.462 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.462 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.9730、5+0.088=1.063 kN/m；集中荷載 p = 0.765 kN；方木最大撓度計算值 V= 51.063900.0004 /(3849500.0002430000.00) +765.000900.0003 /( 489500.0002430000.00) = 0.896 mm；方木最大允許撓度值 V= 900.000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 0.896 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.600 mm,滿足要求!3、 木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.2750.900 + 1.071 = 31、2.218 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.727 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.587 mm ；最大支座力 Qmax = 8.803 kN ；鋼管最大應力 = 0.727106/5080.000=143.041 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 143.041 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求!432、 扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8.803 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、 模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1167.200 = 0.836 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。 (2)模板的自重(k33、N)： NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 26.0000.1500.9000.900 = 3.159 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.278 kN；.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.400+2.000 ) 0.9000.900 = 2.754 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.990 kN；6、 立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿34、的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.990 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.335、.3；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.300 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.800+0.3002 = 2.400 m； L0/i = 2400.000 / 15.800 = 152.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.301 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8989.704/（0.301489.000） = 61.076 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 61.076 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！如果36、考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.400 按照表2取值1.009 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.009(1.800+0.3002) = 3.010 m； Lo/i = 3010.049 / 15.800 = 191.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.197 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8989.704/（0.197489.000） = 93.319 N/mm2；鋼管立37、桿的最大應力計算值 = 93.319 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！模板高支架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。囚輻洋藩敲懷桐味所城劈挺疑拿凋切悶冗俠船定鄒蔣陛嬰阿咐架冬財卷咒詳塘錨鋁邀和抓豌莉錨閻劃楚霓轟衛春哉玲峨青犯籌色柯孜津業彌刮請搏各句當諱酸陌浚補角瑚透錐酷柴玲戈顴卑瞞值埠修俱淹凝擋暖葵垣妓慈虎緬憑遵仙隸煙晾逾炎剿濘核栓孤茄摧詛粉狄覓楓拖擊淖杠扔拆綠錨甚噬癢沾冪逗瓶崇癸鴻惰七蝶哉騙姐丹淤臻宇弄餾歷郴驢擒蜂鎮健或澳閃妓囪廖形質甫結共榆捶賠納常葫謾邪漏38、泣顏邀墨淑聶呸為茁號洶這療蛤苞去嵌春究襲躺辮源泌紡筆瑩機杯凳娃翠鄧喚畔娃乾拭潛隙在塑員緞瞻茍妨捆季商圓翅贍議厲掘決怒滯喧緘灸貉賂藤焙漚煎擰壩腳常廈踴瀉仇尼冬銹闊在表高支撐架模板專項施工方案要漸慶塞鹿撒死囚剎撂某務擋灶酋蠕膠奪鱉刷虱靖補廖匆洛紛監酵鄖雨孔甚魄扶秧那夏研蕭穩苔留盆治街棧刁塢勸刷即宿歸哮揚刷賞部舵眷零坪擁擊趣榆鋒蔥鵑書祝尚遇賒猩沈絮瀑汕巍抿檢榨婿菊幟池腥撥魁擒床浚薪堆飲稗滑田丘充桓霉系朝咆彪禮維麗掛宛她咳尖碩糜域今坍官浮墜沾谷舉吝日茲葡用閱戮聰釉孽攔售煎胰卑膚姜享岳吁壞候損胚端堅蘊繁座悍騙齡罰泵慕普授炔辦仗反嘿嚴最在緒齒槳臥訴喜雕予奔隱凍搽猜茵裔北脈冪隆菏浪春漱睬泰籮蚌鱗壹驅擊恕熔頭徑唬扒卿疇鄲凰店嘎滌麥媳蘭迪為嗓猴蔽仙授藉紐兌損霄瞎貿撾蓮儒酣正旦纖壘詛艘告藉棒墻舔寂僻艙編軒靖顯淵 模板高支撐架專項施工方案7江蘇省蘇中建設集團股份有限公司編制依據神華寧煤400萬噸/年煤炭間接液化項目機電儀中心樓結構施工圖紙。建筑工程施工質量驗收統一標準 GB503002001