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1、目 錄一、編制依據1二、工程概況22.1 工程總體概況22.2工程高支模概況2三、施工準備23.1技術準備23.2材料準備33.3人力準備33.4施工部署4四、主要施工方法44.1支架方法的選擇44.2 主要參數的選擇54.3 主要高支模部位詳圖5五、構造要求55.1架體的地基與基礎做法55.2立桿、橫桿的構造要求65.3剪刀撐的設置65.4 連接件的構造做法7六、施工要點76.1搭設順序76.2滿堂架安裝76.3樓面模板安裝96.4現場檢查及監控針對性交底96.5架體的拆除96.6 混凝土的澆筑方法及檢測10七、檢查與驗收117.1構配件外觀質量及技術資料檢查117.2、滿堂架搭設完成后按下2、表進行檢查驗收127.3滿堂架的驗收及使用過程中的檢查127.4在下列情況下應對腳手架、模板支架重新進行檢查驗收：12八、安全管理13九、應急預案的啟動13十、15.2米層高碗扣式支撐計算書1610.1計算參數1610.2模板面板計算1710.3梁底支撐的計算23高支模施工方案一、編制依據l 施工組織設計及圖紙 表1-01序號名稱1無錫金帆鉆鑿設備大件車間結構施工圖及建筑施工圖l 主要規范、規程、標準 表1-02類別名稱編號國家混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2011國家建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2010行業建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ/130-23、011行業建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1662008行業建筑施工模板安全技術規范JGJ1622008地方江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規程混凝土結構工程DGJ32/J30-2006國家建筑法中華人民共和國主席令第91號國家建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254 號國家危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號地方江蘇省建筑施工安全質量標準化管理標準DGJ32/J66-2008 二、工程概況 2.1 工程總體概況此工程為無錫金帆鉆鑿設備有限公司新建大件車間廠房工程。本工程位于無錫市新區梅村工業集中區錫泰路221號，在新錫路與錫泰路交界處。總建筑面4、積為5978.3，地上三層，框架結構，建筑總高度為27.8m。本工程由無錫輕工設計院有限公司設計，江蘇賽華建設監理有限公司監理，南通四建集團有限公司施工。2.2工程高支模概況高支模部分位于1-10/B-C軸,面積1179m2，支模高度從地面至一層樓面結構，搭設最高點高度為15.2米，其中梁截面為： 450*1200，250*600、250*400等，其余均為小梁（此處不一一列出），最大跨度為18m，板厚度為120，混凝土強度柱為C40，樓面為C30。高支模部分模板支撐體系均采用鋼管碗扣式的滿堂紅支撐體系。為便于工人施工，保證施工過程中支頂模板系統的安全性、穩定型，避免坍塌事故的發生，特編制高支5、模專項施工方案。三、施工準備3.1技術準備（1）生產主管組織技術員、工長、安全員、質檢員、施工班組長熟悉圖紙，確定結構滿堂架搭設方案，向施工作業班組進行交底。（2）對施工隊人員進行再培訓，認真學習滿堂架搭設的操作規程等相關資料及安全生產教育。深入貫徹執行ISO9001、IS014001及OHSAS18001標準和執行集團公司質量環境程序文件，領會質量保證措施，為保證工程質量做好技術準備。（3）技術組根據工程技術質量的要求，由專業工長、安全員制定腳手架分項工程的技術交底，并在現場由專業工長和安全員對工人進行書面和口頭交底，以保證工程進度安全施工。（4）選擇安全計算軟件對此工程的滿堂腳手架搭設進行6、計算。（5）由公司工程部對方案進行審批及組織無錫市相關專家進行論證。3.2材料準備（1)樓面模板、梁側模和底模模板采用14mm厚木夾板；（2）樓面模板底次龍骨采用50mm100mm松枋木，主龍骨采用100mm100mm松枋木；（3）樓面支頂采用碗扣式鋼管腳手架，482.75mm，鋼管壁厚不得小于3.0 -0.025mm，可調式U型上托盤和平底下托盤，立桿主要采用2.4m、1.2m、1.5 m 、0.9m幾種，橫桿采用0.9m、0.6m、0.3m三種組成；（4）剪刀撐均采用2.75mm厚48鋼管；（5）構配件外觀質量要求：1）鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；2）鑄造件表面應光整，不得7、有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈；3）沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；4）各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；5）構配件防銹漆涂層均勻、牢固；6）主要構、配件上的生產廠標識應清晰；7）可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。3.3人力準備成立由項目部安全員：侯軍為組長、架子工班長為副組長、持有特種作業操作證的架子工為組員的腳手架施工小組。做好施工前的準備工作，配備專用工具和勞動保護用品（安全帶、防滑鞋）。工種人數備注架子工20人3組木工30人10組3.4施工部署擬開始時間：2012年18、1月20日；結束時間：2012年12月20日。四、主要施工方法4.1支架方法的選擇本工程高支模部分所有混凝土梁、板類構件均采用碗口式模板支架體系。滿堂碗扣式腳手架方案作如下選定：滿堂腳手架采用碗扣式鋼管架。立桿主要采用2.4m、1.5m、1.2 m 、0.9m幾種。橫桿采用0.9m、0.6m、0.3m三種組成，頂底托采用可調托撐。支架下墊邊長150mm,寬150mm，厚15mm木板，立桿底設可調底托支于木板上,立桿上設可調頂托，頂托上方鋪設50100mm橫向方木（松木）。所用構配件均需滿足下列要求（1）鋼管應符合下列規定：1）鋼管應選用符合現行國家標準 GB/T13793 直縫電焊鋼管或GB/9、T3091 低壓流體輸送用焊接鋼管中 Q235-A級的普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準 GB/T700 碳素結構鋼的有關規定。2）鋼管規格 482.75mm，壁厚最小值不得小于2.5mm。（2）扣件應采用可鍛鑄鐵制造，其材質應符合現行國家標準GB15831 鋼管腳手架扣件的有關規定。（3）碗扣應符合下列規定：1）上碗扣應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合現行國家標準 GB9440 可鍛鑄鐵件中 KTH330-08及GB11352 一般工程用鑄造碳鋼件中ZG270-500的有關規定；2）下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352 一般工程用鑄10、造碳 鋼件中ZG230-450的有關規定；3）采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板應符合 GB/T700 碳素結構鋼中Q235-A級鋼的規定，板材厚度不得小于6mm，并經600-650度的時效處理。嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制；（4）可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9440 可鍛鑄鐵件中KTH330-08及GB11352 一般工程用鑄造碳鋼件中ZG270-50的有關規定。4.2 主要參數的選擇板類構件梁類構件架體高度立桿間距步距m自由端允許高度mm立桿間距步距m自由端允許高度mm縱向m橫向m縱向m橫向m15.150.90.91.2 6000.30.91.2 11、6007.950.90.91.26000.30.91.2600滿堂架搭設平面布置圖及剖面圖詳見附圖。4.3 主要高支模部位詳圖（1）高支模區域位置平面圖圖4.3：圖中陰影部分為高支模部分五、構造要求5.1架體的地基與基礎做法 滿堂架立桿坐落在已澆筑完成的地坪上，回填土厚度在500800mm，必須分層夯實，要求回填后土壤壓實度達到94%。地坪采用C25砼澆筑15cm厚地面。每根立桿下采用底托，并設置排水溝等措施，防雨水的浸泡。樓地面起250mm處設縱橫向掃地桿。圖5.1架體基礎做法5.2立桿、橫桿的構造要求碗口式模板支架頂部支撐點與支架頂層橫桿的距離不應大于400mm。5.3剪刀撐的設置（1）模12、板支架四邊與中間每隔4排立桿設置一道豎向剪刀撐，由底至頂連續布置；主梁兩側豎向剪刀撐，邊梁單側設置剪刀撐。圖5.4模板支架豎向剪刀撐布置示意圖 （2）高于4米的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔三步設置水平剪刀撐。此腳手架結構共設置4道水平剪刀撐。5.4 連接件的構造做法（1）以四周的柱為支點，各層柱向內伸出水平或斜向鋼管（豎向間距3.6米），與滿堂腳手架周邊相拉結。（2）可調橫托撐可用作側向支撐，應與橫桿相對，并兩側對稱設置。六、施工要點6.1搭設順序碗扣式鋼管腳手架從中間向兩邊分層、分段縱向搭設，搭設順序為：測量放線安放立桿底座（并固定）樹立桿安裝底層（第一層）橫桿安裝斜13、桿接頭銷緊安裝上層立桿緊立桿連接銷安裝橫桿直到達到設計高度安裝頂桿安裝頂撐。6.2滿堂架安裝1、樹立桿、安放掃地桿根據腳手架立桿的設計位置放線后，即可安放立桿墊座，并樹立桿。腳手架底層的立桿應選用3米和1.8米兩種不同長度的立桿互相交錯參差布置，使立桿的上端不在同一平面內，接頭錯開，到架子頂部時再分別采用1.8米和3米兩種長度的立桿接長。在樹立桿時，應及時設置掃地桿，將所樹立桿連成一整體，以保證架子整體的穩定。2、安裝底層橫桿將橫桿接頭插入立桿的下碗扣內，然后將上碗扣沿限位銷扣下，并順時針旋轉，靠上碗扣螺栓旋面使之限位銷頂緊，將橫桿與立桿牢固的連在一起，形成框架結構。碗扣式鋼管腳手架底層的第一14、步搭設十分關鍵，因此要嚴格控制搭設質量，當組裝完第一步橫桿后，應進行檢查。3、接立桿立桿的接長是靠焊于立桿頂部的連接管承插而成。立桿插入后，使上部立桿底端連接孔同下部立桿頂部連接孔對齊，插入立桿連接銷鎖定即可。4、搭設基本要求1、腳手架地基要求平整。2、立桿的接長縫應錯開，即第一層立桿應采用長1.8m和3.0m的立桿錯開布置，往上則均采用1.8m的立桿，至頂層再用兩種長度的立桿找平。3、立桿距邊墻面以65cm為宜。4、立桿的垂直度應嚴格加以控制，控制標準為2米高度偏差2cm。5、腳手架拼裝到3層高度時，使用經緯儀檢查橫桿的水平度和立桿的垂直度，并在無荷載情況下逐個地檢查立桿底座有否松動或空浮情15、況。6、斜撐桿對于加強腳手架的整體剛度和承載力的關系很大，應按1.8m*1.8m要求設置，不應隨意拆去。因操作需要暫時拆除時，必須嚴格控制同時拆除的根數，并隨后及時裝上。7、支撐架的橫撐因使支撐架側向受力，必須對稱設置。8、碗扣式腳手架整體搭設完畢，經過自檢后，再由工地項目經理組織驗收，然后經有關部門共同驗收簽證合格后，方能進入下一道工序施工。6.3樓面模板安裝樓板模板采用14mm厚夾板，模板墊楞用50 mm100mm木方，底楞用100100mm木方。底楞直接支承在可調托撐上。墊楞的間距為200 mm，擱置在底楞上。樓板鋪設要密貼、平整，不得松動，樓面模板安裝后，必須將樓面清理干凈。頂架要設置16、水平剪刀撐，增加水平方向的約束，同時還要利用已有建筑物的梁、柱對支撐結構頂緊和拉緊。頂架四角應抱角斜撐，斜撐對支撐體系的安全穩定性能起到增強的作用，斜撐均應由底至頂連續設置。斜撐的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。腳手架搭設前，對所有腳手架施工人員進行技術和安全交底，進行安全教育并做好記錄。高支模施工時，除參照本專項方案執行外，還應參考有關施工及驗收規范并遵守其相關規定。6.4現場檢查及監控針對性交底a)碗扣采用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，碗扣被子限位鎖卡緊不能轉動為合格。班組和區段組織的自檢數量按100檢查；項目部組織的隨機抽查數量不少于50 ，且每個樓層范圍均要抽檢。b)扣件螺17、栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查，抽查方法按隨機分布原則進行。c)模板支架搭設和拆除人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。e)作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。6.5架體的拆除1、準備工作1）當混凝土達到要求的強度后，必須經單位工程負責人檢查驗證，確認腳手架不再需要后，方可拆除。腳手架拆除必須由施工現場技術負責人下達正式通知；2）制定腳手架拆除方案，并向操作人員進行技術交底；3）拆除前安排專人清除腳手架上的材料、工具和雜物，清理地面障礙物；4）制定詳細的拆除程序；5）拆除腳手架現場應設置安18、全警戒區域和警告牌，并派專人看管，嚴禁非施工作業人員進入拆除作業區內；2、腳手架的拆除腳手架的拆除順序與搭設順序相反，后搭的先拆，先搭的后拆。碗扣式腳手架的拆除順序為：松動頂撐立桿上方木模板頂撐橫桿立桿斜撐立桿底座。拆除順序應“由外向內、自上而下”逐層進行，嚴禁上、下同時作業。嚴禁將拆卸下來的桿配件及材料從高空向地面拋擲，已吊運至地面的材料應及時運出拆除現場堆碼，以保持作業區整潔。3、拆除注意事項1）如部分腳手架需要保留而采取分段、分立面拆除時，對不拆除部分腳手架必須設置斜撐，橫向斜撐應自底至頂層呈“之”字形連續布置；2）腳手架分段、分片拆除高度不應大于2步。3）拆除立桿時，把穩上部，再松開下19、端的聯結，然后取下；4）拆除水平桿時，松開聯結后，水平托舉取下。6.6 混凝土的澆筑方法及檢測為防止砼澆筑時施工荷載過大，采用汽車泵澆筑布料，避免固定式砼輸送泵產生的動荷載影響架體安全。砼澆筑時應從兩側向中間對稱澆筑，大梁混凝土澆注應分層澆注，每層厚度控制在400mm以內，每次澆注同時進行一次架體觀測，測定當前沉降值及累計沉降值。測量沉降監測采用高精度水準儀進行，每6小時，進行一次讀數，如沉降速度過大，超出設計計算的撓度變形值時，應立即停止澆筑；在梁底加設加密立桿回頂，并對架體進行加固；放慢澆筑速度。嚴格控制混凝土分層施工時間段，防止混凝土出現施工冷縫。混凝土應均勻澆注，防止造成混凝土澆注形成20、架體水平剪力過大，對架體整體穩定性造成危害。七、檢查與驗收7.1構配件外觀質量及技術資料檢查 7.2、滿堂架搭設完成后按下表進行檢查驗收7.3滿堂架的驗收及使用過程中的檢查（1）滿堂架搭設完畢后，應由項目負責人組織技術、安全及監理人員進行驗收；（2）基礎是否有不均勻沉降，立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況；（3）桿件的設置和連接，連墻桿、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；（4）懸挑架 （ 梁或三角架）各支點，壓、拉固定點和螺栓是否松動；（5）扣件螺栓是否松動；（6）立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；（7）安全防護措施是否符合要求；（8）是否超載。7.4在下列情況下應對腳手架、模板支21、架重新進行檢查驗收：（1）遇六級以上大風、大雨后，寒冷地區開凍后；（2）停工超過一個月恢復使用前。八、安全管理（1）腳手架、模板支架的搭設人員必須帶安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。（2）夜間不得進行腳手架、模板支架的搭設與拆除。（3）雨雪天及六級以上大風天不得在室外進行腳手架、模板支架的搭設與拆除。（4）腳手架、模板支架搭設及拆除時，地面應設圍欄和警戒標志，派專人看守，嚴禁非工作人員進入現場。（5）不得在腳手架、模板支架附近進行挖掘作業。（6）腳手架、模板支架在使用過程中嚴禁在架體上拉結吊裝纜繩以及其它影響架體安全的作業。（7）混凝土澆筑作業開始前應再次對模板支架進行全面檢查，合格后方能澆筑混凝土22、；混凝土澆筑過程中模板支架下不得有其他作業人員。（8）嚴格控制腳手架、模板支架的實際荷載不超過設計值。（9）必須預先制定在混凝土澆筑過程中對模板支架的安全監控措施和應急處理預案。九、應急預案的啟動（1）事故發生后，事故現場第一目擊者迅速向指揮中心發出求救信號。求救信號可以采用呼喊，口信，通訊工具等一切可能的方式。（2）應急指揮中心接到險情信息后，立即做出下述應急反應：1）對內組織搶險隊，立即進行現場搶險工作。2）通過通訊工具立即與外部機構聯絡，向相關的公安、醫院等部門聯絡，請求支援。（3）應急救援組織機構框架圖突發事件當事人人突發事件目擊人現場管理人員組織救護項目部110、120、119、8523、822318等保護現場上級直管部門建設單位當地主管部門分析原因、解決問題（4）應急救援組織機構人員組成2）通訊運輸組：施工員紀愛東擔任組長，各專業工長為組員。電話：。3）現場搶險組：現場技術負責張煉新擔任組長，技術室、施工室全體人員為組員。電話：。4）醫療救護組：安裝機電施工員李文任組長，辦公室全體人員為組員。電話：。5）后勤服務組：陸曉新擔任組長，材料室全體人員為組員。電話：。6）保衛疏導組：李佩成7）事故調查組：安全員侯軍8）善后組：施工員紀愛東任組長，安質室全體人員為組員。電話：。（5）應急反應組織機構各部門的職能及職責1）應急領導組職責：架體工程發生安全事故時，負責指揮工地搶救工作，向24、各組下達搶救指令任務，協調各組之間的搶救工作，隨時掌握各組新動態并做出最新決策。平時，應急領導組成員輪流值班，值班者必須住在工地現場，手機24小時開通，發生緊急事故時，在項目部應急組長抵達工地前，值班者即為臨時救援組長。2）現場搶險組職責：采取緊急措施，盡一切可能搶救傷員及被困人員。采取有效措施防止事故進一步擴大。3）醫療救治組：在外部救援機構未到達前，對受害者進行必要的搶救（如人工呼吸、包扎止血、防止受傷部位受污染等），使重度受害者優先得到外部救援機構的救護，協助外部救援機構轉送受害者至醫序機構，并指定人員護理受害者。4）后勤服務組：保障系統內各組人員必須的防護、救治用品及生活物質的供給。提25、供合格的搶險搶修或救援救護的物資及設備。5）保衛疏導組：設置事故現場警戒線、崗，維持工地內搶險救護的正常運行。保持搶險救援通道的通暢，引導救援人員及車輛的進入。（6）應急事故救援和報告程序1）當事故發生時，應立即向項目部安質室報告，項目部的安質室是事故報告的指定機構，聯系人：陸愛武、劉曉波，手機： ；。2）一般情況下，安質室在接到事故報告電話后應立即通知各應急領導小組，并在應急領導小組的指揮下協助保衛疏導組疏散對與事故應急無關的人員；當情況緊急時應及時通知項目經理，對可能威脅到附近居民安全時，指揮部應立即和地方有關部門聯系，引導居民迅速撤離到安全地點。如發生重大事故時應由項目經理進行決策后，向26、上級鄰導部門匯報，并向有關單位發出救援請求。領導小組人員應進行分工：總指揮：組織指揮全面的應急救援（陸愛武）；安全員：協助總指揮做好事故報警、情況通報及事故處置工作（侯軍）；保衛組長：負責滅火、警戒、治安保衛、疏散、道路管制工作（李佩成）；項目經理：負責搶險人員調度，事故現場的通訊聯絡和對外聯系（劉曉波）；搶險組長：負責現場的搶險救助工作（陸曉新）；3）現場搶險組應在領導小組的指揮下開展搶救被困人員行動，采取有效措施防止事故擴大。同時醫療救治組對搶救出的人員進行包扎搶救，分清輕重傷員使重度受害者優先得到外部機構的救援。4）在搶險及救治過程中，后勤服務組應保障系統內各組人員防護、救治及生活用品，27、提供搶險、搶修及救援救護的物資和設備。5）在險情發生后，善后工作組應立即做好受害者家屬的工作，避免受害者家屬情緒激動，影響搶險工作的順利進行；事后應受害家屬的安置工作。6）事后應由事故調查組深入調查事故發生的原因，追查事故責任人，并總結經驗教訓，上報上級領導部門。（7）應急通訊電話：安質室電話： 。 急救電話：120、999；火警電話：119。（8）最近醫院：東亭醫院，電話：0510-88701399。十、15.2米層高碗扣式支撐計算書計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。10.1計算參數模板支架搭設高度為15.2m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l28、=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。面板厚度14mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方50100mm，間距200mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。梁頂托采用50100mm木方。最大主梁截面尺寸為：450X1200模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為482.75。10.2模板面板計算方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為本29、算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.120 = 0.900 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.9000.300 = 0.810 kN； 2.強30、度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m； 集中荷載 p = 1.40.810=1.134 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1340.900 /4 + 1.2060.9002/8 = 0.377 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.2060.900/2 = 1.110 kN ； 截面應力 = M / w = 0.377106/133.333103 = 2.829 N/mm2； 方木的計算強度為 2.831、29 小13.0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.9001.206/2+1.134/2 = 1.110 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 1109.700/(2 80.000 100.000) = 0.208 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪強度為0.208小于 1.300 ，滿足要求! 4.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + 32、q2 = 0.900+0.105=1.005 kN/m； 集中荷載 p = 0.810 kN； 最大變形 V= 51.005900.0004 /(3849500.0006666666.67) + 810.000900.0003 /( 489500.0006666666.67) = 0.330 mm； 方木的最大撓度 0.330 小于 900.000/250,滿足要求! 三、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.2060.900 + 1.134 = 2.21 9 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐33、鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.533 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.394 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.250 kN ； 截面應力 = 0.533106/4490.000=118.661 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算: 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.250 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸34、力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.12915.200 = 1.962 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900 = 2.430 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.676 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.35、9000.900 = 2.430 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.013 kN； 六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.013 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度36、設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心37、受壓立桿的穩定系數= 0.209 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9012.984/（0.209424.000） = 101.708 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 101.708 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9012.984/（0.537424.000） = 39.585 N/mm238、； 立桿穩定性計算 = 39.585 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.039 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.039(1.500+0.1002) = 2.196 m； Lo/i = 2195.511 / 15.900 = 138.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.39、357 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9012.984/（0.357424.000） = 59.544 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 59.544 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！10.3梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。梁底在原有900mm間距基礎上采用扣件式鋼管中間加一道支撐。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.900=27.000 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.900(21.200+0.450)/ 0.450=1.995 kN40、/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.000+2.000)0.4500.900=1.620 kN； 2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.227.000+1.21.995=34.794 kN/m； 集中荷載 P = 1.41.620=2.268 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=9.013 kN； N2=9.013 kN； 木方按照三跨連續梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 c41、m3； I=10.00010.00010.00010.000/12 = 833.33 cm4； 木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 9.013/0.900=10.014 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.110.0140.9000.900= 0.811 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.811106/166666.7 = 4.867 N/mm2； 木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/242、bh T 其中最大剪力: Q = 0.610.0140.900 = 5.408 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 35407.830/(2100.000100.000) = 0.811 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.6778.345900.0004 /(1009500.000833.333103)=0.468 mm； 木方的最大撓度小于 900.0/250,滿足要求! 三、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣43、件連接到立桿。 四、扣件抗滑移的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 梁混凝土鋼筋等荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿,無需計算。 五、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =9.013 kN； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12915.200=2.355 kN； N =9.013+2.355=11.368 kN； - 軸心受壓立桿的44、穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7045、0； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=11367.834/(0.205424.000) = 130.785 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 130.785 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+046、.3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=11367.834/(0.386424.000) = 69.458 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 69.458 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.100 按照表2取值1.032 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.032(1.500+0.3002) = 2.529 m； Lo/i = 2529.122 / 15.900 = 159.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.277 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=11367.834/(0.277424.000) = 96.790 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 96.790 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！